混凝土與砌體結(jié)構(gòu)B第2次作業(yè)及鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋課程設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)與計(jì)算書(shū)

一、單項(xiàng)選擇題(只有一個(gè)選項(xiàng)正確，共10道小題)1.為保證受彎構(gòu)件斜截面的受彎承載力，受力鋼筋斷點(diǎn)的位置距其理論斷點(diǎn)至少（

）。

注：各選項(xiàng)中的d為被截?cái)噤摻畹闹睆?/p>

(A)

40d

(B)

30d

(C)

20d

(D)

0你選擇的答案：

C

[正確]正確答案：C解答參考：2.為保證受扭構(gòu)件縱筋和箍筋在破壞時(shí)基本達(dá)到受拉屈服，設(shè)計(jì)時(shí)需要滿(mǎn)足（

）的要求。

(A)

混凝土受壓區(qū)高度x≤ξbh0

(B)

配筋率大于最小配筋率

(C)

配筋強(qiáng)度比ζ在0.6至1.7之間

(D)

上述A、B、C都正確你選擇的答案：

C

[正確]正確答案：C解答參考：3.

鋼筋混凝土受扭構(gòu)件中的縱向受扭鋼筋布置原則是（

）。

(A)

除截面四角放置外，宜沿截面周邊均勻?qū)ΨQ(chēng)布置

(B)

宜均勻布置在截面頂部

(C)

宜均勻布置在截面底部

(D)

宜均勻布置在截面中部你選擇的答案：

[前面作業(yè)中已經(jīng)做正確]

[正確]正確答案：A解答參考：4.一般螺旋箍筋柱比普通箍筋柱承載能力提高的主要原因是（

）。

(A)

螺旋箍筋約束了砼的橫向變形

(B)

螺旋箍筋直接參與截面的受壓

(C)

螺旋箍筋使混凝土更加密實(shí)

(D)

螺旋箍筋為連續(xù)配筋，配筋量大你選擇的答案：

[前面作業(yè)中已經(jīng)做正確]

[正確]正確答案：A解答參考：5.若設(shè)某軸心受壓柱配普通箍筋時(shí)的最大承載力為N1，改配螺旋筋時(shí)（其它條件不變）的最大承載力為N2，則（

）。

(A)

N1<N2

(B)

N1>N2

(C)

N1≤N2

(D)

N1≥N2你選擇的答案：

[前面作業(yè)中已經(jīng)做正確]

[正確]正確答案：C解答參考：6.在大偏心受壓構(gòu)件正截面承載力計(jì)算中，要求受壓區(qū)高度x≥2as’，是為了（

）。

(A)

保證受拉鋼筋的應(yīng)力達(dá)到屈服強(qiáng)度

(B)

保證受壓鋼筋的應(yīng)力達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度

(C)

保證受壓鋼筋的應(yīng)力達(dá)到極限強(qiáng)度

(D)

避免構(gòu)件的混凝土保護(hù)層過(guò)早剝落你選擇的答案：

B

[正確]正確答案：B解答參考：7.鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件與相應(yīng)的受彎構(gòu)件相比，其斜截面抗剪強(qiáng)度（

）。

(A)

較高

(B)

較低

(C)

不變

(D)

有變你選擇的答案：

A

[正確]正確答案：A解答參考：8.鋼筋混凝土小偏心受拉截面破壞時(shí)，（

）。

(A)

As和As’均未達(dá)到受拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度，但砼已全部退出工作

(B)

As和As’均已達(dá)到受拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度，且砼已全部退出工作

(C)

As和As’分別達(dá)到受拉和受壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，全截面砼受拉

(D)

As和As’均未達(dá)到受拉或受壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，全截面砼受拉你選擇的答案：

B

[正確]正確答案：B解答參考：9.鋼筋混凝土大偏心受拉截面破壞時(shí)，（

）。

(A)

As和As’均未達(dá)到受拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度，但砼已全部退出工作

(B)

As和As’均已達(dá)到受拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度，且砼已全部退出工作

(C)

As達(dá)到受拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度，截面的混凝土存在受壓區(qū)

(D)

As’達(dá)到受壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，截面的混凝土存在受壓區(qū)你選擇的答案：

[前面作業(yè)中已經(jīng)做正確]

[正確]正確答案：C解答參考：10.混凝土保護(hù)層變小，則鋼筋混凝土構(gòu)件的平均裂縫間距和平均裂縫寬度（

）。

(A)

變大

(B)

變小

(C)

有變

(D)

不變你選擇的答案：

B

[正確]正確答案：B解答參考：二、不定項(xiàng)選擇題(有不定個(gè)選項(xiàng)正確，共5道小題)11.鋼筋混凝土軸心受壓柱中箍筋的主要作用是（

）。[不選全或者選錯(cuò)，不算完成]

(A)

固定縱向鋼筋位置

(B)

承受剪力

(C)

構(gòu)成鋼筋骨架

(D)

防止縱向受壓鋼筋壓屈

(E)

改善構(gòu)件延性你選擇的答案：

A

C

D

E

[正確]正確答案：ACDE解答參考：12.下列鋼筋混凝土構(gòu)件中，箍筋應(yīng)為封閉狀的是（

）。A.；

B.；

C.；D.；

E.[不選全或者選錯(cuò)，不算完成]

(A)

單筋受彎構(gòu)件

(B)

雙筋受彎構(gòu)件

(C)

偏心受壓構(gòu)件

(D)

軸心受壓構(gòu)件

(E)

復(fù)合受扭構(gòu)件你選擇的答案：

B

C

D

E

[正確]正確答案：BCDE解答參考：13.影響混凝土結(jié)構(gòu)耐久性的主要因素包括（

）。[不選全或者選錯(cuò)，不算完成]

(A)

正確設(shè)計(jì)

(B)

材料性能

(C)

施工質(zhì)量

(D)

混凝土碳化

(E)

鋼筋銹蝕你選擇的答案：

D

E

[正確]正確答案：DE解答參考：14.預(yù)應(yīng)力混凝土軸心受拉構(gòu)件在使用階段的計(jì)算內(nèi)容主要包括（

）。[不選全或者選錯(cuò)，不算完成]

(A)

構(gòu)件截面的承載力計(jì)算

(B)

一、二級(jí)構(gòu)件的抗裂驗(yàn)算

(C)

三級(jí)構(gòu)件裂縫寬度驗(yàn)算

(D)

放張力筋時(shí)構(gòu)件的承載力驗(yàn)算

(E)

后張法構(gòu)件端部的局部承壓強(qiáng)度驗(yàn)算你選擇的答案：

A

B

C

[正確]正確答案：ABC解答參考：15.對(duì)于鋼筋混凝土單向板，下述正確的是（

）。[不選全或者選錯(cuò)，不算完成]

(A)

長(zhǎng)邊與短邊之比大于2是單向板

(B)

長(zhǎng)邊與短邊之比大于3是單向板

(C)

單向板的荷載通過(guò)短邊單向傳遞

(D)

單向板可只在短邊方向配受力筋

(E)

單向板應(yīng)在長(zhǎng)邊方向要配構(gòu)造筋你選擇的答案：

B

C

D

E

[正確]正確答案：BCDE解答參考：（注意：若有主觀題目，請(qǐng)按照題目，離線(xiàn)完成，完成后紙質(zhì)上交學(xué)習(xí)中心，記錄成績(jī)。在線(xiàn)只需提交客觀題答案。)三、主觀題(共8道小題)16.

鋼筋混凝土受彎或受拉構(gòu)件的第一批裂縫的位置隨機(jī)性受哪些因素影響？參考答案：要點(diǎn)：①混凝土實(shí)際抗拉能力的不均勻性的影響；②收縮和溫度應(yīng)力的影響；③受拉區(qū)混凝土局部受到的偶然因素的影響。17.

減小混凝土碳化的措施一般有哪些？參考答案：合理設(shè)計(jì)混凝土的配合比，規(guī)定最低水泥用量和最高水灰比，合理采用摻合劑；②提高混凝土的密實(shí)性和抗?jié)B性；③規(guī)定鋼筋的最小保護(hù)層厚度；④采用覆蓋面層。18.

預(yù)應(yīng)力混凝土先張法構(gòu)件的生產(chǎn)工序是什么？其預(yù)應(yīng)力如何傳遞？參考答案：要點(diǎn)：①在臺(tái)座上張拉鋼筋并臨時(shí)錨固于臺(tái)座；②支模、綁扎鋼筋、澆注并養(yǎng)護(hù)混凝土；③混凝土達(dá)到規(guī)定強(qiáng)度后切斷或放松鋼筋，混凝土獲得預(yù)應(yīng)力；④預(yù)應(yīng)力靠力筋與混凝土間的粘結(jié)力來(lái)傳遞。19.

預(yù)應(yīng)力混凝土后張法構(gòu)件的生產(chǎn)工序是什么？其預(yù)應(yīng)力如何傳遞？參考答案：要點(diǎn)：①預(yù)留孔道、澆注并養(yǎng)護(hù)混凝土；②混凝土達(dá)到規(guī)定強(qiáng)度后，將鋼筋穿過(guò)構(gòu)件上的預(yù)留孔道；③以構(gòu)件為臺(tái)座，張拉力筋至控制張拉應(yīng)力；④安裝錨具錨固力筋，在孔道內(nèi)灌漿。預(yù)應(yīng)力靠錨具來(lái)傳遞20.

一般預(yù)應(yīng)力損失可分為哪幾項(xiàng)？參考答案：要點(diǎn)：①錨具變形和力筋內(nèi)縮損失；②力筋與孔道摩擦損失；③力筋與承拉設(shè)備間的溫差損失；④力筋松弛損失；⑤混凝土的收縮和徐變損失；⑥環(huán)形構(gòu)件的螺旋力筋對(duì)混凝土局部擠壓引起的損失。21.

為保證其可靠性，預(yù)應(yīng)力混凝土軸心受拉構(gòu)件使用階段的計(jì)算內(nèi)容有哪些？參考答案：要點(diǎn)：①承載能力極限狀態(tài)計(jì)算；②正常使用極限狀態(tài)裂縫控制驗(yàn)算。22.

已知矩形截面梁，跨中截面尺寸b×h=200mm×500mm，承受設(shè)計(jì)彎矩M=330KN-m，構(gòu)件安全等級(jí)為二級(jí)，環(huán)境類(lèi)別為二a類(lèi)。混凝土等級(jí)C40，鋼筋采用HRB400。試求該截面所需縱向受力鋼筋（縱向受拉鋼筋A(yù)s=？縱向受壓鋼筋A(yù)s'=？）。參考答案：23.

已知雙筋矩形截面梁b×h=200mm×500mm，承受設(shè)計(jì)彎矩M=120KN-m，構(gòu)件安全等級(jí)為二級(jí)，環(huán)境類(lèi)別為二a類(lèi)?；炷恋燃?jí)C25，鋼筋采用HRB335，已知受壓鋼筋A(yù)s'=402mm2（2?16）。試求縱向受拉鋼筋面積As=？參考答案：鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋課程設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)設(shè)計(jì)題目及目的題目：設(shè)計(jì)某三層輕工廠房車(chē)間的整體式鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋。目的：1、了解單向板肋梁蓋的荷載傳遞關(guān)系及其計(jì)算簡(jiǎn)圖的確定。2、通過(guò)板及次梁的計(jì)算，掌握考慮塑性?xún)?nèi)力重分布的計(jì)算方法。3、通過(guò)主梁的計(jì)算，掌握按彈性理論分析內(nèi)力的方法，并熟悉內(nèi)力包絡(luò)圖和材料圖的繪制方法。4、了解并熟悉現(xiàn)澆梁板的有關(guān)構(gòu)造要求。5、掌握鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)施工圖的表達(dá)方式，制圖規(guī)定，進(jìn)一步提高制圖的基本技能。6、學(xué)會(huì)編制鋼筋材料表。設(shè)計(jì)內(nèi)容1、結(jié)構(gòu)平面布置圖：柱網(wǎng)、主梁、次梁及板的布置2、板的強(qiáng)度計(jì)算（按塑性?xún)?nèi)力重分布計(jì)算）3、次梁強(qiáng)度計(jì)算（按塑性?xún)?nèi)力重分布計(jì)算）4、主梁強(qiáng)度計(jì)算（按彈性理論計(jì)算）5、繪制結(jié)構(gòu)施工圖（1）、結(jié)構(gòu)平面布置圖（1：200）（2）、板的配筋圖（1：50）（3）、次梁的配筋圖（1：50；1：25）（4）、主梁的配筋圖（1：40；1：20）及彎矩M、剪力V的包絡(luò)圖（5）、鋼筋明細(xì)表及圖紙說(shuō)明設(shè)計(jì)資料1、車(chē)間類(lèi)別為三類(lèi)金工車(chē)間，車(chē)間內(nèi)無(wú)侵蝕性介質(zhì)，結(jié)構(gòu)平面及柱網(wǎng)布置如圖。經(jīng)查規(guī)范資料：板跨≥1.2m時(shí)，樓面的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為16.0kN/㎡；板跨≥2.0m時(shí)，樓面的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為10.0kN/㎡；次梁（肋梁）間距≥1.2m時(shí)，樓面的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為10.0kN/㎡；次梁（肋梁）間距≥2.0m時(shí)，樓面的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為8.0kN/㎡。數(shù)據(jù)：Lx=6000,Ly=6300。2樓面構(gòu)造。采用20mm厚水泥砂漿抹面，153屋面構(gòu)造（計(jì)算柱內(nèi)力用）。三氈四油防水層，20厚水泥砂漿找平層、150厚（平均）爐渣找坡層、120厚水泥珍珠巖制品保溫層、一氈二油隔氣層、60厚鋼筋混凝土屋面板、15厚混合砂漿天棚抹灰。4梁、柱用15厚混合砂漿抹灰。5混凝土采用C25；主梁、次梁受力筋采用HRB335級(jí)鋼筋，其他均采用HPB235級(jí)鋼筋。鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)1、樓蓋梁格布置及截面尺寸確定確定主梁的跨度為6.0m，次梁的跨度為6.3m，主梁每跨內(nèi)布置兩根次梁，板的跨度為按高跨比條件要求板的厚度h≥l/40=2000/40=50㎜，對(duì)工業(yè)建筑的樓板，要求h≥80㎜，所以板厚取h=80㎜。次梁截面高度應(yīng)滿(mǎn)足(1/18~1/12)l=(1/18~1/12)×6300=350~525mm，取h=500mm，截面寬b=(1/3~1/2)h=(1/3~1/2)×500=167~250mm，取b=200mm。主梁截面高度應(yīng)滿(mǎn)足h=(1/14~1/8)l=(1/14~1/8)×6000=429~750mm,取h=650mm，截面寬度b=(1/3~1/2)h=(1/3~1/2)×650=217~325mm,取b=300mm。3、板的設(shè)計(jì)——按考慮塑性?xún)?nèi)力重分布設(shè)計(jì)（1）、荷載計(jì)算恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值20mm厚水泥沙漿面層：0.02×20=0.4kN/㎡80mm厚鋼筋混凝土板：0.08×25=2.015mm厚混合沙漿天棚抹灰：0.015×17=0.255kN/㎡小計(jì)2.655kN/㎡活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：10.0kN/㎡因?yàn)槭枪I(yè)建筑樓蓋且樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值大于，所以活荷載分項(xiàng)系數(shù)取，恒荷載設(shè)計(jì)值：g=2.655×1.2=3.168kN/㎡活荷載設(shè)計(jì)值：q=10×1.3=13.0kN/㎡荷載設(shè)計(jì)總值：g+q=16.186kN/㎡,近似取16.2kN/㎡（2）、計(jì)算簡(jiǎn)圖取1m板寬作為計(jì)算單元，板的實(shí)際結(jié)構(gòu)如圖所示，由圖可知：次梁截面寬為b=200mm，現(xiàn)澆板在墻上的支承長(zhǎng)度為a=，則按塑性?xún)?nèi)力重分布設(shè)計(jì)，板的計(jì)算跨度為：邊跨按以下二項(xiàng)較小值確定：l01=ln+h/2=(2000-120-200/2)+80/2=1820l011=ln+a/2=(2000-120-200/2)+120/2=1840故邊跨板的計(jì)算跨度取lo1=1820中間跨：l02=ln=2000-200=1800板的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示。（3）彎矩設(shè)計(jì)值因邊跨與中跨的計(jì)算跨度相差（1820-1800）/1800=1.1%小于10%，可按等跨連續(xù)板計(jì)算由資料可查得：板的彎矩系數(shù)αM,，板的彎矩設(shè)計(jì)值計(jì)算過(guò)程見(jiàn)下表

板的彎矩設(shè)計(jì)值的計(jì)算截面位置1邊跨跨中B離端第二支座2中間跨跨中C中間支座彎矩系數(shù)1/11-1/111/16-1/14計(jì)算跨度l0(m)l01=1.82l01=1.82l02=1.80l02=1.80(kN.m)16.2×1.82×1.82/11=4.88-16.2×1.82×1.82/11=-4.8816.2×1.80×1.80/16=3.28-16.2×1.80×1.80/14=-3.75（4）配筋計(jì)算——正截面受彎承載力計(jì)算板厚80mm,ho=80-20=60mm,b=1000mm,C25混凝土a1=1.0,fc=11.9N/mm2，HPB235鋼筋，fy=210N/mm2。對(duì)軸線(xiàn)②~⑤間的板帶，考慮起拱作用，其跨內(nèi)2截面和支座C截面的彎矩設(shè)計(jì)值可折減20%，為了方便，近似對(duì)鋼筋面積折減20%。板配筋計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表。板的配筋計(jì)算截面位置1B2C彎矩設(shè)計(jì)值（）4.88-4.883.28-3.75αs=M/α1fcbh020.114-0.1140.077-0.0880.1210.1<-0.121<0.350.080.1<-0.092<0.35軸線(xiàn)①~②⑤~⑥計(jì)算配筋（mm2）AS=ξbh0α1fc/fy411-411272313實(shí)際配筋（mm2）10@19010@1908@1808@160As=413As=413As=279As=314軸線(xiàn)②~⑤計(jì)算配筋（mm2）AS=ξbh0α1fc/fy4114110.8×272=2180.8×313=250實(shí)際配筋（mm2）10@19010@1908@1808@180As=413As=413As=279As=279

配筋率驗(yàn)算pmin=0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.27%P=As/bh=0.52%P=As/bh=0.52%P=As/bh=0.47%P=As/bh=0.47%

（5）板的配筋圖繪制板中除配置計(jì)算鋼筋外，還應(yīng)配置構(gòu)造鋼筋如分布鋼筋和嵌入墻內(nèi)的板的附加鋼筋。板的配筋圖如圖所示。4、次梁設(shè)計(jì)——按考慮塑性?xún)?nèi)力重分布設(shè)計(jì)（1）荷載設(shè)計(jì)值：恒荷載設(shè)計(jì)值板傳來(lái)的荷載：3.186×2.0=6.372kN/m次梁自重：0.2×（0.5-0.08）×25×1.2=2.52kN/m次梁粉刷：2×0.015×（0.5-0.08）×17×1.2=0.257kN/m小計(jì)g=9.149kN/m活荷載設(shè)計(jì)值：q=13×2.0=26kN/m荷載總設(shè)計(jì)值：q+g=26+9.149=35.149kN/m近似取荷載35.15kN/m（2）、計(jì)算簡(jiǎn)圖由次梁實(shí)際結(jié)構(gòu)圖可知，次梁在墻上的支承長(zhǎng)度為a=240mm，主梁寬度為b=300mm。次梁的邊跨的計(jì)算跨度按以下二項(xiàng)的較小值確定：l01=ln+h/2=(6300-120-300/2)+240/2=6150l011=1.025ln=1.025×6300=6181故邊跨板的計(jì)算跨度取lo1=6150中間跨：l02=ln=6300-300=6000計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示。（3）彎矩設(shè)計(jì)值和剪力設(shè)計(jì)值的計(jì)算因邊跨和中間跨的計(jì)算跨度相差（6150-6000）/6000=2.5%小于10%，可按等跨連續(xù)梁計(jì)算。由表可分別查得彎矩系數(shù)和剪力系數(shù)。次梁的彎矩設(shè)計(jì)值和剪力設(shè)計(jì)值見(jiàn)表：次梁的彎矩設(shè)計(jì)值的計(jì)算截面位置1邊跨跨中B離端第二支座2中間跨跨中C中間支座彎矩系數(shù)1/11-1/111/16-1/14計(jì)算跨度l0(m)l01=6.15l01=6.15l02=6.0l02=6.0(kN.m)35.15×6.152/11=120.86-35.15×6.152/11=-120.8635.15×6.02/16=79.1-35.15×6.02/14=-90.4

次梁的剪力設(shè)計(jì)值的計(jì)算截面位置A邊支座B(左)離端第二支座B(右)離端第二支座C中間支座剪力系數(shù)0.450.60.550.55凈跨度lnln1=6.03ln1=6.03ln2=6.0ln2=6.0(kN)0.45x35.15x6.03=95.38kN0.6x25.15x6.03=127.17kN0.55x25.15x6.0=116kN0.55x25.15x6.0=116kN（4）配筋計(jì)算①正截面抗彎承載力計(jì)算次梁跨中正彎矩按T形截面進(jìn)行承載力計(jì)算，其翼緣寬度取下面二項(xiàng)的較小值：b’f=lo/3=6000/3=2000mmb’f=b+Sn=200+2000-2000=2000mm故取b’f＝2000mmC25混凝土a1=1.0,fc=11.9N/mm2,ft=1.27N/mm2;縱向鋼筋采用HRB335，fy=300N/mm2,箍筋采用HPB235，fyv=210N/mm2,ho=500-35=465mm。判別跨中截面屬于哪一支座截面按矩形截面計(jì)算，正截面承載力計(jì)算過(guò)程列于表。截面1B2C彎矩設(shè)計(jì)值（）120.86-120.8679.1-90.4αs=M/α1fcbh02120.86x106/(1x11.9x2000x4652)=0.023120.86x106/(1x11.9x200x4652)=0.23579.1x106/(1x11.9x2000x4652)=0.015490.4x106/(1x11.9x2000x4652)=0.1760.0230.1<0.272<0.350.01550.1<0.195<0.35選配鋼筋計(jì)算配筋（mm2）AS=ξbh0α1fc/fy0.023x2000x465x1x11.9/300=848.50.272x200x465x1x11.9/300=1003.40.0155x2000x465x1x11.9/300=571.80.195x2000x465x1x11.9/300=719.4實(shí)際配筋（mm2）2Ф18+1Ф222Ф22+1Ф181Ф22+2Ф122Ф20+1Ф12As=889.1As=1014.5As=606.1As=741.1次梁正截面受彎承載力計(jì)算②斜截面受剪承載力計(jì)算(包括復(fù)核截面尺寸、腹筋計(jì)算和最小配箍率驗(yàn)算)。復(fù)核截面尺寸：hw=ho-b’f=465-80=385mm且hw/b=465/200=1.93<4,故截面尺寸按下式計(jì)算：0.25bcfcbho=0.25x1.0x11.9x200x465=276.7kN>Vmax=127.17kN故截面尺寸滿(mǎn)足要求次梁斜截面承載力計(jì)算見(jiàn)下表：截面ACV95.381277>V截面滿(mǎn)足276.7>V截面滿(mǎn)足276.7>V截面滿(mǎn)足276.7>V截面滿(mǎn)足82.7<V需配箍筋82.7<V需配箍筋82.7<V需配箍筋82.7<V需配箍筋選用鋼筋2Ф82Ф82Ф82Ф8100.6100.6100.6100.6968.4276.1368.8368.8實(shí)配箍筋間距200200200200144.1>V滿(mǎn)足144.1>V滿(mǎn)足144.1>V滿(mǎn)足144.1>V滿(mǎn)足（5）施工圖的繪制次梁配筋圖如圖所示，其中次梁縱筋錨固長(zhǎng)度確定：伸入墻支座時(shí)，梁頂面縱筋的錨固長(zhǎng)度按下式確定：l=la=afyd/ft=0.14×300×22/1.27=727.6,取750mm.伸入墻支座時(shí)，梁底面縱筋的錨固長(zhǎng)度按確定：l=12d=1218=216mm,取250mm梁底面縱筋伸入中間支座的長(zhǎng)度應(yīng)滿(mǎn)足l>12d=1222=264mm，取300mm.縱筋的截?cái)帱c(diǎn)距支座的距離:l=ln/5+20d=6022/5+20x22=1644.4mm,取1650mm.5、主梁設(shè)計(jì)——主梁內(nèi)力按彈性理論設(shè)計(jì)：（1）荷載設(shè)計(jì)值。（為簡(jiǎn)化計(jì)算，將主梁的自重等效為集中荷載）次梁傳來(lái)的荷載：9.149×6.3=57.64kN主梁自重（含粉刷）：[（0.65-0.08）×0.3×2.0×25+2×（0.65-0.08）×0.015×17×2.0]×1.2=10.958kN恒荷載設(shè)計(jì)值：G=57.64+10.958=68.6kN活荷載設(shè)計(jì)值：Q=26×100.86.3=163.8kN（2）計(jì)算簡(jiǎn)圖主梁的實(shí)際結(jié)構(gòu)如圖所示,主梁端部支承在墻上的支承長(zhǎng)度a=370mm,中間支承在400mm×400mm的混凝土柱上,其計(jì)算跨度按以下方法確定:邊跨:lo1=ln+a/2+b/2=(6000-200-120)+400/2+400/2=6080mmLo1=1.025ln+b/2=(600-200-120)+200=6022mm故lo1取6022mm中跨lo2=6000mm計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示。（3）、內(nèi)力設(shè)計(jì)值計(jì)算及包絡(luò)圖繪制因跨度相差不超過(guò)10%，可按等跨連續(xù)梁計(jì)算。①?gòu)澗刂涤?jì)算：，式中k1和k2由附表1查得

主梁的彎矩設(shè)計(jì)值計(jì)算（）項(xiàng)次荷載簡(jiǎn)圖

彎矩圖示意圖1恒載0.244————100.8-0.2674————-110.30.067————27.6-0.2674————-110.32活載0.289————285.1-0.133————-130.95-0.133————-130.7-0.133————-130.953活載-0.044————-43.4-0.133————-130.950.200————196.6-0.133————-130.95

4活載0.229————225.9-0.311————-306.20.096————94.3-0.089————-87.65活載-0.089/3————-29.3-0.089————-87.60.17————167.1-0.311————-306.2

組合項(xiàng)次Mmin(kN·m)①+③57.4①+④-416.5①+②-103.1①+⑤-416.5

組合項(xiàng)次Mmax(kN·m)①+②385.9①+⑤-197.9①+③224.2①+④-197.9

②、剪力設(shè)計(jì)值：不同截面的剪力值經(jīng)過(guò)計(jì)算如表所示。主梁的剪力計(jì)算（kN）項(xiàng)次荷載簡(jiǎn)圖①恒載0.73350.3-1.267-86.91.0068.6②活載0.866141.9-1.134-185.700④活載0.689112.9-1.311-214.71.222200.2⑤活載-0.089-14.6-0.089-14.60.788127.4組合項(xiàng)次Vmax(kN)①+②192.2①+⑤-101.5①+④268.8組合項(xiàng)次Vmin(kN)①+⑤35.7①+④-301.6①+②68.6③彎矩、剪力包絡(luò)圖繪制荷載組合①+②時(shí)，出現(xiàn)第一跨跨內(nèi)最大彎矩和第二跨跨內(nèi)最小彎矩，此時(shí)，MA=0，MB=-110.3-130.95=-241.25kN.m，以這兩個(gè)支座的彎矩值的連線(xiàn)為基線(xiàn)，疊加邊跨載集中荷載G+Q=68.6+163.8=232.4kN作用下的簡(jiǎn)支梁彎矩圖：則第一個(gè)集中荷載下的彎矩值為1/3(G+Q)l01-1/3×MB=386.1kN.m≈Mmax,第二集中荷載作用下彎矩值為1/3(G+Q)l01-2/3×MB=305.7kN·m。中間跨跨中彎矩最小時(shí)，兩個(gè)支座彎矩值均為－241.25kN·m，以此支座彎矩連線(xiàn)疊加集中荷載。則集中荷載處的彎矩值為1/3Gl02－MB=-104.05kN·m.荷載組合①+④時(shí)支座最大負(fù)彎矩MB=-416.5kN·m其它兩個(gè)支座的彎矩為MA=0，MC=-197.9kN·m，在這三個(gè)支座彎矩間連線(xiàn)，以此連線(xiàn)為基線(xiàn)，于第一跨、第二跨分別疊加集中荷在G+Q時(shí)的簡(jiǎn)支梁彎矩圖：則集中荷載處的彎矩值依次為327.7kN·m，188.8kN·m。同理，當(dāng)最大時(shí)，集中荷載下的彎矩倒位排列。荷載組合①+③時(shí)，出現(xiàn)邊跨跨內(nèi)彎矩最小與中間跨跨中彎矩最大。此時(shí)MB=MC=-241.25kN·m，，第一跨在集中荷載G作用下的彎矩值分別為857.3kN·m，-23.1kN·m,第二跨在集中荷載Ｇ＋Ｑ作用下的彎矩值為224.2kN·m①+5情況的彎矩按此方法計(jì)算。所計(jì)算的跨內(nèi)最大彎矩與表中有少量的差異，是因?yàn)橛?jì)算跨度并非嚴(yán)格等跨所致。主梁的彎矩包絡(luò)圖見(jiàn)下圖。荷載組合①+②時(shí)，VAmax=192.2kN，至第二跨荷載處剪力降為192.2-232.4=－40.2kN；至第二集中荷載處剪力降為―40.2―232.4=－272.6kN，荷載組合①+④時(shí)，最大，其VBl=-301.6kN，則第一跨中集中荷載處剪力順次為（從左到右）163.2kN,－69.2kN,其余剪力值可按此計(jì)算。主梁的剪力包絡(luò)圖見(jiàn)圖。（4）配筋計(jì)算承載力計(jì)算C25混凝土，a1=1.0,fc=11.9N/mm2,ft=1.27N/mm2;縱向鋼筋HRB335，其中fy=300N/mm2,箍筋采用HPB235，fyv=210N/mm2.①正截面受彎承載力計(jì)算及縱筋的計(jì)算跨中正彎矩按Ｔ形截面計(jì)算，因翼緣計(jì)算寬度按lo/3=6.0/3=2.0m和b+Sn=0.3+6-0.3=6.0m，中較小值確定，取b’f=2000mmＢ支座處的彎矩設(shè)計(jì)值：。MB=Mmax-Vob/2=-413.5+232.4x0.4/2=-370.02kN·m判別跨中截面屬于哪一類(lèi)T形截面a1fcb’fh’f(ho-h’f/2)=1.0x11.9x2000x80x(615-40)=1094.8kN.m>M1>M2.屬于第一類(lèi)T形截面.正截面受彎承載力的計(jì)算過(guò)程如下: 表1-15主梁正截面受彎承載力及配筋計(jì)算截面1B2彎矩設(shè)計(jì)值（kN.m）385.9－370224.2－103.1αs=M/α1fcbh020.0470.3080.0250.080.048<0.5180.380<0.5180.025<0.