新一代多功能真空爐外精煉裝置-單嘴精煉爐

北科三泰科技開展單嘴精煉爐目錄一、RH/VD原理及存在的缺乏二、單嘴精煉爐根本原理三、單嘴精煉爐開展現(xiàn)狀四、太鋼單嘴精煉爐實驗概況五、太鋼單嘴精煉爐脫碳效果六、太鋼單嘴精煉爐脫硫效果七、太鋼單嘴精煉爐脫氫效果八、太鋼單嘴爐去除夾雜效果九、太鋼單嘴精煉爐驗收報告十、與太鋼RH的比照分析十一、石鋼單嘴精煉爐實驗概況十二、石鋼單嘴精煉爐脫氫效果十三、石鋼單嘴精煉爐試驗報告十四、與石鋼VD的比照分析十五、經(jīng)濟效益十六、社會效益一、RH/VD的工作原理及存在的缺乏1、難以冶煉＜10ppm的超低碳鋼；2、脫硫效果很差，脫硫率缺乏20%；3、不易觀察真空室槽底耐材的侵蝕情況，無法對其維護；4、80t以下鋼包不適用，目前尚無80t以下工程業(yè)績；5、吹氬環(huán)噴嘴易燒蝕、堵塞，影響精煉效果；6、浸漬管使用壽命低；7、運行本錢較高；8、要求廠房高，從而帶來較高的一次性投資。傳統(tǒng)的RH精煉爐一、RH工作原理和存在的缺乏1、精煉功能有限且無升溫功能；3、難以獲得高的精煉效率；4、無法實現(xiàn)精煉的過程檢測、過程控制；5、冶煉過程中鋼包溢渣十分嚴重；6、設備檢修和維護頻率高；7、清渣工人勞動強度大，危險性高；8、對鋼包自由空間要求苛刻，限制了轉爐的出鋼量。傳統(tǒng)的VD精煉爐一、VD工作原理和存在的缺乏二、單嘴精煉爐根本原理工作原理

單嘴精煉爐的設備組成與RH完全相同；只是將RH的雙浸漬管改為一個直徑較大的圓桶形，改驅動氣體由上升管吹氬環(huán)吹氬為鋼包底部偏心透氣磚吹氬；使鋼液由浸漬管一側上升，在另一側下降從而帶動鋼液循環(huán)。由于氬氣泡上升路徑增長，能充分的利用氬氣的攪拌能和精煉能力，從而獲得良好的精煉效果。二、單嘴精煉爐根本原理單嘴精煉爐水模型二、單嘴精煉爐根本原理二、單嘴精煉爐根本原理二、單嘴精煉爐根本原理單嘴精煉爐鋼液循環(huán)量與底吹氬流量關系圖二、單嘴精煉爐根本原理單嘴精煉爐鋼液循環(huán)量與底吹氬位置關系圖單嘴精煉爐水模型二、單嘴精煉爐根本原理太鋼二煉鋼80t單嘴精煉爐浸漬管由圖可以看出：單嘴精煉爐浸漬管直徑比較大，視野開闊，容易觀察浸漬管和下部槽的耐材侵蝕情況。便于耐材維護人員對浸漬管、下部槽噴補維修。而RH下部槽無法實現(xiàn)噴補。從而防止了由于下部槽耐材損壞而得不到及時的發(fā)現(xiàn)和維護而發(fā)生穿槽事故。二、單嘴精煉爐根本原理單嘴精煉爐沒有真空室槽底，相對RH可以省去槽底的砌筑、維護的長期費用本錢。在RH需要頂吹氧時，為了不吹損槽底耐材而不得不把氧槍槍位提高，這樣就影響了脫碳速率，延長了處理時間，降低了氧氣的利用率；而單嘴精煉爐那么不必考慮這種情況，從而可提高氧氣利用率進而提高脫碳效率。二、單嘴精煉爐根本原理最大的浸漬管內(nèi)徑獲得最大的循環(huán)量；最長的氣泡上升路徑獲得最大的攪拌能；精煉效果好、精煉效率高；噴濺弱、真空室內(nèi)壁結冷鋼少，可降低廠房高度；浸漬管與下部槽維護方便；浸漬管、下部槽使用壽命長，提高設備運行率；氬氣消耗量少，僅為RH的1/5；可減少氧氣的消耗量；成功開發(fā)出了低消耗、高效率的脫硫工藝。運行本錢大幅度降低；單嘴精煉爐突出的優(yōu)點二、單嘴精煉爐根本原理三、單嘴精煉爐開展現(xiàn)狀三、單嘴精煉爐開展現(xiàn)狀1、國內(nèi)開展現(xiàn)狀單嘴精煉爐是北京科技大學于二十世紀七十年代在國際上率先研制的一種新型的爐外精煉裝置；于1976年在大連特鋼冶煉出軍工坦克軸鋼〔13t脫氫〕；其后于1992年在長城特鋼成功冶煉出軸承鋼〔35t脫氧〕；北科三泰科技開展2005年肩負起了單嘴精煉爐的技術轉化、工程化的歷史使命；于2021年在山西太原不銹鋼成功冶煉出了無取向硅鋼〔80t脫碳〕；于2021年在石家莊鋼鐵有限責任公司成功設計、建造了單嘴精煉爐實驗裝置并成功進行了脫氫實驗〔60t〕；北科三泰科技開展在原技術的根底上加以不斷創(chuàng)新、完善，于2021--2021年對該技術成功申請了兩項實用新型和三項創(chuàng)造專利，現(xiàn)已全部獲得國家專利局授權?？拼笕＠C書1單嘴精煉爐單嘴精煉爐的浸漬管科大三泰專利證書2一種用單嘴精煉爐冶煉低硫鋼的方法科大三泰專利證書3一種用單嘴精煉爐冶煉低氫鋼的方法科大三泰專利證書4科大三泰專利證書5一種用單嘴精煉爐冶煉低碳鋼的方法

太鋼二煉鋼80t單嘴精煉爐實驗現(xiàn)場三、單嘴精煉爐開展現(xiàn)狀長城鋼廠35t單嘴精煉爐實驗現(xiàn)場三、單嘴精煉爐開展現(xiàn)狀

武鋼三煉鋼250t單嘴精煉爐實驗現(xiàn)場三、單嘴精煉爐開展現(xiàn)狀石鋼電爐車間60t單嘴精煉爐實驗現(xiàn)場三、單嘴精煉爐開展現(xiàn)狀2、國外開展現(xiàn)狀日本對單嘴精煉爐的研究始于DH脫氣裝置的改造，最早于1991年將180t-N-SlimDH改造為單嘴精煉爐(REDA)。日本新日鐵公司于1995年將八幡鋼廠一座350tDH真空脫氣設備改造成了單嘴精煉爐。在此之前日本研究人員進行了相應的實驗研究，包括水模型和175t鋼包實驗。截至目前為止，日本已有十余臺單嘴精煉爐在線運行用于大生產(chǎn)。三、單嘴精煉爐開展現(xiàn)狀新日鐵REDA精煉爐示意圖三、單嘴精煉爐開展現(xiàn)狀新日鐵八幡鋼廠350tREDA裝置三、單嘴精煉爐開展現(xiàn)狀四、太鋼單嘴精煉爐實驗概況2007年3月—2021年12月四、太鋼單嘴精煉爐實驗概況針對太鋼第二煉鋼廠80tRH精煉生產(chǎn)冷軋硅鋼、純鐵及局部本處理鋼種時存在著浸漬管壽命低、真空室易結冷鋼、脫碳效率低和脫硫效果差等生產(chǎn)實際問題，北科三泰科技開展與太鋼二煉鋼經(jīng)屢次技術交流和反復論證，雙方于2007年3月簽訂了題為?太鋼二煉鋼RH—單嘴精煉爐技術開發(fā)?的技術開發(fā)合同。本課題采取太鋼承擔硬件制造、安裝，北科三泰科技開展提供單嘴精煉爐技術、承擔80tRH的改進設計并提供設計圖紙、制定工藝等的合作模式；通過太鋼和科大三泰聯(lián)合的方式實施。研究內(nèi)容為：對RH裝置的真空室底部的爐形、浸漬管結構、材質進行設計、制造和砌筑；對鋼包底吹Ar位置進行設計，并制定適合于多功能真空單嘴精煉爐的供氣制度;制定出適合于太鋼二煉鋼廠生產(chǎn)鋼種和特有生產(chǎn)條件下的多功能真空單嘴精煉爐的脫碳工藝；制定出適合于太鋼二煉鋼廠生產(chǎn)鋼種和特有生產(chǎn)條件下的多功能真空單嘴精煉爐的脫硫劑和脫硫工藝；制定出適合于太鋼二煉鋼廠生產(chǎn)鋼種和特有生產(chǎn)條件下的多功能真空單嘴精煉爐的攪拌與冶金反響特性操作制度。四、太鋼單嘴精煉爐實驗概況已到達的技術指標：在滿足80t的單嘴精煉爐實驗要求的條件下，單嘴精煉爐可以將C含量最低脫至10ppm，平均20ppm以下(碳硫分析儀分析的結果)，脫C時間由原80tRH的20min縮短至單嘴精煉爐的18min。浸漬管使用壽命由原RH的60次提高到200次以上。脫硫效率最大為81.2%。脫S劑消耗平均為4.8kg/t，成品中[S]含量最低10ppm；脫H和脫N效果、去夾雜效果與RH相當。四、太鋼單嘴精煉爐實驗概況鋼包透氣磚位置圖四、太鋼單嘴精煉爐實驗概況四、太鋼單嘴精煉爐實驗概況太鋼單嘴精煉爐冶煉過程視頻四、太鋼單嘴精煉爐實驗概況五、太鋼單嘴精煉爐脫碳效果五、太鋼單嘴精煉爐脫碳效果一、脫碳工藝1、真空處理要求4分鐘內(nèi)到達極限真空，真空度小于100pa，脫碳時在高真空下進行。2、氧槍供氧工藝和底吹工藝根據(jù)初始碳含量和溫度，調(diào)整氧槍高度和氧流量，吹入定量氧氣，配合鋼水中的氧含量起到補氧的作用；調(diào)整底吹氬氣流量，攪動鋼水使其混勻到達快速脫碳的目的。處理18分鐘時可將C脫到20ppm以下,最低可脫至10ppm。五、太鋼單嘴精煉爐脫碳效果太鋼無取向硅鋼脫碳效果爐號鋼種脫碳時間min到站初始碳ppm碳硫分析成品碳ppmB5908481DW472440013B5908482DW472242013B5908483DW472243017B5908484DW472236513B5908485DW472246718B5908486DW472242018五、太鋼單嘴精煉爐脫碳效果六、太鋼單嘴精煉爐脫硫效果二、脫硫工藝1、脫硫劑要求：石灰成分CaO≥92%，使用時其10分鐘活性度≥300。螢石CaF2≥92%，SiO2<7%。粒度符合進廠要求。

2、脫硫劑使用比例：CaO：CaF2=3：1，根據(jù)鋼種和鋼渣情況改變其比例。六、太鋼單嘴精煉爐脫硫效果太鋼無取向硅鋼脫硫效果鋼種石灰kg螢石kg脫硫劑消耗kg/t進站[S]%成品[S]%脫硫率%Q2354002608.30.01190.003372.00DW603002005.400.00850.002076.50DW602001003.700.00710.002072.00DW354502007.100.00920.002078.30DW353001004.900.00750.002073.30DW3555032010.880.00950.002078.90DW3555032011.150.00780.002074.40DW354002007.300.00540.001081.20平均值3001004.800.00600.001575.00六、太鋼單嘴精煉爐脫硫效果七、太鋼單嘴精煉爐脫氫效果太鋼P20模具鋼脫氫效果七、太鋼單嘴精煉爐脫氫效果序號爐號鋼種進站[H]ppm出站[H]ppm時間min脫氫率%1B-422P20HL4.701.302172.342B-423P20HL4.201.202171.433B-424P20HL4.300.902383.704B-425P20HL4.100.902678.05平均值4.331.1322.7576.38八、太鋼單嘴精煉爐去夾雜效果八、太鋼單嘴精煉爐去夾雜效果爐號鋼種MgO(ppm)SiO2(ppm)Cr2O3(ppm)CaO

(ppm)MnO

(ppm)TiO2(ppm)FeO(ppm)Al2O3(ppm)合計(ppm)5908481DW603102.424.79.60.516470.24908591DW6011242.12.11.20.62016.877.85908460DW601.4212.72.72.70.63048.5109.6平均值5.1318.332.49.834.50.572223.185.87成品樣夾雜物成份平均含量九、太鋼單嘴精煉爐驗收報告課題結題參會單位及人員：科大三泰：趙元慶楊學民成國光秦哲劉志龍?zhí)撘粺掍搹S：郝旭明太鋼二煉鋼廠：趙大同張霞候東濤陳澤民太鋼品質部：李道明太鋼技術中心：馮煥林趙建偉段建平王建昌張永亮

九、太鋼單嘴精煉爐驗收報告驗收內(nèi)容：1、工程技術合同要求完成技術研究內(nèi)容：在不影響現(xiàn)有RH正常生產(chǎn)的前提下，對RH裝置真空室底部的爐形、單吸嘴結構、材質進行設計、制造和砌筑；在不影響現(xiàn)有RH正常生產(chǎn)的前提下，對鋼包底吹氬位置進行設計，并制定適合于單嘴精煉爐的供氣制度；制定出適合于太鋼二煉鋼廠生產(chǎn)鋼種和特有生產(chǎn)條件下的單嘴精煉爐脫碳工藝；制定出適合于太鋼二煉鋼廠生產(chǎn)鋼種和特有生產(chǎn)條件下的單嘴精煉爐脫硫劑和脫硫工藝；制定出適合于太鋼二煉鋼廠生產(chǎn)鋼種和特有生產(chǎn)條件下的單嘴精煉爐的攪拌與冶金反響特性操作制度。九、太鋼單嘴精煉爐驗收報告２、工程要求到達技術經(jīng)濟指標：在原RH相同的冷軋無取向硅鋼工藝條件下，鋼包渣厚100mm以下〔其中90%以上爐次渣厚70mm以下〕、鋼液原始碳含量在300～400ppm之間時，使得鋼液平均碳含量〔RH合金化前2號樣〕由現(xiàn)19ppm降低到16ppm以下；或者在到達目前平均碳含量19ppm的條件下，脫碳時間由平均20min縮短到18min以內(nèi)；插入管壽命由目前的40次提高到50次以上；脫硫劑的脫硫效率大于20%;本課題研究對原RH正常生產(chǎn)不產(chǎn)生影響。九、太鋼單嘴精煉爐驗收報告驗收意見：通過科大三泰公司與太鋼聯(lián)合實施，工程已全面完成了技術合同書中要求完成的五項技術研究內(nèi)容；RH—單嘴精煉爐在原RH相同的冷軋無取向硅鋼工藝條件下，鋼包渣厚100mm以下、鋼液原始碳含量在300～400ppm之間時，RH—單嘴精煉爐鋼液平均碳含量〔RH合金化前2號樣〕降低到了16ppm以下；RH—單嘴精煉爐插入管壽命到達60次以上；RH—單嘴精煉爐脫硫劑的脫硫效率到達44.75%〔噸鋼脫硫劑消耗3.2kg/t〕；工程研究開發(fā)試驗過程未對原RH正常生產(chǎn)產(chǎn)生影響。綜上所述，工程完成合同要求的技術研究內(nèi)容，到達技術經(jīng)濟指標要求，同意驗收。九、太鋼單嘴精煉爐驗收報告十、與太鋼RH的比照分析十、與太鋼RH比照分析1、浸漬管使用壽命提高太鋼單嘴精煉爐實驗的第二個浸漬管使用壽命達110爐次以上，其中深脫C71爐次，脫S13爐次〔一爐脫S相當于未脫S3爐的使用壽命〕，單嘴精煉爐浸漬管壽命遠大于RH浸漬管。綜合真空室底部耐材的侵蝕狀況，與浸漬管的侵蝕程度相當，真空室下部槽使用壽命與浸漬管使用壽命有望到達同步。2、氬氣消耗減少RHAr氣消耗量在1200Nl/min，而單嘴精煉爐底吹Ar氣消耗量為200--300Nl/min左右；冶煉周期和RH根本相當，可以計算出噸鋼氬氣消耗量僅是RH的1/5—1/4。十、與太鋼RH比照分析3、脫硫率提高

單嘴精煉爐脫硫速度快，脫硫劑消耗少，脫硫效果好；脫S劑消耗平均為4.8kg/t，與太鋼RH現(xiàn)行工藝脫S劑消耗量8.25kg/t相比，單嘴精煉爐脫S劑用量是太鋼RH的58.18%。；成品中[S]含量平均為0.00242%，最低為0.0010%，平均脫S率為62.48%，最高脫硫率為82.2%。十、與太鋼RH比照分析4、溫降太鋼冶煉硅鋼時，前3min內(nèi)鋼水平均溫降38℃，3min后鋼水溫度呈緩慢降低趨勢；20分鐘的平均溫降為50℃；與RH溫降規(guī)律、幅度趨同。十、與太鋼RH比照分析5、鋼水噴濺情況真空室結冷鋼情況如以下圖所示，噴濺并不嚴重且噴濺高度下降。由圖可以看出：單嘴精煉爐在生產(chǎn)200爐后真空室內(nèi)的鋼渣噴濺高度只是RH的一半而且很少結冷鋼。十、與太鋼RH比照分析十一、石鋼單嘴精煉爐實驗概況2021年5月—2021年12月石家莊鋼鐵有限責任公司基于自身開展需要，方案建設單嘴精煉爐裝置。為驗證單嘴精煉爐的冶金效果，決定在電爐車間建設一套簡易實驗裝置，為未來正式工程的決策提供科學依據(jù)。實驗裝置本著投資省、建設快、對車間生產(chǎn)影響小的原那么進行設計建設。十一、石鋼單嘴精煉爐實驗概況到達的經(jīng)濟指標：石鋼真空單嘴爐實驗裝置共生產(chǎn)了22爐，其中有20爐合格，2爐由于操作問題導致不合格。在實驗成功〔終點氫≤2ppm〕爐次中，保真空時間全部低于12min；原始氫最高為6.3，最低為2.7；脫氫率最高為76.2%，最低為51.5%；平均脫氫率為65.1%；脫氫最低到1.0ppm。十一、石鋼單嘴精煉爐實驗概況石鋼單嘴精煉爐實驗裝置真空槽結構圖十一、石鋼單嘴精煉爐實驗概況十二、石鋼單嘴精煉爐脫氫效果十二、石鋼單嘴精煉爐脫氫效果實驗日期序號保真空時間（min）初始[H](ppm)終點[H](ppm)脫氫率(%)10-29196.01.870.0010-292123.81.755.0010-293125.61.573.2011-94116.31.576.2011-105123.61.558.3011-106113.01.453.3011-107113.31.069.7011-108123.71.754.1011-109124.91.275.5011-1010123.31.651.5011-1011113.81.171.10實驗日期序號保真空時間（min）初始[H](ppm)終點[H](ppm)脫氫率(%)11-1412104.31.369.8011-1413105.51.670.9011-1414105.41.866.7011-1515104.91.275.5011-1516102.71.255.6011-1517102.71.159.3011-1518113.51.071.4011-1519102.91.258.6011-1520123.01.066.70十二、石鋼單嘴精煉爐脫氫效果十三、石鋼單嘴精煉爐試驗報告十三、石鋼單嘴精煉爐試驗報告主要內(nèi)容：2021年10月14日-11月15日煉鋼廠對北京科大三泰科技開展在我廠電爐工序設計并安裝的單嘴爐試驗裝置進行了冶金效果驗證，具體情況如下：一、試驗合同要求的技術指標：二、實驗過程本次實驗共分三個階段進行。第一階段：冷試車2021年10月14日-15日目的是驗證工程設計是否合理，單體設備動作和設備的聯(lián)動是否能夠正常有效運轉，是否具備熱試條件。另外還要對現(xiàn)場操作人員進行實際演練，提高操作人員的實際操作水平。14日、15日分別進行了兩次冷聯(lián)動試車，設備運轉正常，人員操作準確無誤，到達了預期目的，設備、人員完全具備熱試條件。十三、石鋼單嘴精煉爐試驗報告第二階段：熱試車2021年10月17日，10月24日目的是在成功冷試車的前提下，檢驗設備是否能經(jīng)受熱負荷考研，驗證冶金效果。2021年10月17日進行了設備熱試車，第一爐原始氫為6ppm，經(jīng)單嘴精煉爐處理后出站氫為2.1ppm，第二爐原始氫由4.4ppm，脫至1.4ppm。該次試車驗證了設備運轉正常，熱試車根本成功。2021年10月24日進行了第二次設備熱試，但因為改造氬氣管路后沒有檢查及監(jiān)控裝置不能正常工作，使得管路嚴重漏氣且過程無法觀察真空室內(nèi)環(huán)流情況，造成三爐試驗效果不佳。十三、石鋼單嘴精煉爐試驗報告第三階段：正式試驗階段2021年10月29日—11月15日分別于10月29日、11月9日、11月10日、11月14日、11月15日對單嘴精煉爐的冶金效果進行全面驗證。本次單嘴精煉爐正式實驗共進行了5次，22爐，達標爐數(shù)共20爐，其中兩爐由于鋼包透氣性、鋼包自由空間不滿足要求〔甲方原因〕造成試驗效果差，試驗爐次不計入考核。十三、石鋼單嘴精煉爐試驗報告主要內(nèi)容：五、試驗結論：1.有效試驗爐數(shù)20爐，鋼中[H]≤2.0ppm，到達技術協(xié)議要求；2.平均真空處理時間10.9min，最高真空處理時間12min，滿足技術協(xié)議要求〔≤12min〕；綜上所述：單嘴爐試驗裝置試驗技術指標滿足技術協(xié)議要求，到達預期效果十三、石鋼單嘴精煉爐試驗報告十四、與石鋼VD的比照分析十四、與石鋼VD比照分析1、冶煉鋼種VD生產(chǎn)超低碳鋼非常困難，在生產(chǎn)過程中鋼渣極易泡沫化，造成溢渣，脫碳前期鋼液中的氣體大多通過渣層，噴濺十分嚴重，極易造成對設備的損壞。脫碳后期由于渣層的原因，隔離了鋼液的真空狀態(tài)，影響脫碳效果和降低脫碳效率。單嘴精煉爐可以冶煉出碳低于15ppm超低碳鋼；根據(jù)單嘴精煉爐的獨特設計，開發(fā)出了低消耗、高效率的脫硫工藝，最低硫可以脫至10ppm,可以冶煉低硫鋼種。

2、作業(yè)率

VD設備故障頻率高，維護頻繁，生產(chǎn)過程中極易溢渣到真空罐內(nèi)，每隔一段時間必須清理真空罐，占用了大量的時間，導致VD作業(yè)率低。單嘴精煉爐設備運行時間長，設備故障頻率低，維護頻率低，生產(chǎn)節(jié)奏快，作業(yè)率高。十四、與石鋼VD比照分析3、冶煉過程中噴濺情況VD爐在冶煉過程中，鋼包中鋼渣泡沫化嚴重，噴濺大。致使溢渣到真空罐內(nèi)，必須定期清理，降低了設備的運行效率，加大了操作工人的勞動強度。由于噴濺嚴重，真空室內(nèi)爐塵量大，導致真空度偏高，吸氣管中積灰多，各種閥體發(fā)生故障頻率高〔如：破空閥〕。單嘴精煉爐的突出特點就是噴濺弱，是在同等條件下RH噴濺高度的一半。爐塵量少，設備故障率低，降低了操作工人的勞動強度。十四、與石鋼VD比照分析4、吹氧、升溫功能

VD無頂吹氧槍系統(tǒng)，無升溫、吹氧功能，缺少了冶煉超低碳鋼的必備條件。即使后續(xù)開發(fā)出的VOD，具備了吹氧、升溫功能，但是由于噴濺嚴重的原因，造成了氧槍粘鋼嚴重，即使有了擋渣板，但還是未能解決根本問題。單嘴精煉爐具有升溫、吹氧功能，由于其噴濺弱的優(yōu)勢，可以根據(jù)實際情況，可降低氧槍槍位，以利提高氧氣利用率。十四、與石鋼VD比照分析5、鋼包自由空間VD對鋼包的自由空間要求苛刻，一般控制在800mm~1200mm之間，防止鋼渣溢出包口;為防止溢渣，大多數(shù)鋼廠采用如下兩種方法：A、加高鋼包高度，同時要考慮大包回轉臺上方空間；B、降低轉爐裝入量，同時意味著產(chǎn)量的降低。單嘴精煉爐對鋼包的自由空間要求，一般控制在300mm~500mm之間。十四、與石鋼VD比照分析十五、經(jīng)濟效益十五、經(jīng)濟效益以太鋼80噸RH精煉爐改為單嘴精煉爐后為例，從以下幾個方面核算其運行本錢。1、浸漬管壽命，浸漬管本錢。2、下部槽壽命，下部槽本錢。3、上部槽壽命，上部槽本錢。4、氬氣消耗。十五、經(jīng)濟效益

80tRH精煉爐浸漬管材料名稱使用量(kg)價格（￥/kg）成本(￥)浸漬管鋼膽*29521211424外部澆注料*213651520475內(nèi)部澆注料*2122151830內(nèi)環(huán)磚*211991517985浸漬管總價5171480t單嘴精煉爐浸漬管材料名稱使用量(kg)價格（￥/kg）成本(￥)浸漬管鋼膽*1906119966外部澆注料12641518960內(nèi)部澆注料*1119151785內(nèi)環(huán)漬管總價512011、浸漬管的制造本錢十五、經(jīng)濟效益太鋼RH精煉爐浸漬管的使用壽命為60爐，單嘴精煉爐在太鋼實驗浸漬管壽命為200爐〔不是最終壽命〕。RH精煉爐浸漬管噸鋼本錢=浸漬管本錢/使用壽命*80T=51714/〔60*80〕=10.77￥/T單嘴精煉爐浸漬管噸鋼本錢=浸漬管本錢/使用壽命*80T=51201/〔200*80〕=3.20￥/T80T單嘴精煉爐較RH浸漬管噸鋼節(jié)約本錢消耗=10.77–3.20=7.57￥/T十五、經(jīng)濟效益日本在發(fā)表文獻上公布REDA的浸漬管的使用壽命為500爐。日本REDA浸漬管噸鋼本錢=浸漬管本錢/使用壽命*80T=51201/〔500*80〕=1.28￥/T80T日本REDA浸漬管噸鋼本錢節(jié)約=RH精煉爐浸漬管噸鋼本錢-日本REDA浸漬管本錢=10.77–1.28=9.49￥/T80T日本REDA浸漬管噸鋼本錢節(jié)約金額9.49￥/T十五、經(jīng)濟效益2、下部槽的本錢核算80tRH精煉爐下部槽材料名稱使用量價格成本(￥)絕熱層0.1774m31100（￥/m3）195￥保溫層1021kg9￥/kg9189￥次工作層1361kg9￥/kg12249￥工作層6338kg9￥/kg57042￥槽底耐火材料用量1196kg16￥/kg19136總價9781180t單嘴精煉爐下部槽材料名稱使用量價格（￥/kg）成本(￥)絕熱層0.1774m31100（￥/m3）195￥保溫層1021kg9￥/kg9189￥次工作層1361kg9￥/kg12249￥工作層6338kg9￥/kg57042￥槽底耐火材料用量520kg16￥/kg8320總價86995十五、經(jīng)濟效益太鋼RH精煉爐下部槽的使用壽命為180爐，槽底耐火材料需要更換2次。單嘴精煉爐在太鋼實驗下部槽壽命可與浸漬管同壽命。80T單嘴精煉爐下部槽噸鋼本錢=單嘴精煉爐下部槽總價/(爐數(shù)*80T)=86995/(200*80)=5.44￥/T80TRH精煉爐下部槽噸鋼本錢=〔RH精煉爐下部槽總價+槽底本錢*更換次數(shù)〕/(爐數(shù)*80T)=〔97811+19136*2〕/(180*80)=9.45￥/T80T單嘴精煉爐下部槽年噸鋼本錢節(jié)約=RH精煉爐下部槽年噸鋼本錢-單嘴精煉爐下部槽年噸鋼本錢=9.45-5.44=4.01￥/T十五、經(jīng)濟效益日本在文獻上公布REDA的浸漬管的使用壽命為500爐，其下部槽與浸漬管同壽命。日本REDA下部槽年噸鋼本錢=單嘴精煉爐下部槽總價/(爐數(shù)*80T)=86995/(500*80)=2.18￥/T日本REDA下部槽年噸鋼本錢節(jié)約=RH精煉爐下部槽年噸鋼本錢-日本REDA下部槽年噸鋼本錢=9.45-2.18=7.27￥/T十五、經(jīng)濟效益3、上部槽的本錢核算材料名稱RH使用量(kg)單嘴使用量(kg)價格（￥/kg）RH成本(￥)單嘴成本(￥)絕熱層0.598635m30.372735m31100（￥/m3）658.4985410.0085保溫層3447.652146.65931028.8519319.85次工作層4592.452859.45941332.0525735.05工作層21393.4513320.459192541.1119884.1總計265560.4165349十五、經(jīng)濟效益太鋼RH精煉爐上部槽為1200爐，由于單嘴精煉爐在冶煉過程中噴濺小，上部槽高度可降低2m，使用壽命可提高700爐。單嘴上部槽噸鋼本錢=單嘴上部槽本錢/〔單嘴上部槽壽命*80T〕