火炬系統(tǒng)設(shè)置

標(biāo)準(zhǔn)T/ES220028-2005火炬系統(tǒng)設(shè)置修改標(biāo)記簡要說明修改頁碼編制校核審核審定日期2005-0發(fā)布2005-05-01實(shí)施 目次1總則1.1目的1.2范圍1.3編制本標(biāo)準(zhǔn)的依據(jù)2火炬系統(tǒng)設(shè)計(jì)2.1火炬系統(tǒng)的分類2.2火炬系統(tǒng)的組成2.3火炬系統(tǒng)的設(shè)計(jì)原則火炬計(jì)算2.5主要的輔助設(shè)備2.6火炬系統(tǒng)的流程2.7計(jì)算舉例2.8附圖和附表3符號(hào)說明

1總則1.1目的火炬系統(tǒng)設(shè)置是保障石油化工廠和煉油廠的生產(chǎn)裝置在開、停工或當(dāng)發(fā)生事故時(shí)或在正常生產(chǎn)中排放的大量可燃、有毒、有腐蝕性氣體進(jìn)行迅速焚燒處理的安全措施。1.2范圍本規(guī)定適用于處理石油化工廠、煉油廠生產(chǎn)裝置當(dāng)發(fā)生事故時(shí)或在正常生產(chǎn)中排放的大量可燃、有毒、有腐蝕性氣體的火炬系統(tǒng)設(shè)計(jì)。1.3編制本標(biāo)準(zhǔn)的依據(jù)：化學(xué)工程學(xué)會(huì)《工藝系統(tǒng)工程設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定》HG/T20570.12-1995第12篇火炬系統(tǒng)設(shè)置；化學(xué)工程學(xué)會(huì)《化工廠火炬及排氣筒塔架設(shè)計(jì)規(guī)定》HGJ38-90；中國石油化工集團(tuán)《石油化工企業(yè)排氣筒和火炬塔架設(shè)計(jì)規(guī)范》SH3029-91；中國石油化工集團(tuán)《石油化工企業(yè)燃料氣系統(tǒng)和可燃性氣體排放系統(tǒng)設(shè)計(jì)規(guī)范》SH3009-2001。2火炬系統(tǒng)的設(shè)計(jì)2.1火炬系統(tǒng)的分類火炬型式可分為高空火炬和地面火炬。2.高空火炬由煙囪(包括牽索支撐和自由支撐兩種)2.地面火炬不能用于有毒物質(zhì)的焚燒。地面火炬周圍最小無障礙區(qū)的半徑為76m～152m2.2火炬系統(tǒng)的組成火炬系統(tǒng)通常由火炬氣分離罐、火炬氣密封罐、火炬煙囪、火炬管道四個(gè)部分組成。2.3火炬系統(tǒng)的設(shè)計(jì)原則處理不同的介質(zhì)和不同工作條件有不同的火炬系統(tǒng)。在開車、正常運(yùn)行、停車和事故時(shí)排放的氣體均要送火炬處理。2.3.12.3.1.12.3.1.22.3.22.3.2.12.3.2.22.3.32.3.3.11)熱氣體(t≥0℃，含水或不含水)2)冷氣體(t<0℃)3)冷氣體和熱氣體都有，但不含水；4)液體排放系統(tǒng)。排放氣介質(zhì)四種狀態(tài)的任何一種情況，設(shè)置一根總管。如果是上述幾種情況的組合，則要分開設(shè)置干火炬系統(tǒng)和濕火炬系統(tǒng)。當(dāng)兩股物流相混可能產(chǎn)生固體或者發(fā)生危險(xiǎn)的物理或化學(xué)變化時(shí)，兩股物料要分開。如果由于兩股物料混合使管道尺寸加大很多或使管道材質(zhì)升級(jí)時(shí)，兩股物料也要分開。一般排放的液體與排放的氣體是分開的，對于帶有液體的物流要設(shè)分離設(shè)施和單獨(dú)的液相系統(tǒng)。2.3.3.2火炬總管到分離器要有一定坡度以便排液，坡向分離器坡度不小于2.3.3.3要考慮溫度對管路的影響，設(shè)置溫度補(bǔ)償?shù)呐蛎浌?jié)，一般用環(huán)形的，特殊情況下用波紋形膨脹器。如果總管與總管相接或總管與支管相接，其接頭處材質(zhì)取兩者材質(zhì)高者，且其長度在接頭處上游至少要有2.3.3.4為避免火炬系統(tǒng)發(fā)生內(nèi)爆炸或產(chǎn)生其它不安全因素，火炬氣總管的上游最遠(yuǎn)端設(shè)有固定的吹掃設(shè)施，該吹掃設(shè)施包括一個(gè)流量計(jì)，一個(gè)止回閥和一個(gè)手動(dòng)調(diào)節(jié)閥門。所有的火炬總管都應(yīng)設(shè)氮?dú)獯祾哂密浌芙涌?。常用的吹掃氣首選為可燃?xì)怏w(如燃料氣)，但對于低溫管線，吹掃氣在最低溫度時(shí)應(yīng)不發(fā)生部分或全部冷凝，對此一般采用氮?dú)獯祾?，吹掃氣速在最大火炬總管?nèi)為/s。如果火炬系統(tǒng)設(shè)有水(液)封，則水封上游吹掃氣速為/s。對于低火炬和富氫排放氣則要提高吹掃氣氣速。若無水封，則吹掃氣應(yīng)優(yōu)先選用可用的最重氣體作為吹掃氣，并要安裝低流量報(bào)警和指示真空度的低壓報(bào)警，以防空氣倒流入火炬系統(tǒng)。2.3.42.3.4.12.3.4.2分離罐的尺寸是以排放物流中最大排液量計(jì)算，儲(chǔ)存10～30min的排液量，一般取2.3.4.32.3.4.42.4火炬計(jì)算-1所示。圖2.4－圖2.4－1火炬的幾何參數(shù)圖圖中：dj火炬煙囪直徑(內(nèi)徑)；R無障礙區(qū)域半徑；D火焰中心到地面邊界的距離；△X火焰橫向偏距；△Y火焰縱向偏距；Xc火焰中心到火炬頭中心的橫向距離；Yc火焰中心到火炬頭頂端的縱向距離；H火炬煙囪的高度；l火焰長度；H＇火焰中心到地面距離；R＇火焰中心到地面界區(qū)橫向距離。2.4.12.4.1火炬煙囪直徑的大小，取決于煙囪內(nèi)流體的速度，該速度的選取是根據(jù)允許壓力降。一般在決定火炬煙囪尺寸時(shí)，可按如下考慮：正常排放時(shí)，出口處氣體流速應(yīng)在馬赫數(shù)乘聲速以下；事故或緊急排放時(shí)，其流速應(yīng)在馬赫數(shù)乘聲速以下。此時(shí)，燒嘴壓力降在，水封壓力降在，火炬主管壓力降在，最后必須檢查火炬系統(tǒng)總壓力降與安全閥背壓之間的關(guān)系?；鹁鏌焽璧闹睆揭恍∮诨鹁嫦到y(tǒng)總管的直徑，以免由于排放氣夾帶液滴而形成“火雨”。計(jì)算火炬煙囪直徑的公式推導(dǎo)如下：(2.4-1)由式整理得：(2.4-2)式中：dj火炬煙囪頂部內(nèi)徑，m；Wj火炬氣排放流量，kg/s；Pj火炬頂部內(nèi)側(cè)火炬氣的壓力，kPa；Mach馬赫數(shù)，火炬氣流速與該流體聲速的比值，無因次；Mj火炬氣的平均分子量；Tj火炬氣溫度，K；kj火炬氣的絕熱指數(shù)，kj=Cp/Cv。2.4.11)火焰長度的計(jì)算火焰長度與火炬氣燃燒釋放的熱量有關(guān)，火焰長度()與火炬氣釋放熱量(Q)的關(guān)聯(lián)圖，見圖2.4-2所示?；鹧骈L火焰長度(l)m火炬氣釋放熱量火炬氣釋放熱量(Q)W圖2.圖2.4－2火焰長度與釋放熱量關(guān)聯(lián)圖2)由風(fēng)引起的火焰傾斜的計(jì)算a)體積流量的計(jì)算見式(2.4-3)(2.4-3)式中：V體積流量，m3/s；Tj火炬氣溫度，K。b)由風(fēng)引起的火焰傾斜的計(jì)算火炬氣在火炬煙囪出口處的速度(Uj)，由式(2.4-4)計(jì)算：(2.4-4)已知火炬氣在火炬煙囪出口處的速度(Uj)，則其與風(fēng)速(Ux)之比Ux/Uj-3可查得(X/)和(Y/)，即可計(jì)算火焰橫向偏距(X)、縱向偏距(Y)。火焰偏距與Ux/Uj-3所示。風(fēng)速(Ux)的選取是依據(jù)當(dāng)?shù)氐臍庀髼l件，取年平均最大風(fēng)速。不同高度的風(fēng)速根據(jù)風(fēng)速及風(fēng)速隨高度變化系數(shù)(Kv)計(jì)算。風(fēng)速高度變化系數(shù)(Kv)-1。圖2.4－3圖2.4－3火炬偏距與風(fēng)速關(guān)聯(lián)圖（無因次）3)火炬煙囪高度的計(jì)算-1可以看出H＇、H、R＇、R、X、Y與D之間有如下關(guān)系：(2.4-5)(2.4-6)(2.4-7)由上式整理得：(2.4-8)當(dāng)已知X、Y、D、R，則可以求得火炬煙囪高度(H)。2.4.11)所需基礎(chǔ)數(shù)據(jù)如下：Wj火炬氣排放量，kg/s；Pj火炬煙囪內(nèi)側(cè)的火炬氣壓力，kPa；Mach馬赫數(shù)，無因次；Mj火炬氣的平均分子量；Tj火炬氣溫度，K；kj火炬氣的絕熱指數(shù)，kj=Cp/Cv；R無障礙區(qū)域半徑，m；hj火炬氣低熱值，kJ/kg；Ux設(shè)計(jì)風(fēng)速，m/s；F熱輻射因子；K最大允許熱輻射強(qiáng)度，kW/m2；熱輻射強(qiáng)度傳遞因子。2)計(jì)算內(nèi)容火炬煙囪直徑：火炬氣放熱量：Q=hj·Wj火焰中心到地面界區(qū)的距離：風(fēng)速與火炬氣速度之比：Ux/Uj-3查得X、Y火炬煙囪高度：2.4.2布魯托斯基(Brzustowski)和索麥爾2.4.2.1火炬煙囪直徑的計(jì)算方法與簡單近似計(jì)算法相同，見.1規(guī)定。2.4.2.21)火焰中心的確定及火焰偏距的計(jì)算聲速(2.4-9)火炬煙囪出口速度(Uj)為Uj=Mach聲速(2.4-10)對于火炬氣，爆炸下限參數(shù)為(2.4-11)式中Cl火炬氣在空氣中的爆炸下限，體積%；Mx空氣的平均分子量，取為29；Ux風(fēng)速，m/s；火炬氣(混合氣)在空氣中的爆炸下限(Cl)，其值按下式計(jì)算：(2.4-12)式中：Cli火炬氣各組份的爆炸下限，體積%；Yi火炬氣各組份的分子分?jǐn)?shù)。風(fēng)推力和噴射推力(djR)值按下式計(jì)算：(2.4-13)式中Tx空氣溫度，K；dj火炬煙囪直徑，m。已知、djR-4-5求得火焰橫向偏距(Xc)值、縱向偏距(Yc)值。

圖2.4－4火焰橫向偏距(Xc)與djR、關(guān)聯(lián)圖圖2.4－5火焰縱向偏距(Yc)與djR、關(guān)聯(lián)圖2)火焰中心到地面邊界距離的計(jì)算(2.4-14)3)火炬煙囪高度的計(jì)算-1可以看出H＇，H，R＇，R，Xc，Yc和D之間有如下關(guān)系：H＇=H+Yc(2.4-15)R＇=R－Xc(2.4-16)D2=R+H(2.4-17)由上三式整理得：(2.4-18)已知D、R、Xc和Yc可以求得火炬煙囪高度(H)?；鹁鏌焽璧母叨?H)與所選的計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)有關(guān)，當(dāng)輻射強(qiáng)度(K)為最大允許熱輻射強(qiáng)度時(shí)，(H)為火炬煙囪最低的極限高度。K值根據(jù)工程的具體情況來選定。2.4.2.31)計(jì)算所需基礎(chǔ)數(shù)據(jù)如下：Wj火炬氣流量，kg/s；Mj火炬氣平均分子量；Mx空氣的平均分子量；Ux平均風(fēng)速，m/s；Pj火炬頂部內(nèi)側(cè)火炬氣的壓力，kPa；平均相對濕度；hj火炬氣低熱值，kJ/kg；kj火炬氣絕熱指數(shù)；Cl火炬氣在空氣中的爆炸下限濃度，體積%；Tj火炬氣溫度，K；Tx空氣溫度，K；K最大允許熱輻射強(qiáng)度，kW/m2；熱輻射強(qiáng)度傳遞因子；Mach馬赫數(shù)，無因次；F熱輻射因子；R無障礙區(qū)域半徑，m；2)計(jì)算內(nèi)容火炬氣放熱量：Q=Wj·hj火焰中心到地面界區(qū)的距離：火炬煙囪直徑聲速：火炬氣速度：Uj=MachC參數(shù)：推力：由、djR-4-5得Xc、Yc火炬煙囪高度：H=[D2－(R－Xc)2]－Yc2.4.32.4.3.1無煙燃燒時(shí)注入的蒸汽量與火炬氣最大無煙燃燒的流速和火炬氣成份(火炬氣分子量與不飽和烴的量)有關(guān)。-6所示。蒸汽量與燃燒火炬氣量之比蒸汽量與燃燒火炬氣量之比不飽和烴重量百分率圖2.4－圖2.4－6高空火炬無煙燃燒時(shí)加入蒸汽量圖上圖在火炬煙囪頂端內(nèi)側(cè)注入蒸汽時(shí)使用?；鹁鏆夥肿恿繉ψ⑷胝羝康挠绊懸娛?2.4-19)(2.4-19)式中：水蒸汽流量，kg/s；WHC火炬氣烴類流量，kg/s。式(2.4-19)是以水蒸汽與火炬氣燃燒后產(chǎn)生CO2的重量比以為基礎(chǔ)。蒸汽注入一般采用兩種方法：1)離火炬煙囪的頂部約處設(shè)蒸汽注入管道；2)在火炬頂部設(shè)專門的蒸汽注入環(huán)。蒸汽流量采用自動(dòng)控制或人工控制。在火炬氣量突然增加時(shí)允許短時(shí)間有煙的操作，可采用人工控制。2.4.3.2放空煙囪的尺寸由允許壓降和防止由于燃燒或有毒氣體給地面或工作平臺(tái)造成危害來確定。一般情況下，選用較高的排放速度，至少為150m/s。煙囪頂部直徑(d)(2.4-20)式中d煙囪頂部直徑，m；放空氣在工作條件下的密度，kg/m3；U放空氣在煙囪頂部流速，一般選用150m/s；W放空氣流量，kg/s。2.4.3.3離排放點(diǎn)30m處的噪聲強(qiáng)度(L30)可用式(2.4-21)計(jì)算：(2.4-21)式中L噪聲強(qiáng)度，dB-7查得；C聲速，可由式(2.4-9)求得；W排放火炬氣流量，kg/s。當(dāng)離排放點(diǎn)的距離超過30m時(shí)，其噪聲強(qiáng)度需用式(2.4-22)計(jì)算。(2.4-22)式中Lp距離排放點(diǎn)i處的噪聲強(qiáng)度，dB；i離排放點(diǎn)的距離，m。噪聲強(qiáng)噪聲強(qiáng)度dB壓比(PR)圖2.4－圖2.4－7離火炬煙囪頂部30m處噪聲強(qiáng)度噪聲計(jì)算歸納1)計(jì)算所需基礎(chǔ)數(shù)據(jù)如下：W排放火炬氣流量，kg/s；kj絕熱指數(shù)；Mj排放火炬氣分子量；Tj排放火炬氣溫度，K；PR噪聲源上下游壓力之比；i離排放點(diǎn)的距離，m。2)計(jì)算內(nèi)容聲速：C=91.2(kjTj/Mj)由PR-7得L：計(jì)算L30：計(jì)算Lp：例：排放火炬氣流量為/s，絕熱指數(shù)為，分子量為29，氣體溫度為311K，進(jìn)出排放壓比為3，計(jì)算離排放點(diǎn)305m處的噪聲強(qiáng)度。解：a)聲速(C)的計(jì)算由式(2.4-9)得：b)WC2的計(jì)算c)的計(jì)算d)-7已知PR=3，查得L=54e)離排放點(diǎn)30m噪聲強(qiáng)度計(jì)算由式(2.4-21)得：L30=54+60=114dB注：上述計(jì)算是假設(shè)聲速為球形傳播，如果為半球形傳播，上述計(jì)算結(jié)果應(yīng)加3dB。f)離排放點(diǎn)305m處噪聲強(qiáng)度計(jì)算由式得：因此，在此條件下，離排放點(diǎn)305m處的噪聲強(qiáng)度為94dB。2.5主要的輔助設(shè)備2.5.1火炬管道的設(shè)計(jì)和壓力降計(jì)算參見SNEC設(shè)計(jì)中心《管道壓力降計(jì)算》(T/ES220019-2005)中第3章“單相流(可壓縮流體)”和第4章“氣-液兩相流(非閃蒸型)”。2.5.2火炬氣分離罐的設(shè)計(jì)和計(jì)算參見SNEC設(shè)計(jì)中心《氣-液分離器設(shè)計(jì)》(T/ES220020-2005)。2.5.3火炬氣密封系統(tǒng)包括水(液)封和氣封(分子密封)，都是為了防止排放氣倒流和空氣倒入火炬系統(tǒng)發(fā)生爆炸燃燒事故而設(shè)的。2.51)排放氣達(dá)到一定的數(shù)量，要在一個(gè)獨(dú)立的火炬中燃燒。2)為了防止火炬總管系統(tǒng)產(chǎn)生真空，需要相對高的吹掃速率(排放氣比空氣輕或未經(jīng)冷卻的熱排放氣)。2.51)排氣設(shè)備背壓允許值很低，以致于入口插入管的深度小于100mm。2)排放氣溫度很低以致于可能引起水封凍結(jié)(無加熱站)。如果火炬系統(tǒng)設(shè)水封，則水封本身及其下游設(shè)備的設(shè)計(jì)壓力可定為700kPa(G)，其上游設(shè)備設(shè)計(jì)壓力定為350kPa(G)。水封槽內(nèi)要留有一定的氣相空間，以防夾帶水。水封水補(bǔ)充速度要適當(dāng)，不能太快。水封槽溢流口排出水應(yīng)回收。水封槽在嚴(yán)寒地區(qū)要采取防凍設(shè)施，并防止碳?xì)浠衔锔采w液面。水封槽與火炬基礎(chǔ)合并設(shè)置時(shí)，水封槽應(yīng)盡量靠近火炬煙囪。水封槽示意圖見圖2.5-1所示。氣封是在火炬內(nèi)無氣體排放時(shí)，用一定量的吹掃氣通過火炬，使火炬維持正壓，防止空氣倒流入火炬系統(tǒng)，保證安全操作。氣封又稱分子密封，結(jié)構(gòu)如圖2.5-2所示。去污水管放空去污水管放空圖圖2.5－1火炬氣液封(水封)槽示意圖注：排液管液封至少應(yīng)為罐最大工作壓力的175%。圖圖2.5－2氣封(分子密封器)結(jié)構(gòu)圖2.51)無水封；2)水封下游要求大流量的吹掃氣。氣封用氣比空氣輕，氣封氣源接口可設(shè)在氣封旁邊；若比空氣重氣封氣源接口設(shè)在火炬底部。若雨天或冷凝能影響氣封，則應(yīng)設(shè)置排放管，其公稱直徑不小于50mm。氣封要設(shè)在火炬煙囪頂部。如果僅安裝一個(gè)氣封，則整個(gè)火炬系統(tǒng)可按350kPa(G)設(shè)計(jì)，但設(shè)備的壁厚要按700kPa(G)設(shè)計(jì)。由于經(jīng)濟(jì)原因，氣封氣的流速不可能很高，一般使火炬煙囪內(nèi)流速維持在0.03～/s，在總用量較低的情況下適當(dāng)?shù)靥岣邭夥鈿饬魉儆欣跉夥獾拿芊庑Ч?。氣封用氣的露點(diǎn)不高于環(huán)境的最低溫度，可以選用氮?dú)饣虻头肿恿繗鈶B(tài)烴。2.6火炬系統(tǒng)的流程2.6.12.6.2將來自各排放系統(tǒng)的物料，首先引入火炬氣分離罐，將氣液分離，液體返回回收裝置，氣體引入火炬氣密封罐，從密封罐出來的氣體則引入火炬煙囪，見圖2.8-2所示。2.6.3將裝置內(nèi)排放的物料分別送到如下四條總管：2.6.3.12.6.3.22.6.3.32.6.3.4濕火炬總管氣體進(jìn)入濕火炬分離罐，罐內(nèi)分離冷凝夾帶的碳?xì)浠衔铮瑥墓奚喜砍鰜淼臍怏w進(jìn)主火炬總管，下部液體經(jīng)泵排至急冷塔。干火炬總管氣體進(jìn)入干火炬分離罐，罐內(nèi)分離液體后進(jìn)主火炬總管，液體排污系統(tǒng)來的物料經(jīng)蒸發(fā)后也進(jìn)干火炬分離罐。熱火炬總管直接接到主火炬總管。液體排放總管的液體排到干火炬分離罐。合并后的火炬氣經(jīng)主火炬總管到火炬煙囪，火炬煙囪頂部接分子密封器。排放的碳?xì)浠衔镌诨鹁骖^(即燃燒燒嘴)充分燃燒。2.6.42.7計(jì)算舉例(高空火炬)2.7.1假設(shè)計(jì)算所用的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)如下：火炬氣流量(Wj)：126kg/s；火炬氣平均分子量(Mj)：；火炬氣在火炬煙囪頂部的流體溫度(Tj)：422K；燃燒熱(hj)：5104kJ/kg；絕熱指數(shù)(kj)：；火炬頂部內(nèi)側(cè)的火炬氣壓力(Pj)：108kPa；設(shè)計(jì)風(fēng)速(Ux)：/s；熱輻射因子(F)：；最大允許熱輻射強(qiáng)度(K)：2(離火炬中心處)；熱輻射強(qiáng)度傳遞因子()：。2.7.1.1計(jì)算火炬煙囪直徑(d由式(2.4-2)得：當(dāng)Mcah時(shí)，則2.7.1.21)火焰長度()火炬氣放熱量(Q)Q=hj·Wj=5104126106kW-2查得為130m。2)火炬氣在火炬煙囪出口處的速度(Uj)當(dāng)Mach時(shí)，由式(2.4-10)得Uj：Uj=Mach×C-3查得：當(dāng)Mach時(shí)3)計(jì)算火炬煙囪高度由式(2.4-14)得：由式(2.4-8)得：當(dāng)Mach時(shí)，則由以上計(jì)算得：當(dāng)Mach時(shí)，火炬煙囪直徑為，高度為119m。2.7.2假設(shè)計(jì)算所用的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)如下：火炬氣流量(Wj)：126kg/s；火炬氣平均分子量(Mj)：；空氣的分子量(Mx)：29；平均風(fēng)速(Ux)：/s；火炬頂部內(nèi)側(cè)的火炬氣壓力(Pj)：108kPa；平均相對濕度()：；火炬氣燃燒熱值(hj)：5104kJ/kg；絕熱指數(shù)(kj)：；火炬氣在空氣中的爆炸下限()：；火炬氣溫度(Tj)：422K；空氣溫度(Tx)：289K。2.7.2.1計(jì)算高空火炬煙囪直徑(d由式(2.4-2)得：dj10-2Wj(Tj/kjMj)/(PjMach)]當(dāng)火炬氣為最大排放量時(shí)，最大馬赫數(shù)可取為，因此dj10-212646.1)/(1080.5)]=2.7.2.2高空火炬煙囪高度(H1)計(jì)算火焰偏距(Xc)、(Yc)由式(2.4-9)計(jì)算聲速：C=91.2(kjTj/Mj)422/46.1)=/s火炬氣速度(Uj)Uj=MachC=/s由式(2.4-11)得：由式(2.4-13)得：由、djR-4-5得：Xc=Yc=30m2)計(jì)算火焰中心到地面邊界的距離(D)由式(2.4-14)得：D=[FQ/4K]-4，取允許操作人員短期通過的最大熱輻射強(qiáng)度(K)為2.取熱輻射系數(shù)F，熱輻射強(qiáng)度傳遞因子?；鹁鏆夥艧崃?Q)Q=hj·Wj=1265104106kWD106/(49.46)]=126m另外，假設(shè)界區(qū)地面輻射半徑R=時(shí)，最大允許熱輻射強(qiáng)度K2，則D106/(46.3)]=3)計(jì)算高空火炬煙囪高度當(dāng)熱輻射強(qiáng)度K2，地面邊界在火炬中心，即R＇=0H＇=D可計(jì)算出該條件下的最小火炬高度(H)H=H＇－Yc=D－Yc=126-30=96m當(dāng)熱輻射強(qiáng)度K2時(shí)R=D=由式(2.4-18)得：H=[D2－(R－Xc)2]－Yc2－－17.7)2]－30=122m根據(jù)上述計(jì)算，火炬煙囪直徑為，火炬高度為122m。與簡單近似法的計(jì)算結(jié)果基本相同。在實(shí)際計(jì)算中，可根據(jù)所具有的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)選擇不同的計(jì)算方法。2.8附圖和附表2.8.1風(fēng)速高度變化系數(shù)(Kv可燃?xì)怏w的熱值見表?？扇?xì)怏w在空氣中的爆炸下限見表。不考慮太陽熱輻射時(shí)允許的最大熱輻射強(qiáng)度見表?？扇?xì)怏w絕熱指數(shù)關(guān)系見圖所示。典型的火炬系統(tǒng)流程見圖所示。表2.8-1風(fēng)速高度變化系數(shù)(Kv)離地面或海面高度Kvm陸上海上≤2510152030405060708090100150200250300≥350表2.8-2可燃?xì)怏w的熱值名稱熱值kJ/Nm3(以低熱值計(jì))氫氣10744甲烷35710乙烷63579乙烯59467乙炔56453丙烷91033丙烯86411丁烷118412丁烯113718戊烷145782戊烯138380表2.8-3可燃?xì)怏w在空氣中的爆炸下限名稱爆炸下限體積%名稱爆炸下限體積%甲烷丁烯—1乙炔反丁烯—2乙烷順丁烯—2乙烯丁二烯—1,3丁炔—2環(huán)己烷丙烷