張拉伸長量計算

關于張拉伸長量計算預應力張拉伸長量計算第2頁,共40頁，2024年2月25日，星期天預應力張拉伸長量計算第3頁,共40頁，2024年2月25日，星期天預應力張拉伸長量計算第4頁,共40頁，2024年2月25日，星期天預應力張拉伸長量計算一、計算公式及參數(shù)：1、預應力平均張拉力計算公式及參數(shù)：第5頁,共40頁，2024年2月25日，星期天預應力張拉伸長量計算式中：Pp—預應力筋平均張拉力（N）P—預應力筋張拉端的張拉力（N）（其中）

—預應力筋抗拉強度標準值

第6頁,共40頁，2024年2月25日，星期天預應力張拉伸長量計算Ap—預應力筋的截面面積（mm），取140mmX—從張拉端至計算截面的孔道長度（m）μ—預應力筋與孔道壁的摩檫系數(shù)，取0.15θ—從張拉端至計算截面的曲線孔道部分切線的夾角之和（rad）k—孔道每米局部偏差對摩檫的影響系數(shù)，取0.0015第7頁,共40頁，2024年2月25日，星期天預應力張拉伸長量計算2、預應力筋的理論伸長值計算公式：

(胡克定律)

第8頁,共40頁，2024年2月25日，星期天預應力張拉伸長量計算式中：Pp—預應力筋平均張拉力（N）L—預應力筋的長度（mm）Ap—預應力筋的截面面積（mm

），取140mmEp—預應力筋的彈性模量（N/mm），取1.953×N/mm第9頁,共40頁，2024年2月25日，星期天預應力張拉伸長量計算第10頁,共40頁，2024年2月25日，星期天預應力張拉伸長量計算二、張拉伸長量具體計算實例：1、預應力鋼束N2伸長量計算：

⑴曲線段計算：已知參數(shù)：=1.953xMpa,=140mm

=0.75x1860x140=1.953xN第11頁,共40頁，2024年2月25日，星期天預應力張拉伸長量計算

u=0.15,k=0.0015,R=64000mm

第12頁,共40頁，2024年2月25日，星期天預應力張拉伸長量計算

第13頁,共40頁，2024年2月25日，星期天預應力張拉伸長量計算

=192599.9N

第14頁,共40頁，2024年2月25日，星期天預應力張拉伸長量計算⑵直線段計算：

第15頁,共40頁，2024年2月25日，星期天預應力張拉伸長量計算2、預應力鋼束伸長量計算：⑴、曲線段計算：

=⑵、直線段計算：

第16頁,共40頁，2024年2月25日，星期天預應力張拉伸長量計算第17頁,共40頁，2024年2月25日，星期天預應力張拉伸長量計算3、預應力鋼束伸長量計算：

⑴、曲線段計算:,

第18頁,共40頁，2024年2月25日，星期天預應力張拉伸長量計算第19頁,共40頁，2024年2月25日，星期天預應力張拉伸長量計算

⑵、直線段計算：第20頁,共40頁，2024年2月25日，星期天預應力張拉伸長量計算第21頁,共40頁，2024年2月25日，星期天張拉力及油表讀數(shù)計算

預應力筋采用張拉力和伸長值雙控張拉施工，張拉控制應力,單根鋼絞線的張拉力為

實際伸長值與理論伸長值之差應控制在±6%以內，偏差值=（實際伸長值-理論伸長值）/理論伸長值×100%

第22頁,共40頁，2024年2月25日，星期天張拉力及油表讀數(shù)計算張拉力及油表讀:單根張拉力（噸）：第23頁,共40頁，2024年2月25日，星期天張拉力及油表讀數(shù)計算張拉力與油表讀數(shù)關系：千斤頂標定后，就可知千斤頂張拉力與油表讀數(shù)滿足線性回歸方程：單根鋼絞線張拉端的張拉控制力：P=195300N=195.3kN8根鋼絞線束張拉控制力為1562.4kN9根鋼絞線束張拉控制力為1757.7kN第24頁,共40頁，2024年2月25日，星期天張拉力及油表讀數(shù)計算假設：1523號千斤頂張拉、0050號油表時：千斤頂回歸方程：P=-0.35+0.01035F式中：P——油壓表讀數(shù)（MPa）F——千斤頂拉力（KN）(1)、F=15%=234.36KN時：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×234.36=2.08MPa第25頁,共40頁，2024年2月25日，星期天張拉力及油表讀數(shù)計算(2)、F=30%F1=468.72KN時：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×468.72=4.50MPa(3)、F=100%F1=1562.4KN時：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×1562.4=15.82MPa第26頁,共40頁，2024年2月25日，星期天張拉力及油表讀數(shù)計算

根據(jù)張拉力和油表讀數(shù)關系通過線性內插法計算張拉力所對應的油表讀數(shù)：以前面為例：

F=15%F1=234.36KN，P=2.08MpaF=100%F1=1562.4KN，P=15.82MpaF=30%F1=468.72KN，P=？

(468.72-234.36)/(P-2.08)=(1562.4-234.36)/(15.82-2.08)F=30%F1=468.72KN，p=4.50Mpa

第27頁,共40頁，2024年2月25日，星期天張拉實際伸長量計算

預應力筋的張拉順序應符合設計規(guī)定；設計未規(guī)定時，可采取分批、分階段的方式對稱張拉。根據(jù)設計規(guī)定和規(guī)范要求，預應力鋼絞線采用兩端對稱張拉，其張拉順序為：100%N1→100%N2→50%N31→100%N32→100%N31

第28頁,共40頁，2024年2月25日，星期天張拉實際伸長量計算

具體分級張拉順序如下：（1）N1：0→初應力15%(兩側張拉力均達到15%時,量測伸長值L1)→30%(兩側張拉力均達到30%時,量測伸長值L2)→(兩側張拉力均達到時,量測伸長值L3，持荷5min)→錨固（2）N2：0→初應力15%(兩側張拉力均達到15%時,量測伸長值L1)→30%(兩側張拉力均達到30%時,量測伸長值L2)→100%(兩側張拉力均達到時,量測伸長值L3，持荷5min)→錨固

第29頁,共40頁，2024年2月25日，星期天張拉實際伸長量計算（3）N31：0→初應力15%(兩側張拉力均達到15%時,量測伸長值L1)→30%(兩側張拉力均達到30%時,量測伸長值L2)→50%(兩側張拉力均達到50%時,量測伸長值L3，持荷5min)→錨固（4）N32：0→初應力15%(兩側張拉力均達到15%時,量測伸長值L1)→30%(兩側張拉力均達到30%時,量測伸長值L2)→(兩側張拉力均達到時,量測伸長值L3，持荷5min)→錨固（5）N31：50%(兩側張拉力50%,量測伸長值L4)→100%(兩側張拉力均達到100%時,量測伸長值L5，持荷5min)→錨固

第30頁,共40頁，2024年2月25日，星期天張拉實際伸長量計算量測長度及計算實測伸長值根據(jù)《公路橋涵施工技術規(guī)范》（JTG/TF50-2011）預應力筋張拉的實際伸長值（mm）按式7.6.3-2計算：

，從初應力到最大張拉應力間的實測伸長值（mm），初應力以下的推算伸長值（mm），可采用相鄰級的伸長值。第31頁,共40頁，2024年2月25日，星期天張拉實際伸長量計算N1、N2和N32量測圖解及伸長量計算如下：N1、N2、N32鋼絞線束伸長量量測示意圖第32頁,共40頁，2024年2月25日，星期天張拉實際伸長量計算N31量測圖解及伸長量計算如下：N31鋼絞線束伸長量量測示意圖第33頁,共40頁，2024年2月25日，星期天張拉實際伸長量計算

實際伸長值與理論伸長值的偏差率應控制在±6%以內，即伸長率=（實際伸長值-理論伸長值）/理論伸長值×100%。第34頁,共40頁，2024年2月25日，星期天反拱度分配值的計算根據(jù)圖紙要求及工地的具體情況（存梁期、砼配合比、材料特性及地區(qū)氣候等）和經(jīng)驗來設置反拱。反供值的設計原則是使梁體在二期恒載施加前上拱度不超過20mm，橋梁施工完成后橋梁不出現(xiàn)下?lián)?。施工設置反拱時，預應力管道也同時起拱。因此給出T梁跨中反拱度設置的設計值為3cm，其余段落按跨中二次拋物線設置。所以在T梁預制的臺座施工時，需要根據(jù)給出的反拱度設計值進行其余段落的分配，下面給出其具體計算過程：第35頁,共40頁，2024年2月25日，星期天反拱度分配值的計算以F點為起始點，B點為終點，F(xiàn)點高程為0m,,反拱度，修正值，當T=15m時，第36頁,共40頁，2024年2月25日，星期天反拱度分配值的計算第37頁,共40頁，2024年2月25日，星期天反拱度分配值的計算

反拱度其設置的目的主要是防止預制梁上拱過大，預制梁與橋面現(xiàn)澆層由于齡期差別產(chǎn)生過大收縮差，預制T梁在鋼束張拉完成后、各存梁期跨中上拱度計算值及二期恒載所產(chǎn)生的下?lián)现捣显O計圖紙及相應規(guī)范要求。同時，為防止同跨及相鄰跨預制梁間高差過大，同一跨橋不同位置的預制梁的存梁時間應基本一致，相鄰跨的預制梁的存梁時間亦應相