A型擋墻計算書

衡重式擋土墻驗算[執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)：公路]計算項目：A型衡重式擋土墻-3000計算時間：2023-01-1115:39:32星期三------------------------------------------------------------------------原始條件:墻身尺寸:墻身總高:3.000(m)上墻高:1.200(m)墻頂寬:0.500(m)臺寬:0.250(m)面坡傾斜坡度:1:0.050上墻背坡傾斜坡度:1:0.510下墻背坡傾斜坡度:1:-0.250采用1個擴(kuò)展墻址臺階:墻趾臺階b1:0.280(m)墻趾臺階h1:0.450(m)墻趾臺階與墻面坡坡度相同墻底傾斜坡率:0.150:1下墻土壓力計算方法:力多邊形法物理參數(shù)：圬工砌體容重:23.000(kN/m3)圬工之間摩擦系數(shù):0.400地基土摩擦系數(shù):0.500墻身砌體容許壓應(yīng)力:800.000(kPa)墻身砌體容許彎曲拉應(yīng)力:110.000(kPa)墻身砌體容許剪應(yīng)力:80.000(kPa)材料抗壓極限強(qiáng)度:2.500(MPa)材料抗力分項系數(shù):2.310系數(shù)αs:0.0020場地環(huán)境:一般地區(qū)墻后填土內(nèi)摩擦角:28.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:20.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:14.000(度)地基土容重:21.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:250.000(kPa)地基承載力特征值提高系數(shù):墻趾值提高系數(shù):1.200墻踵值提高系數(shù):1.300平均值提高系數(shù):1.000墻底摩擦系數(shù):0.400地基土類型:土質(zhì)地基地基土內(nèi)摩擦角:30.000(度)土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數(shù):1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)111.0000.0001第1個:距離0.000(m),寬度11.000(m),高度0.938(m)2004路基規(guī)范擋土墻車輛荷載地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:15.000(度)墻頂標(biāo)高:0.000(m)擋墻分段長度:20.000(m)荷載組合信息:結(jié)構(gòu)重要性系數(shù):1.000荷載組合數(shù):3=====================================================================第1種情況:組合1=============================================組合系數(shù):1.0001.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=1.000√2.填土重力分項系數(shù)=1.000√3.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.000√4.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.000√=============================================[土壓力計算]計算高度為3.194(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=30.996(度)計算上墻土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：31.248(度)Ea=29.791(kN)Ex=13.204(kN)Ey=26.705(kN)作用點高度Zy=0.522(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在：第2破裂角=30.994(度)第1破裂角=30.996(度)Ea=25.862(kN)Ex=13.322(kN)Ey=22.167(kN)作用點高度Zy=0.522(m)計算下墻土壓力無荷載時的破裂角=34.410(度)按力多邊形法計算得到:破裂角：38.314(度)Ea=29.097(kN)Ex=29.097(kN)Ey=-0.018(kN)作用點高度Zy=0.891(m)墻身截面積=3.495(m2)重量=80.385(kN)衡重臺上填料重(包括超載)=7.340(kN)重心坐標(biāo)(0.803,-0.419)(相對于墻面坡上角點)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.400采用傾斜基底增強(qiáng)抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基底傾斜角度=8.531(度)Wn=86.754(kN)En=28.195(kN)Wt=13.013(kN)Et=38.664(kN)滑移力=25.651(kN)抗滑力=45.980(kN)滑移驗算滿足:Kc=1.793>1.300滑動穩(wěn)定方程驗算：滑動穩(wěn)定方程滿足:方程值=25.381(kN)>0.0地基土層水平向:滑移力=42.419(kN)抗滑力=56.254(kN)地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=1.326>1.300(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾,墻身重力的力臂Zw=0.888(m)相對于墻趾,上墻Ey的力臂Zx=1.478(m)相對于墻趾,上墻Ex的力臂Zy=2.322(m)相對于墻趾,下墻Ey的力臂Zx3=1.516(m)相對于墻趾,下墻Ex的力臂Zy3=0.697(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=51.222(kN-m)抗傾覆力矩=113.145(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=2.209>1.500傾覆穩(wěn)定方程驗算：傾覆穩(wěn)定方程滿足:方程值=45.843(kN-m)>0.0(三)地基應(yīng)力及偏心距驗算基礎(chǔ)類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=114.950(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=61.923(kN-m)基礎(chǔ)底面寬度B=1.308(m)偏心距e=0.115(m)基礎(chǔ)底面合力作用點距離基礎(chǔ)趾點的距離Zn=0.539(m)基底壓應(yīng)力:趾部=134.362踵部=41.407(kPa)最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=134.362/41.407=3.245作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.115<=0.167*1.308=0.218(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=134.362<=300.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=41.407<=325.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=87.884<=250.000(kPa)(四)基礎(chǔ)強(qiáng)度驗算基礎(chǔ)為天然地基，不作強(qiáng)度驗算(五)上墻截面強(qiáng)度驗算上墻重力Ws=23.074(kN)上墻墻背處的Ex=13.322(kN)上墻墻背處的Ey=6.794(kN)相對于上墻墻趾，上墻重力的力臂Zw=0.466(m)相對于上墻墻趾，上墻Ex的力臂Zy=0.522(m)相對于上墻墻趾，上墻Ey的力臂Zx=0.906(m)[容許應(yīng)力法]:法向應(yīng)力檢算:相對于上墻墻趾，合力作用力臂Zn=0.334(m)截面寬度B=1.172(m)偏心距e1=0.252(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.252<=0.250*1.172=0.293(m)截面上壓應(yīng)力:面坡=58.413背坡=-7.443(kPa)壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=58.413<=800.000(kPa)拉應(yīng)力驗算滿足:計算值=7.443<=110.000(kPa)切向應(yīng)力檢算:剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=1.173<=80.000(kPa)斜截面剪應(yīng)力檢算:驗算斜截面與水平面的夾角=33.138(度)斜剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=15.654<=80.000(kPa)[極限狀態(tài)法]: 重要性系數(shù)γ0=1.000 驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=29.868(kN) 軸心力偏心影響系數(shù)αk=0.642 擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=1.172(m2) 材料抗壓極限強(qiáng)度Ra=2500.000(kPa) 圬工構(gòu)件或材料的抗力分項系數(shù)γf=2.310 偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)Ψk=1.000 計算強(qiáng)度時: 強(qiáng)度驗算滿足:計算值=29.868<=813.946(kN) 計算穩(wěn)定時: 穩(wěn)定驗算滿足:計算值=29.868<=813.946(kN)(六)墻底截面強(qiáng)度驗算驗算截面以上，墻身截面積=3.365(m2)重量=77.390(kN)相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=0.888(m)[容許應(yīng)力法]:法向應(yīng)力檢算:作用于截面總豎向力=106.878(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=61.877(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=0.579(m)截面寬度B=1.342(m)偏心距e1=0.092(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.092<=0.250*1.342=0.336(m)截面上壓應(yīng)力:面坡=112.418背坡=46.864(kPa)壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=112.418<=800.000(kPa)切向應(yīng)力檢算:剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=-0.248<=80.000(kPa)[極限狀態(tài)法]: 重要性系數(shù)γ0=1.000 驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=106.878(kN) 軸心力偏心影響系數(shù)αk=0.947 擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=1.342(m2) 材料抗壓極限強(qiáng)度Ra=2500.000(kPa) 圬工構(gòu)件或材料的抗力分項系數(shù)γf=2.310 偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)Ψk=0.986 計算強(qiáng)度時: 強(qiáng)度驗算滿足:計算值=106.878<=1374.763(kN) 計算穩(wěn)定時: 穩(wěn)定驗算滿足:計算值=106.878<=1355.591(kN)(七)臺頂截面強(qiáng)度驗算[土壓力計算]計算高度為2.550(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=30.996(度)計算上墻土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：31.248(度)Ea=29.791(kN)Ex=13.204(kN)Ey=26.705(kN)作用點高度Zy=0.522(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在：第2破裂角=30.994(度)第1破裂角=30.996(度)Ea=25.862(kN)Ex=13.322(kN)Ey=22.167(kN)作用點高度Zy=0.522(m)計算下墻土壓力無荷載時的破裂角=30.414(度)按力多邊形法計算得到:破裂角：37.509(度)Ea=17.489(kN)Ex=17.489(kN)Ey=-0.011(kN)作用點高度Zy=0.621(m)[強(qiáng)度驗算]驗算截面以上，墻身截面積=2.741(m2)重量=63.035(kN)相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=0.930(m)[容許應(yīng)力法]:法向應(yīng)力檢算:作用于截面總豎向力=92.530(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=36.612(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=0.396(m)截面寬度B=1.152(m)偏心距e1=0.180(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.180<=0.250*1.152=0.288(m)截面上壓應(yīng)力:面坡=155.758背坡=4.885(kPa)壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=155.758<=800.000(kPa)切向應(yīng)力檢算:剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=-5.382<=80.000(kPa)[極限狀態(tài)法]: 重要性系數(shù)γ0=1.000 驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=92.530(kN) 軸心力偏心影響系數(shù)αk=0.773 擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=1.152(m2) 材料抗壓極限強(qiáng)度Ra=2500.000(kPa) 圬工構(gòu)件或材料的抗力分項系數(shù)γf=2.310 偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)Ψk=0.983 計算強(qiáng)度時: 強(qiáng)度驗算滿足:計算值=92.530<=963.385(kN) 計算穩(wěn)定時: 穩(wěn)定驗算滿足:計算值=92.530<=946.733(kN)=====================================================================第2種情況:組合2=============================================組合系數(shù):1.0001.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=1.000√2.填土重力分項系數(shù)=1.000√3.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.000√4.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.000√=============================================[土壓力計算]計算高度為3.194(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=30.996(度)計算上墻土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：31.248(度)Ea=29.791(kN)Ex=13.204(kN)Ey=26.705(kN)作用點高度Zy=0.522(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在：第2破裂角=30.994(度)第1破裂角=30.996(度)Ea=25.862(kN)Ex=13.322(kN)Ey=22.167(kN)作用點高度Zy=0.522(m)計算下墻土壓力無荷載時的破裂角=34.410(度)按力多邊形法計算得到:破裂角：38.314(度)Ea=29.097(kN)Ex=29.097(kN)Ey=-0.018(kN)作用點高度Zy=0.891(m)墻身截面積=3.495(m2)重量=80.385(kN)衡重臺上填料重(包括超載)=7.340(kN)重心坐標(biāo)(0.803,-0.419)(相對于墻面坡上角點)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.400采用傾斜基底增強(qiáng)抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基底傾斜角度=8.531(度)Wn=86.754(kN)En=28.195(kN)Wt=13.013(kN)Et=38.664(kN)滑移力=25.651(kN)抗滑力=45.980(kN)滑移驗算滿足:Kc=1.793>1.300滑動穩(wěn)定方程驗算：滑動穩(wěn)定方程滿足:方程值=25.381(kN)>0.0地基土層水平向:滑移力=42.419(kN)抗滑力=56.254(kN)地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=1.326>1.300(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾,墻身重力的力臂Zw=0.888(m)相對于墻趾,上墻Ey的力臂Zx=1.478(m)相對于墻趾,上墻Ex的力臂Zy=2.322(m)相對于墻趾,下墻Ey的力臂Zx3=1.516(m)相對于墻趾,下墻Ex的力臂Zy3=0.697(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=51.222(kN-m)抗傾覆力矩=113.145(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=2.209>1.500傾覆穩(wěn)定方程驗算：傾覆穩(wěn)定方程滿足:方程值=45.843(kN-m)>0.0(三)地基應(yīng)力及偏心距驗算基礎(chǔ)類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=114.950(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=61.923(kN-m)基礎(chǔ)底面寬度B=1.308(m)偏心距e=0.115(m)基礎(chǔ)底面合力作用點距離基礎(chǔ)趾點的距離Zn=0.539(m)基底壓應(yīng)力:趾部=134.362踵部=41.407(kPa)最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=134.362/41.407=3.245作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.115<=0.167*1.308=0.218(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=134.362<=300.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=41.407<=325.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=87.884<=250.000(kPa)(四)基礎(chǔ)強(qiáng)度驗算基礎(chǔ)為天然地基，不作強(qiáng)度驗算(五)上墻截面強(qiáng)度驗算上墻重力Ws=23.074(kN)上墻墻背處的Ex=13.322(kN)上墻墻背處的Ey=6.794(kN)相對于上墻墻趾，上墻重力的力臂Zw=0.466(m)相對于上墻墻趾，上墻Ex的力臂Zy=0.522(m)相對于上墻墻趾，上墻Ey的力臂Zx=0.906(m)[容許應(yīng)力法]:法向應(yīng)力檢算:相對于上墻墻趾，合力作用力臂Zn=0.334(m)截面寬度B=1.172(m)偏心距e1=0.252(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.252<=0.250*1.172=0.293(m)截面上壓應(yīng)力:面坡=58.413背坡=-7.443(kPa)壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=58.413<=800.000(kPa)拉應(yīng)力驗算滿足:計算值=7.443<=110.000(kPa)切向應(yīng)力檢算:剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=1.173<=80.000(kPa)斜截面剪應(yīng)力檢算:驗算斜截面與水平面的夾角=33.138(度)斜剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=15.654<=80.000(kPa)[極限狀態(tài)法]: 重要性系數(shù)γ0=1.000 驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=29.868(kN) 軸心力偏心影響系數(shù)αk=0.642 擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=1.172(m2) 材料抗壓極限強(qiáng)度Ra=2500.000(kPa) 圬工構(gòu)件或材料的抗力分項系數(shù)γf=2.310 偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)Ψk=1.000 計算強(qiáng)度時: 強(qiáng)度驗算滿足:計算值=29.868<=813.946(kN) 計算穩(wěn)定時: 穩(wěn)定驗算滿足:計算值=29.868<=813.946(kN)(六)墻底截面強(qiáng)度驗算驗算截面以上，墻身截面積=3.365(m2)重量=77.390(kN)相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=0.888(m)[容許應(yīng)力法]:法向應(yīng)力檢算:作用于截面總豎向力=106.878(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=61.877(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=0.579(m)截面寬度B=1.342(m)偏心距e1=0.092(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.092<=0.250*1.342=0.336(m)截面上壓應(yīng)力:面坡=112.418背坡=46.864(kPa)壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=112.418<=800.000(kPa)切向應(yīng)力檢算:剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=-0.248<=80.000(kPa)[極限狀態(tài)法]: 重要性系數(shù)γ0=1.000 驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=106.878(kN) 軸心力偏心影響系數(shù)αk=0.947 擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=1.342(m2) 材料抗壓極限強(qiáng)度Ra=2500.000(kPa) 圬工構(gòu)件或材料的抗力分項系數(shù)γf=2.310 偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)Ψk=0.986 計算強(qiáng)度時: 強(qiáng)度驗算滿足:計算值=106.878<=1374.763(kN) 計算穩(wěn)定時: 穩(wěn)定驗算滿足:計算值=106.878<=1355.591(kN)(七)臺頂截面強(qiáng)度驗算[土壓力計算]計算高度為2.550(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=30.996(度)計算上墻土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：31.248(度)Ea=29.791(kN)Ex=13.204(kN)Ey=26.705(kN)作用點高度Zy=0.522(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在：第2破裂角=30.994(度)第1破裂角=30.996(度)Ea=25.862(kN)Ex=13.322(kN)Ey=22.167(kN)作用點高度Zy=0.522(m)計算下墻土壓力無荷載時的破裂角=30.414(度)按力多邊形法計算得到:破裂角：37.509(度)Ea=17.489(kN)Ex=17.489(kN)Ey=-0.011(kN)作用點高度Zy=0.621(m)[強(qiáng)度驗算]驗算截面以上，墻身截面積=2.741(m2)重量=63.035(kN)相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=0.930(m)[容許應(yīng)力法]:法向應(yīng)力檢算:作用于截面總豎向力=92.530(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=36.612(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=0.396(m)截面寬度B=1.152(m)偏心距e1=0.180(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.180<=0.250*1.152=0.288(m)截面上壓應(yīng)力:面坡=155.758背坡=4.885(kPa)壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=155.758<=800.000(kPa)切向應(yīng)力檢算:剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=-5.382<=80.000(kPa)[極限狀態(tài)法]: 重要性系數(shù)γ0=1.000 驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=92.530(kN) 軸心力偏心影響系數(shù)αk=0.773 擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=1.152(m2) 材料抗壓極限強(qiáng)度Ra=2500.000(kPa) 圬工構(gòu)件或材料的抗力分項系數(shù)γf=2.310 偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)Ψk=0.983 計算強(qiáng)度時: 強(qiáng)度驗算滿足:計算值=92.530<=963.385(kN) 計算穩(wěn)定時: 穩(wěn)定驗算滿足:計算值=92.530<=946.733(kN)=====================================================================第3種情況:組合3=============================================組合系數(shù):1.0001.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=1.000√2.填土重力分項系數(shù)=1.000√3.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.000√4.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.000√=============================================[土壓力計算]計算高度為3.194(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=30.996(度)計算上墻土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：31.248(度)Ea=29.791(kN)Ex=13.204(kN)Ey=26.705(kN)作用點高度Zy=0.522(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在：第2破裂角=30.994(度)第1破裂角=30.996(度)Ea=25.862(kN)Ex=13.322(kN)Ey=22.167(kN)作用點高度Zy=0.522(m)計算下墻土壓力無荷載時的破裂角=34.410(度)按力多邊形法計算得到:破裂角：38.314(度)Ea=29.097(kN)Ex=29.097(kN)Ey=-0.018(kN)作用點高度Zy=0.891(m)墻身截面積=3.495(m2)重量=80.385(kN)衡重臺上填料重(包括超載)=7.340(kN)重心坐標(biāo)(0.803,-0.419)(相對于墻面坡上角點)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.400采用傾斜基底增強(qiáng)抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基底傾斜角度=8.531(度)Wn=86.754(kN)En=28.195(kN)Wt=13.013(kN)Et=38.664(kN)滑移力=25.651(kN)抗滑力=45.980(kN)滑移驗算滿足:Kc=1.793>1.300滑動穩(wěn)定方程驗算：滑動穩(wěn)定方程滿足:方程值=25.381(kN)>0.0地基土層水平向:滑移力=42.419(kN)抗滑力=56.254(kN)地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=1.326>1.300(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾,墻身重力的力臂Zw=0.888(m)相對于墻趾,上墻Ey的力臂Zx=1.478(m)相對于墻趾,上墻Ex的力臂Zy=2.322(m)相對于墻趾,下墻Ey的力臂Zx3=1.516(m)相對于墻趾,下墻Ex的力臂Zy3=0.697(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=51.222(kN-m)抗傾覆力矩=113.145(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=2.209>1.500傾覆穩(wěn)定方程驗算：傾覆穩(wěn)定方程滿足:方程值=45.843(kN-m)>0.0(三)地基應(yīng)力及偏心距驗算基礎(chǔ)類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=114.950(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=61.923(kN-m)基礎(chǔ)底面寬度B=1.308(m)偏心距e=0.115(m)基礎(chǔ)底面合力作用點距離基礎(chǔ)趾點的距離Zn=0.539(m)基底壓應(yīng)力:趾部=134.362踵部=41.407(kPa)最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=134.362/41.407=3.245作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.115<=0.167*1.308=0.218(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=134.362<=300.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=41.407<=325.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=87.884<=250.000(kPa)(四)基礎(chǔ)強(qiáng)度驗算基礎(chǔ)為天然地基，不作強(qiáng)度驗算(五)上墻截面強(qiáng)度驗算上墻重力Ws=23.074(kN)上墻墻背處的Ex=13.322(kN)上墻墻背處的Ey=6.794(kN)相對于上墻墻趾，上墻重力的力臂Zw=0.466(m)相對于上墻墻趾，上墻Ex的力臂Zy=0.522(m)相對于上墻墻趾，上墻Ey的力臂Zx=0.906(m)[容許應(yīng)力法]:法向應(yīng)力檢算:相對于上墻墻趾，合力作用力臂Zn=0.334(m)截面寬度B=1.172(m)偏心距e1=0.252(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.252<=0.250*1.172=0.293(m)截面上壓應(yīng)力:面坡=58.413背坡=-7.443(kPa)壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=58.413<=800.000(kPa)拉應(yīng)力驗算滿足:計算值=7.443<=110.000(kPa)切向應(yīng)力檢算:剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=1.173<=80.000(kPa)斜截面剪應(yīng)力檢算:驗算斜截面與水平面的夾角=33.138(度)斜剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=15.654<=80.000(kPa)[極限狀態(tài)法]: 重要性系數(shù)γ0=1.000 驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=29.868(kN) 軸心力偏心影響系數(shù)αk=0.642 擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=1.172(m2) 材料抗壓極限強(qiáng)度Ra=2500.000(kPa) 圬工構(gòu)件或材料的抗力分項系數(shù)γf=2.310 偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)Ψk=1.000 計算強(qiáng)度時: 強(qiáng)度驗算滿足:計算值=29.868<=813.946(kN) 計算穩(wěn)定時: 穩(wěn)定驗算滿足:計算值=29.868<=813.946(kN)(六)墻底截面強(qiáng)度驗算驗算截面以上，墻身截面積=3.365(m2)重量=77.390(kN)相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=0.888(m)[容許應(yīng)力法]:法向應(yīng)力檢算:作用于截面總豎向力=106.878(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=61.877(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=0.579(m)截面寬度B=1.342(m)偏心距e1=0.092(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.092<=0.250*1.342=0.336(m)截面上壓應(yīng)力:面坡=112.418背坡=46.864(kPa)壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=112.418<=800.000(kPa)切向應(yīng)力檢算:剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=-0.248<=80.000(kPa)[極限狀態(tài)法]: 重要性系數(shù)γ0=1.000 驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=106.878(kN) 軸心力偏心影響系數(shù)αk=0.947 擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=1.342(m2) 材料抗壓極限強(qiáng)度Ra=2500.000(kPa) 圬工構(gòu)件或材料的抗力分項系數(shù)γf=2.310 偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)Ψk=0.986 計算強(qiáng)度時: 強(qiáng)度驗算滿足:計算值=106.878<=1374.763(kN) 計算穩(wěn)定時: 穩(wěn)定驗算滿足:計算值=106.878<=1355.591(kN)(七)臺頂截面強(qiáng)度驗算[土壓力計算]計算高度為2.550(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=30.996(度)計算上墻土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：31.248(度)Ea=29.791(kN)Ex=13.204(kN)Ey=26.705(kN)作用點高度Zy=0.522(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在：第2破裂角=30.994(度)第1破裂角=30.996(度)Ea=25.862(kN)Ex=13.322(kN)Ey=22.167(kN)作用點高度Zy=0.522(m)計算下墻土壓力無荷載時的破裂角=30.414(度)按力多邊形法計算得到:破裂角：37.509(度)Ea=17.489(kN)Ex=17.489(kN)Ey=-0.011(kN)作用點高度Zy=0.621(m)[強(qiáng)度驗算]驗算截面以上，墻身截面積=2.741(m2)重量=63.035(kN)相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=0.930(m)[容許應(yīng)力法]:法向應(yīng)力檢算:作用于截面總豎向力=92.530(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=36.612(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=0.396(m)截面寬度B=1.152(m)偏心距e1=0.180(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.180<=0.250*1.152=0.288(m)截面上壓應(yīng)力:面坡=155.758背坡=4.885(kPa)壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=155.758<=800.000(kPa)切向應(yīng)力檢算:剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=-5.382<=80.000(kPa)[極限狀態(tài)法]: 重要性系數(shù)γ0=1.000 驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=92.530(kN) 軸心力偏心影響系數(shù)αk=0.773 擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=1.152(m2) 材料抗壓極限強(qiáng)度Ra=2500.000(kPa) 圬工構(gòu)件或材料的抗力分項系數(shù)γf=2.310 偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)Ψk=0.983 計算強(qiáng)度時: 強(qiáng)度驗算滿足:計算值=92.530<=963.385(kN) 計算穩(wěn)定時: 穩(wěn)定驗算滿足:計算值=92.530<=946.733(kN)=================================================各組合最不利結(jié)果=================================================(一)滑移驗算安全系數(shù)最不利為：組合1(組合1)抗滑力=45.980(kN),滑移力=25.651(kN)。滑移驗算滿足:Kc=1.793>1.300滑動穩(wěn)定方程驗算最不利為：組合1(組合1)滑動穩(wěn)定方程滿足:方程值=25.381(kN)>0.0安全系數(shù)最不利為：組合1(組合1)抗滑力=56.254(kN),滑移力=42.419(kN)。地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=1.326>1.300(二)傾覆驗算安全系數(shù)最不利為：組合1(組合1)抗傾覆力矩=113.145(kN-M),傾覆力矩=51.222(kN-m)。傾覆驗算滿足:K0=2.209>1.500傾覆穩(wěn)定方程驗算最不利為：組合1(組合1)傾覆穩(wěn)定方程滿足:方程值=45.843(kN-m)>0.0(三)地基驗算作用于基底的合力偏心距驗算最不利為：組合1(組合1)作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.115<=0.167*1.308=0.218(m)墻趾處地基承載力驗算最不利為：組合1(組合1)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=134.362<=300.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算最不利為：組合1(組合1)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=41.407<=325.000(kPa) 地基平均承載力驗算最不利為：組合1(組合1)地基平均承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=87.884<=250.000(kPa)(四)基礎(chǔ)驗算不做強(qiáng)度計算。(五)上墻截面強(qiáng)度驗算[容許應(yīng)力法]:截面上偏心距驗算最不利為：組合1(組合1)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.252<=0.250*1.172=0.293(m)壓應(yīng)力驗算最不利為：組合3(組合3)壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=58.413<=800.000(kPa)拉應(yīng)力驗算最不利為：組合1(組合1)拉應(yīng)力驗算滿足:計算值=7.443<=110.000(kPa)剪應(yīng)力驗算最不利為:組合1(組合1)剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=1.173<=80.000(kPa)斜截面剪應(yīng)力檢算最不利為:組合3(組合3)斜剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=15.654<=80.000(kPa)[極限狀態(tài)法]:強(qiáng)度驗算最不利為：組合1(組合1)強(qiáng)度驗算滿足:計算值=29.868<=813.946(kN)穩(wěn)定驗算最不利為：組合1(組合1)穩(wěn)定驗算滿足:計算值=29.868<=813.946(kN)(六)墻底截面強(qiáng)度驗算[容許應(yīng)力法]:截面上偏心距驗算最不利為：組合1(組合1)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.092<=0.250*1.342=0.336(m)壓應(yīng)力驗算最不利為：組合1(組合1)壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=112.418<=800.000(kPa)拉應(yīng)力驗算最不利為：組合1(組合1)拉應(yīng)力驗算滿足:計算值=0.000<=110.000(kPa)剪應(yīng)力驗算最不利為:組合1(組合1)剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=-0.248<=80.000(kPa)[極限狀態(tài)法]:強(qiáng)度驗算最不利為：組合1(組合1)強(qiáng)度驗算滿足:計算值=106.878<=1374.763(kN)穩(wěn)定驗算最不利為：組合1(組合1)穩(wěn)定驗算滿足:計算值=106.878<=1355.591(kN)(七)臺頂截面強(qiáng)度驗算[容許應(yīng)力法]:截面上偏心距驗算最不利為：組合1(組合1)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.180<=0.250*1.152=0.288(m)壓應(yīng)力驗算最不利為：組合1(組合1)壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=155.758<=800.000(kPa)拉應(yīng)力驗算最不利為：組合1(組合1)拉應(yīng)力驗算滿足:計算值=0.000<=110.000(kPa)剪應(yīng)力驗算最不利為:組合3(組合3)剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=-5.382<=80.000(kPa)[極限狀態(tài)法]:強(qiáng)度驗算最不利為：組合1(組合1)強(qiáng)度驗算滿足:計算值=92.530<=963.385(kN)穩(wěn)定驗算最不利為：組合1(組合1)穩(wěn)定驗算滿足:計算值=92.530<=946.733(kN)============================================================================衡重式擋土墻驗算[執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)：公路]計算項目：A衡重式擋土墻-4000計算時間：2023-01-1115:36:36星期三------------------------------------------------------------------------原始條件:墻身尺寸:墻身總高:4.000(m)上墻高:1.800(m)墻頂寬:0.500(m)臺寬:0.286(m)面坡傾斜坡度:1:0.050上墻背坡傾斜坡度:1:0.510下墻背坡傾斜坡度:1:-0.250采用1個擴(kuò)展墻址臺階:墻趾臺階b1:0.310(m)墻趾臺階h1:0.500(m)墻趾臺階與墻面坡坡度相同墻底傾斜坡率:0.150:1下墻土壓力計算方法:力多邊形法物理參數(shù)：圬工砌體容重:23.000(kN/m3)圬工之間摩擦系數(shù):0.400地基土摩擦系數(shù):0.500墻身砌體容許壓應(yīng)力:800.000(kPa)墻身砌體容許彎曲拉應(yīng)力:110.000(kPa)墻身砌體容許剪應(yīng)力:80.000(kPa)材料抗壓極限強(qiáng)度:2.500(MPa)材料抗力分項系數(shù):2.310系數(shù)αs:0.0020場地環(huán)境:一般地區(qū)墻后填土內(nèi)摩擦角:28.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:20.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:14.000(度)地基土容重:21.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:250.000(kPa)地基承載力特征值提高系數(shù):墻趾值提高系數(shù):1.200墻踵值提高系數(shù):1.300平均值提高系數(shù):1.000墻底摩擦系數(shù):0.400地基土類型:土質(zhì)地基地基土內(nèi)摩擦角:30.000(度)土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數(shù):1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)111.0000.0001第1個:距離0.000(m),寬度11.000(m),高度0.875(m)2004路基規(guī)范擋土墻車輛荷載地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:15.000(度)墻頂標(biāo)高:0.000(m)擋墻分段長度:20.000(m)荷載組合信息:結(jié)構(gòu)重要性系數(shù):1.000荷載組合數(shù):3=====================================================================第1種情況:組合1=============================================組合系數(shù):1.0001.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=1.000√2.填土重力分項系數(shù)=1.000√3.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.000√4.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.000√=============================================[土壓力計算]計算高度為4.241(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=30.996(度)計算上墻土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：31.086(度)Ea=48.639(kN)Ex=23.001(kN)Ey=42.857(kN)作用點高度Zy=0.748(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在：第2破裂角=30.995(度)第1破裂角=30.996(度)Ea=44.786(kN)Ex=23.070(kN)Ey=38.387(kN)作用點高度Zy=0.748(m)計算下墻土壓力無荷載時的破裂角=35.093(度)按力多邊形法計算得到:破裂角：38.117(度)Ea=44.147(kN)Ex=44.147(kN)Ey=-0.028(kN)作用點高度Zy=1.093(m)墻身截面積=5.625(m2)重量=129.379(kN)衡重臺上填料重(包括超載)=9.503(kN)重心坐標(biāo)(1.000,-0.789)(相對于墻面坡上角點)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.400采用傾斜基底增強(qiáng)抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基底傾斜角度=8.531(度)Wn=137.345(kN)En=47.906(kN)Wt=20.602(kN)Et=60.783(kN)滑移力=40.181(kN)抗滑力=74.100(kN)滑移驗算滿足:Kc=1.844>1.300滑動穩(wěn)定方程驗算：滑動穩(wěn)定方程滿足:方程值=41.937(kN)>0.0地基土層水平向:滑移力=67.217(kN)抗滑力=90.646(kN)地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=1.349>1.300(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾,墻身重力的力臂Zw=1.079(m)相對于墻趾,上墻Ey的力臂Zx=1.765(m)相對于墻趾,上墻Ex的力臂Zy=2.948(m)相對于墻趾,下墻Ey的力臂Zx3=1.877(m)相對于墻趾,下墻Ex的力臂Zy3=0.852(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=105.633(kN-m)抗傾覆力矩=221.646(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=2.098>1.500傾覆穩(wěn)定方程驗算：傾覆穩(wěn)定方程滿足:方程值=85.221(kN-m)>0.0(三)地基應(yīng)力及偏心距驗算基礎(chǔ)類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=185.251(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=116.012(kN-m)基礎(chǔ)底面寬度B=1.622(m)偏心距e=0.185(m)基礎(chǔ)底面合力作用點距離基礎(chǔ)趾點的距離Zn=0.626(m)基底壓應(yīng)力:趾部=192.259踵部=36.192(kPa)最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=192.259/36.192=5.312作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.185<=0.167*1.622=0.270(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=192.259<=300.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=36.192<=325.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=114.226<=250.000(kPa)(四)基礎(chǔ)強(qiáng)度驗算基礎(chǔ)為天然地基，不作強(qiáng)度驗算(五)上墻截面強(qiáng)度驗算上墻重力Ws=41.566(kN)上墻墻背處的Ex=23.070(kN)上墻墻背處的Ey=11.766(kN)相對于上墻墻趾，上墻重力的力臂Zw=0.582(m)相對于上墻墻趾，上墻Ex的力臂Zy=0.748(m)相對于上墻墻趾，上墻Ey的力臂Zx=1.127(m)[容許應(yīng)力法]:法向應(yīng)力檢算:相對于上墻墻趾，合力作用力臂Zn=0.378(m)截面寬度B=1.508(m)偏心距e1=0.376(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.376<=0.250*1.508=0.377(m)截面上壓應(yīng)力:面坡=88.226背坡=-17.494(kPa)壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=88.226<=800.000(kPa)拉應(yīng)力驗算滿足:計算值=17.494<=110.000(kPa)切向應(yīng)力檢算:剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=1.152<=80.000(kPa)斜截面剪應(yīng)力檢算:驗算斜截面與水平面的夾角=33.871(度)斜剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=21.497<=80.000(kPa)[極限狀態(tài)法]: 重要性系數(shù)γ0=1.000 驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=53.331(kN) 軸心力偏心影響系數(shù)αk=0.571 擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=1.508(m2) 材料抗壓極限強(qiáng)度Ra=2500.000(kPa) 圬工構(gòu)件或材料的抗力分項系數(shù)γf=2.310 偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)Ψk=1.000 計算強(qiáng)度時: 強(qiáng)度驗算滿足:計算值=53.331<=931.882(kN) 計算穩(wěn)定時: 穩(wěn)定驗算滿足:計算值=53.331<=931.882(kN)(六)墻底截面強(qiáng)度驗算驗算截面以上，墻身截面積=5.425(m2)重量=124.775(kN)相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=1.079(m)[容許應(yīng)力法]:法向應(yīng)力檢算:作用于截面總豎向力=172.637(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=116.547(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=0.675(m)截面寬度B=1.664(m)偏心距e1=0.157(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.157<=0.250*1.664=0.416(m)截面上壓應(yīng)力:面坡=162.443背坡=45.054(kPa)壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=162.443<=800.000(kPa)切向應(yīng)力檢算:剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=-1.105<=80.000(kPa)[極限狀態(tài)法]: 重要性系數(shù)γ0=1.000 驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=172.637(kN) 軸心力偏心影響系數(shù)αk=0.904 擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=1.664(m2) 材料抗壓極限強(qiáng)度Ra=2500.000(kPa) 圬工構(gòu)件或材料的抗力分項系數(shù)γf=2.310 偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)Ψk=0.981 計算強(qiáng)度時: 強(qiáng)度驗算滿足:計算值=172.637<=1627.255(kN) 計算穩(wěn)定時: 穩(wěn)定驗算滿足:計算值=172.637<=1595.576(kN)(七)臺頂截面強(qiáng)度驗算[土壓力計算]計算高度為3.500(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=30.996(度)計算上墻土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：31.086(度)Ea=48.639(kN)Ex=23.001(kN)Ey=42.857(kN)作用點高度Zy=0.748(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在：第2破裂角=30.995(度)第1破裂角=30.996(度)Ea=44.786(kN)Ex=23.070(kN)Ey=38.387(kN)作用點高度Zy=0.748(m)計算下墻土壓力無荷載時的破裂角=32.283(度)按力多邊形法計算得到:破裂角：37.327(度)Ea=27.540(kN)Ex=27.540(kN)Ey=-0.017(kN)作用點高度Zy=0.782(m)[強(qiáng)度驗算]驗算截面以上，墻身截面積=4.568(m2)重量=105.064(kN)相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=1.118(m)[容許應(yīng)力法]:法向應(yīng)力檢算:作用于截面總豎向力=152.937(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=70.268(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=0.459(m)截面寬度B=1.454(m)偏心距e1=0.268(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.268<=0.250*1.454=0.363(m)截面上壓應(yīng)力:面坡=221.307背坡=-10.941(kPa)壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=221.307<=800.000(kPa)拉應(yīng)力驗算滿足:計算值=10.941<=110.000(kPa)切向應(yīng)力檢算:剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=-7.266<=80.000(kPa)[極限狀態(tài)法]: 重要性系數(shù)γ0=1.000 驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=152.937(kN) 軸心力偏心影響系數(shù)αk=0.711 擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=1.454(m2) 材料抗壓極限強(qiáng)度Ra=2500.000(kPa) 圬工構(gòu)件或材料的抗力分項系數(shù)γf=2.310 偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)Ψk=0.974 計算強(qiáng)度時: 強(qiáng)度驗算滿足:計算值=152.937<=1118.598(kN) 計算穩(wěn)定時: 穩(wěn)定驗算滿足:計算值=152.937<=1089.261(kN)=====================================================================第2種情況:組合2=============================================組合系數(shù):1.0001.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=1.000√2.填土重力分項系數(shù)=1.000√3.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.000√4.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.000√=============================================[土壓力計算]計算高度為4.241(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=30.996(度)計算上墻土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：31.086(度)Ea=48.639(kN)Ex=23.001(kN)Ey=42.857(kN)作用點高度Zy=0.748(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在：第2破裂角=30.995(度)第1破裂角=30.996(度)Ea=44.786(kN)Ex=23.070(kN)Ey=38.387(kN)作用點高度Zy=0.748(m)計算下墻土壓力無荷載時的破裂角=35.093(度)按力多邊形法計算得到:破裂角：38.117(度)Ea=44.147(kN)Ex=44.147(kN)Ey=-0.028(kN)作用點高度Zy=1.093(m)墻身截面積=5.625(m2)重量=129.379(kN)衡重臺上填料重(包括超載)=9.503(kN)重心坐標(biāo)(1.000,-0.789)(相對于墻面坡上角點)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.400采用傾斜基底增強(qiáng)抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基底傾斜角度=8.531(度)Wn=137.345(kN)En=47.906(kN)Wt=20.602(kN)Et=60.783(kN)滑移力=40.181(kN)抗滑力=74.100(kN)滑移驗算滿足:Kc=1.844>1.300滑動穩(wěn)定方程驗算：滑動穩(wěn)定方程滿足:方程值=41.937(kN)>0.0地基土層水平向:滑移力=67.217(kN)抗滑力=90.646(kN)地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=1.349>1.300(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾,墻身重力的力臂Zw=1.079(m)相對于墻趾,上墻Ey的力臂Zx=1.765(m)相對于墻趾,上墻Ex的力臂Zy=2.948(m)相對于墻趾,下墻Ey的力臂Zx3=1.877(m)相對于墻趾,下墻Ex的力臂Zy3=0.852(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=105.633(kN-m)抗傾覆力矩=221.646(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=2.098>1.500傾覆穩(wěn)定方程驗算：傾覆穩(wěn)定方程滿足:方程值=85.221(kN-m)>0.0(三)地基應(yīng)力及偏心距驗算基礎(chǔ)類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=185.251(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=116.012(kN-m)基礎(chǔ)底面寬度B=1.622(m)偏心距e=0.185(m)基礎(chǔ)底面合力作用點距離基礎(chǔ)趾點的距離Zn=0.626(m)基底壓應(yīng)力:趾部=192.259踵部=36.192(kPa)最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=192.259/36.192=5.312作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.185<=0.167*1.622=0.270(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=192.259<=300.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=36.192<=325.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=114.226<=250.000(kPa)(四)基礎(chǔ)強(qiáng)度驗算基礎(chǔ)為天然地基，不作強(qiáng)度驗算(五)上墻截面強(qiáng)度驗算上墻重力Ws=41.566(kN)上墻墻背處的Ex=23.070(kN)上墻墻背處的Ey=11.766(kN)相對于上墻墻趾，上墻重力的力臂Zw=0.582(m)相對于上墻墻趾，上墻Ex的力臂Zy=0.748(m)相對于上墻墻趾，上墻Ey的力臂Zx