壓桿穩(wěn)定課件

返回總目錄

壓桿穩(wěn)定

提要：本章著重討論受壓直桿的穩(wěn)定性計算。通過對兩端鉸支細長壓桿的穩(wěn)定性分析，闡明壓桿的平衡穩(wěn)定性的基本概念，明確壓桿的臨界力的意義及其確定方法，并進一步討論了不同支承情況對臨界力的影響及其歐拉公式的統(tǒng)一形式。通過臨界應力總圖明確了壓桿的柔度的物理意義，并揭示了壓桿的強度和穩(wěn)定性之間的關系，從而明確了歐拉公式的適用范圍。介紹了運用長、中柔度桿穩(wěn)定計算公式進行簡單的壓桿穩(wěn)定校核的方法。10.1壓桿穩(wěn)定的概念在緒論中已指出，衡量構(gòu)件承載能力的指標有強度、剛度、穩(wěn)定性。關于桿件在各種基本變形以及常見的組合變形下的強度和剛度問題在前述各章節(jié)中已作了較詳細的闡述，但均未涉及到穩(wěn)定性問題。事實上，桿件只有在受到壓力作用時，才可能存在穩(wěn)定性的問題。在材料的拉壓力學性能實驗中，當對高為20mm，直徑為10mm的短粗鑄鐵試件進行壓縮試驗時，其由于強度不足而發(fā)生了破壞。從強度條件出發(fā)，該試件的承載能力應只與其橫截面面積有關，而與試件的長度無關。但如果將該試件加到足夠的長度，再對其施加軸向壓力時，將會發(fā)現(xiàn)在桿件發(fā)生強度破壞之前，會突然向一側(cè)發(fā)生明顯彎曲，若再繼續(xù)加力就會發(fā)生折斷，從而喪失承載能力。由此可見，這時壓桿的承載能力并不取決于強度，而是與它受壓時的彎曲剛度有關，即與壓桿的穩(wěn)定性有關。

在工程建設中，由于對壓桿穩(wěn)定問題沒有引起足夠的重視或設計不合理，曾發(fā)生了多起嚴重的工程事故。例如1907年，北美洲魁北克的圣勞倫斯河上一座跨度為548m的鋼橋正在修建時，由于兩根壓桿失去穩(wěn)定，造成了全橋突然坍塌的嚴重事故。又如在19世紀末，瑞士的一座鐵橋，當一輛客車通過時，橋桁架中的壓桿失穩(wěn)，致使橋發(fā)生災難性坍塌，大約有200人遇難。還有在1983年10月4日，地處北京的中國社會科學研究院科研樓工地的鋼管腳手架距地面5～6處突然外拱，剎那間，這座高達54.2m，長17.25m，總重565.4kN的大型腳手架轟然坍塌，5人死亡，7人受傷，腳手架所用建筑材料大部分報廢，而導致這一災難性事故的直接原因就是腳手架結(jié)構(gòu)本身存在嚴重缺陷，致使結(jié)構(gòu)失穩(wěn)坍塌。實際上，早在1744年，出生于瑞士的著名科學家歐拉(L.Euler)就對理想壓桿在彈性范圍內(nèi)的穩(wěn)定性進行了研究，并導出了計算細長壓桿臨界壓力的計算公式。10.1壓桿穩(wěn)定的概念但是，同其他科學問題一樣，壓桿穩(wěn)定性的研究和發(fā)展與生產(chǎn)力發(fā)展的水平密切相關。歐拉公式面世后，在相當長的時間里之所以未被認識和重視，就是因為當時在工程與生活建造中實用的木樁、石柱都不是細長的。直到1788年熟鐵軋制的型材開始生產(chǎn)，然后出現(xiàn)了鋼結(jié)構(gòu)。特別是19世紀，隨著鐵路金屬橋梁的大量建造，細長壓桿的大量出現(xiàn)，相關工程事故的不斷發(fā)生，才引起人們對壓桿穩(wěn)定問題的重視，并進行了不斷深入的研究。除了壓桿以外，還有許多其他形式的構(gòu)件也同樣存在穩(wěn)定性問題，如薄壁球形容器在徑向壓力作用下的變形(圖10.1(a))；狹長梁在彎曲時的側(cè)彎失穩(wěn)(圖10.1(b))；兩鉸拱在豎向載荷作用下變?yōu)樘摼€所示形狀而失穩(wěn)(圖10.1(c))等。但材料力學只涉及到了壓桿的穩(wěn)定性問題，同時它也是其他形狀構(gòu)件穩(wěn)定性分析的理論基礎。10.1壓桿穩(wěn)定的概念圖10.1幾種其他形式的穩(wěn)定性問題薄壁球形容器的失穩(wěn)；(b)狹長矩形截面梁的側(cè)彎失穩(wěn)；(c)兩鉸拱的失穩(wěn)所以，對細長壓桿而言，使其失去承載能力的主要原因并不是強度問題，而是穩(wěn)定性問題。10.1壓桿穩(wěn)定的概念我們以圖10.2(a)所示兩端鉸支受軸向壓力的勻質(zhì)細長直桿為例來說明關于穩(wěn)定性的基本概念。當桿件受到一逐漸增加的軸向壓力F作用時，其始終可以保持為直線平衡狀態(tài)。但當同時受到一水平方向干擾力Q干擾時，壓桿會產(chǎn)生微彎(如圖10.2(a)中虛線所示)，而當干擾力消失后，其會出現(xiàn)如下三種情況：①當軸向壓力F小于某一極限值Fcr時，壓桿將復原為直線平衡。這種當去除橫向干擾力Q后，能夠恢復為原有直線平衡狀態(tài)的平衡稱為穩(wěn)定平衡狀態(tài)，如圖10.2(b)所示。②當軸向壓力F大于極限值Fcr時，雖已去除橫向干擾力Q，但壓桿不能恢復為原有直線平衡狀態(tài)而呈彎曲狀態(tài)，若橫截面上的彎矩值不斷增加，壓桿的彎曲變形亦隨之增大，或由于彎曲變形過大而屈曲毀壞。10.1壓桿穩(wěn)定的概念將這種原有的直線平衡狀態(tài)稱為不穩(wěn)定平衡狀態(tài)，如圖10.2(c)所示。③當軸向壓力F等于極限值Fcr時，壓桿雖不能恢復為原有直線平衡狀態(tài)但可保持微彎狀態(tài)。將這種由穩(wěn)定平衡狀態(tài)過渡到不穩(wěn)定平衡狀態(tài)的直線平衡，稱之為臨界平衡狀態(tài),如圖10.2(d)所示。而此時的臨界值Fcr稱為壓桿的臨界力(criticalforce)。將壓桿喪失其直線平衡狀態(tài)而過渡為曲線平衡，并失去承載能力的現(xiàn)象，稱為喪失穩(wěn)定，或簡稱為失穩(wěn)(loststabilitybuckling)。以上所述“材料均勻、軸線為直線、壓力作用線通過軸線”的等直壓桿又稱為理想的“中心受壓直桿”。而實際的壓桿由于材料的不均勻、初曲率或加載的微小偏心等等因素的影響，均可引起壓桿變彎。10.1壓桿穩(wěn)定的概念圖10.2細長壓桿的平衡形式(a)受水平干擾力的桿件微彎；(b)細長壓桿穩(wěn)定平衡；

(c)細長壓桿不穩(wěn)定平衡；(d)細長壓桿臨界平衡10.1壓桿穩(wěn)定的概念

所以，實際壓桿會在達到理想壓桿臨界壓力之前就突然變彎而失去承載能力。故實際壓桿的軸向壓力極限值一定低于理想壓桿的臨界壓力Fcr。但為了便于研究，本章主要以理想中心受壓直桿為研究對象，來討論壓桿的穩(wěn)定性問題。綜上所述可知，壓桿是否具有穩(wěn)定性，主要取決于其所受的軸向壓力。即研究壓桿的穩(wěn)定性的關鍵是確定其臨界力Fcr的大小。當F

Fcr時，壓桿處于穩(wěn)定平衡狀態(tài)；當F>Fcr時，則處于不穩(wěn)定平衡狀態(tài)。10.1壓桿穩(wěn)定的概念

10.2兩端鉸支中心壓桿的歐拉公式設兩端鉸支的理想中心受壓細長直桿，當其壓力達到臨界值Fcr時，在橫向因素的干擾下壓桿可在微彎狀態(tài)下保持平衡?？梢姡R界壓力Fcr就是使壓桿保持微彎平衡的最小壓力?，F(xiàn)來確定此臨界壓力Fcr的計算公式。建立如圖10.3所示坐標系xoy，假想距坐標原點O為x處將桿件截開，取其一部分為研究對象(如圖10.3(b)所示)，則在截面上除了有軸向壓力Fcr外，還作用有彎矩M(x)，彎矩值為

(a)

圖10.3細長壓桿的平衡形式(a)細長壓桿的受壓平衡；(b)細長壓桿受壓局部受力分析10.2兩端鉸支中心壓桿的歐拉公式

當壓桿的應力在比例極限范圍以內(nèi)，即在線彈性工作條件下，可利用第6章的公式(6.1)，即梁在小變形條件下?lián)锨€近似微分方程

(b)

將式(a)代入式(b)可得桿軸微彎成曲線的近似微分方程為

(c)

10.2兩端鉸支中心壓桿的歐拉公式

令可得一常系數(shù)線性二階齊次微分方程

(e)

(d)

此微分方程的通解為

(f)

10.2兩端鉸支中心壓桿的歐拉公式

式中，，為積分常數(shù)，可由桿端的邊界條件來確定。由圖10.3可知，當時，；將其代入式(f)可得則式(f)可寫為

(g)

當時，，代入式(g)可得

(h)

10.2兩端鉸支中心壓桿的歐拉公式上式只有在或時才成立。而當時，則式(g)就變?yōu)?，其表示壓桿任一橫截面的撓度均等于零，即壓桿并無彎曲而處于直線平衡狀態(tài)，這與在臨界壓力作用下壓桿保持微彎的平衡狀態(tài)這一前提不相符，因此，必然是使上式成立的kl值為其中n為任意整數(shù)(n=0，1，2，3，…)。由此可得10.2兩端鉸支中心壓桿的歐拉公式

將上式代回到式(d)中，則10.2兩端鉸支中心壓桿的歐拉公式可得由上式可知：由于n為任意整數(shù)，所以使壓桿保持微彎平衡狀態(tài)的臨界壓力Fcr，在理論上可以有無窮多個，但實際上，當壓桿在最小臨界壓力作用下，其就已處于由穩(wěn)定平衡向不穩(wěn)定平衡過渡的臨界平衡狀態(tài)并將喪失穩(wěn)定性了。但時，不合要求。故當時，F(xiàn)cr為最小值，這就是保證壓桿安全工作的臨界壓力Fcr，即上式為兩端鉸支等截面理想細長壓桿的臨界壓力計算公式，由于此式最早由歐拉導出，故又稱為歐拉公式(Eulerformula)。若將代入式(g)中，則10.2兩端鉸支中心壓桿的歐拉公式

(10.1)

(i)

上式即為壓桿處于臨界平衡狀態(tài)時的撓曲線方程?？芍涫前雮€正弦波形曲線，如圖10.3所示。由圖10.3知，當時，(為壓桿中點的撓度值)，將其代入(i)中可得上式說明積分常數(shù)a的物理意義為壓桿中點處所產(chǎn)生的最大撓度，則壓桿的撓曲線方程又可以表示為10.2兩端鉸支中心壓桿的歐拉公式在上式中，是一個隨機值。因為當時，，即壓桿處于穩(wěn)定平衡狀態(tài)而保持為直線；當時，在橫向因素的干擾下，壓桿可在為任意微小值的情況下而保持微彎平衡狀態(tài)，壓桿所受壓力F和中點撓度之間的關系可由圖10.4中的OAB折線來表示。但實際上，之所以具有不確定性，是因為在公式推導過程中使用了式(b)的撓曲線近似微分方程。若采用撓曲線的精確微分方程10.2兩端鉸支中心壓桿的歐拉公式

(j)

圖10.4壓桿的F-

關系

圖10.4壓桿的F-

關系可求得壓力F與中點撓度之間的關系將如圖10.4中的OAC曲線所示。由曲線可知，當時，F(xiàn)與有著一一對應關系。所以，中點撓度的不確定性并不存在。而對于實際受壓桿件，由于材料的不均勻、存在的初曲率或加載的微小偏心等因素的影響，在其壓力F未達到臨界壓力Fcr之前，實際上就已出現(xiàn)了微彎變形，可用圖10.4中的OD曲線來表示F和之間的關系。10.2兩端鉸支中心壓桿的歐拉公式10.3不同約束條件下壓桿的歐拉公式桿件受到軸向壓力作用而發(fā)生微小彎曲時，其撓曲線的形式將與桿端的約束情況有直接的關系，這說明在其他條件相同的情況下，壓桿兩端的約束不同，其臨界壓力也不同。但在推導不同桿端約束條件下細長壓桿的臨界壓力計算公式時，可以采用上述類似的方法進行推導。另外，也可以利用對比的方法，即將桿端為某種約束的細長受壓桿在臨界狀態(tài)時的撓曲線形狀與兩端鉸支受壓桿的撓曲線形狀進行對比分析，來得到該約束條件下的臨界壓力計算公式。本節(jié)利用該方法給出幾種典型的約束條件下，理想中心受壓直桿的臨界壓力計算公式。

由上節(jié)可知，兩端鉸支細長壓桿的撓曲軸線的形狀為半個正弦波。對于桿端為其他約束條件的細長壓桿，若能夠找到撓曲軸線上的兩個拐點，即兩個彎矩為零的截面，則可認為在該截面處為鉸鏈支承。所以，兩拐點間的一段桿可視為兩端鉸支的細長壓桿，而其臨界壓力應與相同長度的兩端鉸支細長壓桿相同。例如對于一端固定、一端鉸支的細長壓桿，在其撓曲軸線上距固定端處有一個拐點，這樣上下兩個鉸鏈的長度，因此其臨界壓力應與長度為且兩端鉸支細長壓桿的臨界壓力公式相同；對于兩端固定的細長壓桿，兩拐點間的長度為0.5l，所以，只需將公式(10.1)中的長度l替換為0.5l即可；而對于一端固定另一端自由而在自由端受到軸向壓力的細長壓桿，相當于兩端鉸支長為2的壓桿撓曲線的上半部分等。表10-1給出了幾種工程實際中常見的理想約束條件下細長壓桿的撓曲線形狀及其相應的歐拉公式表達式。10.3不同約束條件下壓桿的歐拉公式表10-1各種支承約束條件下等截面細長壓桿臨界壓力的歐拉公式支端情況兩端鉸支一端固定另端鉸支兩端固定一端固定另端自由兩端固定但可沿橫向方向相對移動臨界狀態(tài)時撓曲線形狀臨界力公式長度系數(shù)

10.3不同約束條件下壓桿的歐拉公式

公式中：系數(shù)稱為壓桿的長度系數(shù)(factoroflength)，與壓桿的桿端約束情況有關；稱為原壓桿的計算長度，又稱相當長度(equivalentlength)。其物理意義就為在各種不同支承情況下兩拐點之間的長度，即撓曲線上相當于半波正弦曲線的一段長度。應當指出，當桿端在各個方向的約束情況相同時(如球形鉸約束)，歐拉公式中的慣性矩I應取最小值，即應取最小形心主慣性矩；由表10-1可知，對于各種不同約束條件下的等截面中心受壓細長直桿的臨界壓力的歐拉公式可寫成統(tǒng)一的形式

(10.2)

10.3不同約束條件下壓桿的歐拉公式

而若在不同方向桿端約束情況不同(如柱形鉸約束)，則慣性矩I應取撓曲時橫截面對其中性軸的慣性矩。另外，在工程實際中，由于實際支承與理想支承約束的差異，其長度系數(shù)

應以表10-1中的參數(shù)作為參考來根據(jù)實際情況進行選取，在有關的設計規(guī)范中，對壓桿的長度系數(shù)

多有具體的規(guī)定?！纠?0.1】圖10.5示一矩形截面的細長壓桿，其兩端為柱形鉸約束，即在xoy面內(nèi)可視為兩端鉸支，在xoz面內(nèi)可視為兩端固定。若壓桿是在彈性范圍內(nèi)工作，試確定壓桿截面尺寸b和h之間應有的合理關系。10.3不同約束條件下壓桿的歐拉公式

分析：所謂求解桿件截面的相應合理關系，也就是應使桿件在不同平面內(nèi)具有相同的穩(wěn)定性。即應使壓桿分別在xoy

和xoz兩平面內(nèi)失穩(wěn)時的臨界壓力相同。圖10.5例10.1圖解：(1)若壓桿在xoy平面內(nèi)失穩(wěn)，壓桿可視為兩端鉸支，則長度系數(shù)為，且截面對中性軸的慣性矩；10.3不同約束條件下壓桿的歐拉公式

由公式(10.2)知(2)若壓桿在xoz平面內(nèi)失穩(wěn)，壓桿可視為兩端固定，則長度

系數(shù)為，且截面對中性軸的慣性矩；由公式(10.2)知10.3不同約束條件下壓桿的歐拉公式

(3)由分析，應有即可得即其合理的截面尺寸關系為10.3不同約束條件下壓桿的歐拉公式【例10.2】

試推導一端固定、一端自由細長壓桿的臨界壓力歐拉公式，已知壓桿長度為l，抗彎剛度為EI。分析：壓桿在臨界力作用下，其撓曲線形狀如圖10.6所示。其最大撓度值

在自由端處，可先寫出壓桿任意橫截面上的彎矩方程，再由撓曲線近似微分方程求解。10.3不同約束條件下壓桿的歐拉公式圖10.6例10.2圖解：其任意x橫截面上由臨界力所引起的彎矩為將值代入梁在小變形條件下?lián)锨€近似微分方程，得則10.3不同約束條件下壓桿的歐拉公式

令，有該微分方程通解為式中，a、b、k為待定常數(shù)，可由邊界條件確定：由x=o時，y=0

，得；由

x=o時，，得

a=0。10.3不同約束條件下壓桿的歐拉公式

所以

再將邊界條件時，代入上式，得由上式知，。即10.3不同約束條件下壓桿的歐拉公式

取其最小值，即當時，，則得所以，得到一端自由一端固定細長壓桿的臨界力歐拉公式：10.3不同約束條件下壓桿的歐拉公式對于兩端為其他支承形式的理想中心受壓直桿的臨界力歐拉公式均可利用上述類似的方法而求得。

10.4臨界應力與歐拉公式應用范圍一.計算臨界應力的歐拉公式在研究理想直桿受到壓力作用的強度問題時，我們是通過應力進行相關計算的。為了對壓桿的工程實際問題進行系統(tǒng)的分析研究，以下將引入臨界應力(criticalforce)的概念。所謂臨界應力就是在臨界壓力的作用下，壓桿橫截面上的平均正應力。若假設壓桿的橫截面面積為A，則其臨界應力為式中，，即為壓桿橫截面的慣性半徑(radiusofgyrationofanarea)，可參見附錄1.2。

則臨界應力公式為引入?yún)?shù)可知

(10.4)

(10.3)

上式即為計算細長壓桿臨界應力的歐拉公式。式中，稱為壓桿的柔度或長細比(slenderness)，其為無量綱的量。它反映了壓桿長度、支承情況以及橫截面形狀和尺寸等因素對臨界應力的綜合影響。10.4臨界應力與歐拉公式應用范圍

由公式(10.4)看出，壓桿的臨界應力與其柔度的平方成反比，壓桿的柔度值越大，其臨界應力越小，壓桿越容易失穩(wěn)。可見，柔度在壓桿穩(wěn)定計算中是一個非常重要的參數(shù)。

二.歐拉公式的應用范圍對于受壓桿件而言，在什么條件下需要以強度為原則進行分析，而什么情況下又需考慮其穩(wěn)定性呢？事實上，在推導壓桿臨界力歐拉公式時，使用了10.2節(jié)中公式(c)的梁的撓曲線近似微分方程，而該方程是在材料服從胡克定律即在線彈性范圍以內(nèi)才成立的。所以，歐拉公式的應用也有其適用的范圍，即其臨界應力不能超過材料的比例極限，故10.4臨界應力與歐拉公式應用范圍

可得上式中比例極限及彈性模量E均是只與材料有關的參量，可令

(10.5)

則

(10.6)

10.4臨界應力與歐拉公式應用范圍

上式即為歐拉公式的適用范圍。也就是說，只有當壓桿的實際柔度大于或等于與材料的比例極限所對應的柔度值時，歐拉公式才適用。僅僅與材料的力學性能有關，不同的材料有不同的值。以Q235低碳鋼為例，，，代入式(12.6)得這表明用Q235鋼制成的壓桿，只有當其柔度時，才能應用歐拉公式(10.2)、公式(10.4)計算其臨界力、臨界應力。將的壓桿稱為大柔度桿(slendercolumn)或長細桿，前面所提到的細長壓桿均為這類壓桿。10.4臨界應力與歐拉公式應用范圍

三.超過比例極限時壓桿的臨界應力當壓桿的柔度值時，說明壓桿橫截面上的應力已超過了材料的比例極限，這時歐拉公式已不適用。在這種情況下，壓桿的臨界應力在工程計算中常采用建立在實驗基礎上的經(jīng)驗公式來計算，其中有在機械工程中常用的直線型經(jīng)驗公式和在鋼結(jié)構(gòu)中常用的拋物線型經(jīng)驗公式。直線經(jīng)驗公式其一般表達式為

(10.7)

10.4臨界應力與歐拉公式應用范圍

上式表明，壓桿的臨界應力與其柔度成線性關系。式中，a、b為與材料性質(zhì)有關的常數(shù)，其單位為MPa。表10-2中給出了幾種常見材料的a、b值，供查用。我們知道，壓桿的柔度越小，其臨界應力就越大。以由塑性材料制成的壓桿為例，當其臨界應力達到材料的屈服極限時，其已屬于強度問題了。所以，直線經(jīng)驗公式也有一個適用范圍，即由經(jīng)驗公式算出的臨界應力，不能超過壓桿材料的壓縮屈服極限應力。即10.4臨界應力與歐拉公式應用范圍

材料Q235鋼3041.1210061.44602.57100605773.7410060鉻鉬鋼9805.35540硬鋁3722.1450鑄鐵3321.4580木材390.250表10-2幾種常見材料的直線公式系數(shù)a，b及柔度，10.4臨界應力與歐拉公式應用范圍

由上式可得上式中，a、b、均為只與材料力學性能有關的常數(shù)，可令

(10.7)

則

(10.8)

式中，是對應于材料屈服極限時的柔度值。10.4臨界應力與歐拉公式應用范圍

例如Q235鋼的屈服極限，常數(shù)、，則幾種常見的材料的值可由表10-2中查得。10.4臨界應力與歐拉公式應用范圍可見，當壓桿的實際柔度與時，才能用直線經(jīng)驗公式(10.7)計算其臨界應力，故直線經(jīng)驗公式的適用范圍為。當壓桿柔度值時，其臨界應力將達到或超過材料的屈服極限，其已屬于強度問題，而不會出現(xiàn)失穩(wěn)現(xiàn)象。若將這類壓桿也按穩(wěn)定形式處理，則材料的臨界應力可表示為

綜上所述，在計算壓桿的臨界應力時應根據(jù)其柔度值來選擇相應的計算公式。如由塑性材料制成的壓桿的臨界應力與其柔度的關系曲線及相應的計算公式可用圖10.7來表示，稱其為臨界應力總圖(totaldiagramofcriticalstress)10.4臨界應力與歐拉公式應用范圍圖10.7直線型臨界應力總圖

由圖知，可將壓桿分為三大類。當時，稱為細長桿，或大柔度桿；可用歐拉公式(10.4)計算其臨界應力。(2)當時，稱為中長桿，或中柔度桿；可用直線經(jīng)驗公式(10.7)計算其臨界應力。(3)當時，稱為短粗桿，或小柔度桿；其臨界應力就為材料的屈服極限，屬強度問題。

10.4臨界應力與歐拉公式應用范圍

2.拋物線型經(jīng)驗公式其一般表達式為

(10.10)

上式表明，壓桿的臨界應力與其柔度成二次拋物線關系。式中，a1、b1為與材料性質(zhì)有關的常數(shù)。而在鋼結(jié)構(gòu)中，常用如下公式10.4臨界應力與歐拉公式應用范圍(10.11)

式中，、

c為與材料有關的常量。其中

c是細長壓桿和非細長壓桿的分界值。

由于初曲率、壓力的偏心及殘余應力等因素的影響，工程中的實際受壓桿件不可能處于理想中心受壓直桿的狀態(tài)，所以在實用上并不是以比例極限所對應的柔度值為分界點，而是以與材料相關的經(jīng)驗值

c為分界值。例如Q235鋼的，，各種常用材料的

、

c值可由相關手冊查得。所以，當壓桿的柔度值時，其臨界應力可用經(jīng)驗公式(10.11)計算。其臨界應力總圖如圖10.8所示。根據(jù)壓桿的柔度值

c可將壓桿分為兩大類：(1)當時，稱為細長桿，可用歐拉公式(10.4)計算其臨界應力。(2)當時，稱為非細長桿，可用拋物線經(jīng)驗公式(10.11)計算其臨界應力。10.4臨界應力與歐拉公式應用范圍

對于非細長壓桿，除以上兩種經(jīng)驗公式以外，其臨界應力的計算還有很多不同的觀點，如折減彈性模量理論等，可參閱有關的書籍?！纠?0.3】一兩端鉸支的空心圓管，其外徑D=60mm，內(nèi)徑d=45mm，材料的，，其直線經(jīng)驗公式為。試求：(1)可應用歐拉公式計算該壓桿臨界應力的最小長度；(2)當壓桿長度為時，其臨界應力的值。分析：應用歐拉公式的條件是壓桿必須為大柔度桿，所以根據(jù)條件即可確定。10.4臨界應力與歐拉公式應用范圍解：(1)由公式(10.3)可知壓桿的柔度為且慣性半徑 由歐拉公式的應用條件且由兩端鉸支可知長度系數(shù)，則10.4臨界應力與歐拉公式應用范圍

所以壓桿的最小長度為(2)當壓桿長度時，其柔度值為因為，所以壓桿為中長桿，應用直線經(jīng)驗公式可得10.4臨界應力與歐拉公式應用范圍

10.5壓桿的穩(wěn)定校核將作為壓桿具有穩(wěn)定性的極限應力，則可得壓桿的穩(wěn)定條件壓桿的臨界應力就是壓桿具有穩(wěn)定性的極限應力。但由于壓桿初曲率、壓力的偏心、材料的不均勻以及支座的缺陷等因素對臨界壓力的影響非常大，所以，需將由歐拉公式或經(jīng)驗公式計算出的臨界應力除以一個大于1的穩(wěn)定安全系數(shù)nst，可得壓桿的穩(wěn)定許用應力或以荷載表示(10.12)

(10.13)

在應用時，也可將上述穩(wěn)定條件表示為安全系數(shù)法或(10.14)

上式中為實際穩(wěn)定安全系數(shù)，為給定的穩(wěn)定安全系數(shù)。另外須指出，壓桿的穩(wěn)定性是對其整體而言的，故當其截面有局部削弱(如開孔、開槽)時，可不考慮其對穩(wěn)定性的影響。但對削弱的截面需作強度校核。在鋼結(jié)構(gòu)中，常用折減系數(shù)法對壓桿穩(wěn)定性進行計算，即(10.15)

10.5壓桿的穩(wěn)定校核

式中稱為折減系數(shù)，它是壓桿穩(wěn)定許用應力與材料的強度許用應力的比值，實際是壓桿柔度的函數(shù)，對應不同的的值可由鋼結(jié)構(gòu)的相關資料中查得?！纠?0.4】在例10.1中，若已知矩形截面的高h=60mm，寬b=25mm，壓桿長度l=1.5m。壓桿的材料為Q235鋼，規(guī)定的穩(wěn)定安全系數(shù)，當壓桿受到F=90kN的壓力作用時，試校核壓桿的穩(wěn)定性。分析：欲校核該壓桿的穩(wěn)定性，須先確定壓桿的柔度值，以此確定計算臨界應力的公式，然后即可由穩(wěn)定性條件對壓桿進行校核。由于壓桿在xoy和xoz平面內(nèi)的柔度值不同，所以須分別計算并取一較大的柔度值進行穩(wěn)定性校核。10.5壓桿的穩(wěn)定校核

解：(1)計算柔度。壓桿若在xoy面內(nèi)失穩(wěn)，由例10.1及圖10.5可知，在該平面內(nèi)壓桿可視為兩端鉸支，即長度系數(shù)，此時橫截面繞z軸轉(zhuǎn)動，所以慣性半徑為所以柔度而若在xoz面內(nèi)失穩(wěn)，則壓桿可視為兩端固定，即長度系數(shù)，此時橫截面繞y軸轉(zhuǎn)動，則慣性半徑為10.5壓桿的穩(wěn)定校核

所以柔度比較兩個方向的柔度值，因為，故壓桿必先在xoz平面內(nèi)失穩(wěn)，所以應以來計算壓桿的臨界應力。(2)計算臨界壓力。查表10-2可知，Q235鋼的，，所以，說明壓桿為中柔度桿，應由直線經(jīng)驗公式進行計算。由Q235鋼的經(jīng)驗公式可得10.5壓桿的穩(wěn)定校核

(3)穩(wěn)定性校核。由穩(wěn)定性條件式(10.12)，且壓桿的許用臨界應力為則所以，壓桿的穩(wěn)定性滿足要求。10.5壓桿的穩(wěn)定校核

在上例中還可用安全系數(shù)法對壓桿進行穩(wěn)定性校核，即由穩(wěn)定性條件式(10.14)可知，壓桿是穩(wěn)定的。另外，亦可采用式(10.13)或式(10.15)對壓桿進行穩(wěn)定校核，可自行分析計算。10.5壓桿的穩(wěn)定校核

【例10.5】一兩端鉸支的圓截面壓桿，長度l=2m，材料的彈性模量E=200GPa，=200GPa，最大的軸向壓力，規(guī)定的穩(wěn)定安全系數(shù)nst=4，試按穩(wěn)定條件設計壓桿的直徑d。分析：因壓桿的直徑d為所求量，所以無法確定桿件的柔度，也就不能確定臨界應力的計算公式。因此，只能采用試算法。即可先假設可應用歐拉公式計算，待求出直徑后，再求出柔度并驗證是否滿足歐拉公式的應用條件。解：由歐拉公式(10.2)，且長度系數(shù)，所以10.5壓桿的穩(wěn)定校核

由式(10.15)安全系數(shù)法所以壓桿的慣性半徑解得

則柔度值為10.5壓桿的穩(wěn)定校核

因為，所以應用歐拉公式計算是正確的，可d=43mm。且由式(10.5)知10.5壓桿的穩(wěn)定校核

【例10.6】一兩端固定的壓桿長l=7m，其橫截面由兩個10號槽鋼組成，已知材料的E=200GPa，，且材料的經(jīng)驗公式為，規(guī)定穩(wěn)定安全系數(shù)。試求當兩個槽鋼靠緊(如圖10.9(a)所示)和離開相距a=40mm放置(圖10.9(b))時，鋼桿的許可載荷F。圖10.9例10.5圖10.5壓桿的穩(wěn)定校核

分析：壓桿的許可載荷取決于桿件的臨界力。所以，需先求出壓桿的柔度值并選擇相應的臨界應力計算公式即可求解。解：由型鋼表可知10號槽鋼的參數(shù)：A=1247cm，，，。(1)當截面為圖10-9(b)兩槽鋼靠緊放置時，可知所以截面的最小慣性半徑為10.5壓桿的穩(wěn)定校核

由圖10.9(a)可知，壓桿在各方向的支承均為兩端固定，故長度系數(shù)均為。所以可知壓桿為大柔度桿，可用歐拉公式計算其臨界應力則10.5壓桿的穩(wěn)定校核

由穩(wěn)定性條件式(10.13)可得許可載荷為(2)當截面為圖10.9(c)兩槽鋼離開一定距離放置時，需計算兩個方向的慣性矩并以此判斷壓桿可能失穩(wěn)的方向。10.5壓桿的穩(wěn)定校核

由穩(wěn)定性條件式(10.13)可得許可載荷為(2)當截面為圖10.9(c)兩槽鋼離開一定距離放置時，需計算兩個方向的慣性矩并以此判斷壓桿可能失穩(wěn)的方向。10.5壓桿的穩(wěn)定校核

因為，且在兩方向的長度系數(shù)均為，所以壓桿應首先繞y軸失穩(wěn)。由柔度公式(10.12)壓桿為非細長桿，臨界應力可由經(jīng)驗公式計算10.5壓桿的穩(wěn)定校核

由式(10-13)可得許可載荷為比較以上兩種情況可知，將兩槽鋼離開一定距離的截面形式可使壓桿的穩(wěn)定性明顯增強，承載能力大大提高。在條件許可的情況下，最好能使，以便使壓桿在兩個方向有相等的抵抗失穩(wěn)的能力。這也是設計壓桿的合理截面形狀的基本原則。10.5壓桿的穩(wěn)定校核

所謂提高壓桿的穩(wěn)定性，就是要提高壓桿的臨界應力。由計算臨界應力的歐拉公式(10.4)可知，欲提高壓桿的臨界應力可從以下兩方面考慮。10.6提高壓桿穩(wěn)定性的措施合理的選用材料對于大柔度壓桿，其臨界應力與材料的彈性模量E成正比，所以選用E值大的材料可提高壓桿的穩(wěn)定性。但在工程實際中，一般壓桿均是由鋼材制成的，由于各種類型的鋼材的彈性模量E值均在200～240GPa之間，差別不是很大。故用高強度鋼代替普通鋼做成壓桿，對提高其穩(wěn)定性意義不大。而對于中、小柔度桿，由經(jīng)驗公式可知，其臨界應力與材料強度有關，所以選用高強度鋼將有利于壓桿的穩(wěn)定性。

2.減小壓桿的柔度由臨界應力公式可知，壓桿的柔度越小，其臨界應力越大。所以，減小柔度是提高壓桿穩(wěn)定性的主要途徑。由式(10.3)的柔度計算公式可知，對于減小壓桿柔度可從三方面考慮：(1)選擇合理的截面形狀，增大截面的慣性矩。在壓桿橫截面面積A一定時，應盡可能使材料遠離截面形心，使其慣性矩I增大。這樣可使其慣性半徑增大，則柔度值將減小。如圖10.10(a)所示，當面積相同時，空心圓截面要比實心圓合理10.6提高壓桿穩(wěn)定性的措施

圖10.10(b)中由四個等邊角鋼組成的截面，分散布置形式的組合截面要比集中布置形式的組合截面合理。但也不能為了增加截面的慣性矩而無限制地加大圓環(huán)截面的半徑并減小其壁厚，這樣將會由于壓桿管壁過薄而發(fā)生局部折皺導致整體失穩(wěn)；對于由型鋼組合而成的壓桿，應用綴條或板把分開放置的型鋼聯(lián)成一個整體以提高其整體穩(wěn)定性，相關內(nèi)容將在鋼結(jié)構(gòu)課程中介紹。另外，在以上述原則選擇截面的同時，還應考慮到壓桿在各縱向平面內(nèi)應具有相同的