流動阻力和能量損失管路計(jì)算

第十章

流動阻力和能量損失學(xué)習(xí)導(dǎo)引

實(shí)際流體在流動過程中必然要克服流動阻力而消耗一定的能量，形成能量損失。能量損失的計(jì)算是流體力學(xué)計(jì)算的重要內(nèi)容之一，也是本章要著力解決的基本問題。本章將以恒定流為研究對象，從介紹流體流動形態(tài)入手，分析不同流態(tài)下能量損失產(chǎn)生的規(guī)律，最后給出能量損失的常用計(jì)算公式與方法。

學(xué)習(xí)要求1.了解流動阻力的兩種形式，掌握能量損失的計(jì)算式。2.理解雷諾實(shí)驗(yàn)過程及層流、湍流的流態(tài)特點(diǎn)，掌握流態(tài)判斷標(biāo)準(zhǔn)。3.了解圓管層流和湍流流速分布規(guī)律，了解邊界層概念。4.理解湍流的層流底層和粗糙度對流體流動的影響，理解莫迪圖中沿程阻力系數(shù)λ的變化規(guī)律，掌握用莫迪圖及公式法確定λ的方法，并能應(yīng)用范寧公式進(jìn)行沿程損失計(jì)算。5.了解非圓管的當(dāng)量直徑概念，了解非圓管的沿程損失計(jì)算方法。6.理解局部損失產(chǎn)生的主要原因，能正確選擇局部阻力系數(shù)進(jìn)行局部損失計(jì)算。7.了解減小流動阻力的措施。重點(diǎn)與難點(diǎn)本章的重點(diǎn)是雷諾數(shù)及流態(tài)判斷，沿程阻力系數(shù)λ的確定，沿程損失和局部損失計(jì)算

。本章的難點(diǎn)在于:1.層流和湍流的概念較抽象，理解起來有一定難度，結(jié)合雷諾實(shí)驗(yàn)增加感性認(rèn)識，理解起來會容易些。

2.對莫迪圖中的阻力分區(qū)和沿程阻力系數(shù)λ不同計(jì)算公式的應(yīng)用會有一定難度。對于經(jīng)驗(yàn)公式只需會用即可，不必對其來源多加探究，也不必對經(jīng)驗(yàn)公式死記硬背，能根據(jù)條件選用公式即可。

第一節(jié)沿程損失和局部損失能量損失分為兩種形式：

流體在流動過程中受到流動阻力,由此產(chǎn)生能量損失。流動阻力是造成能量損失的根本原因，而能量損失則是流動阻力在能量消耗上的反映。

影響流動阻力的主要因素:沿程損失hf局部損失hj

流體的黏滯性和慣性(內(nèi)因)

固體邊壁形狀及壁面的粗糙度的阻礙和擾動作用(外因)

一、沿程阻力與沿程損失

沿程阻力:流體在邊壁沿程不變的管段（直管段）上流動時所產(chǎn)生;其值沿程均勻分布。

沿程損失:為克服沿程阻力產(chǎn)生的能量損失，用符號hf表示，單位為J/kg、kJ/kg

。

沿程損失hf的大小與流程的長度成正比。

二、局部阻力與局部損失

局部阻力:流體流過管件，閥門及進(jìn)出口等局部阻礙時，因固體邊壁形狀的改變，使流體的流速和方向發(fā)生變化，導(dǎo)致產(chǎn)生局部阻力。

局部損失:為克服局部阻力產(chǎn)生的能量損失，用符號hj表示，單位為J/kg、kJ/kg

。

局部損失與管長無關(guān)，只與局部管件有關(guān)。三、能量損失的計(jì)算公式

整個管路的總能量損失等于各管段的沿程損失和各處的局部損失的總和，即：

（m）

（J/kg）

（Pa）

以壓頭損失形式表示

以壓力降（壓力損失）形式表示

(1)沿程損失的計(jì)算范寧公式

（J/kg）

（m）

（Pa）

式中

沿程阻力系數(shù),為無因次系數(shù)；

v

截面的平均流速，m/s。

(2)局部損失的計(jì)算（J/kg）

（m）

（Pa）

式中

局部阻力系數(shù),為無因次系數(shù)?；?/p>

第二節(jié)流體的兩種流態(tài)一、雷諾實(shí)驗(yàn)和流態(tài)

1883年英國物理學(xué)家雷諾（Reynolds）通過大量實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，流體的運(yùn)動有兩種不同性質(zhì)的流動狀態(tài)，簡稱流態(tài)。能量損失的規(guī)律與流態(tài)有關(guān)。

雷諾實(shí)驗(yàn)裝置的示意圖如圖所示。

實(shí)驗(yàn)過程

(1)微開閥門C:

(2)逐漸開大閥門C:

(3)繼續(xù)開大閥門C:

(4)逐漸關(guān)小閥門C:

有色液是一條界線分明的直線，與周圍的清水不相混。v

c時，有色細(xì)流開始出現(xiàn)波動而成波浪形細(xì)線。

有色開始抖動、彎曲，然后斷裂與周圍清水完全混合。實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象將按相反程序出現(xiàn)，vc小于v

c。

雷諾實(shí)驗(yàn)

實(shí)驗(yàn)表明

（1）當(dāng)流速不同時，流體的流動具有兩種完全不同的流態(tài)。

湍流(紊流)臨界流速v

c＞vc

。層流(滯流)

過渡流

（2）兩種流態(tài)在一定的流速下可互相轉(zhuǎn)變。

一般用下臨界流速vc作為判別流態(tài)的界限，vc也直接稱為臨界流速。

雷諾實(shí)驗(yàn)v

c:上臨界流速vc:下臨界流速二、流態(tài)的判斷依據(jù)

流體的流動狀態(tài)不僅與流體的速度v有關(guān)，還與流體的黏度

、密度ρ和管徑d有關(guān)。

引入無因次準(zhǔn)數(shù)——雷諾數(shù)Re:只要雷諾數(shù)相同，流態(tài)必然相同。

:流體密度，kg/m3；v

:截面的平均流速，m/s；d:管內(nèi)徑，m；

:流體動力黏度，Pa·s；

:流體運(yùn)動黏度，m2/s。

利用雷諾數(shù)的大小可判斷流體的流態(tài)。

臨界雷諾數(shù)Rec:對應(yīng)于臨界流速的雷諾數(shù)。Re≤2000時，是層流流動；Re＞2000時，是湍流流動。慣性力

黏性力

雷諾數(shù)=

——兩種流態(tài)Rec穩(wěn)定在2000～2320，一般取Rec

2000。

例10-1某低速送風(fēng)管道，內(nèi)徑d

200mm，風(fēng)速v

3m/s，空氣溫度為40℃。求：（1）判斷風(fēng)道內(nèi)氣體的流動狀態(tài)；

（2）該風(fēng)道內(nèi)空氣保持層流的最大流速。

例10-2某油的黏度為70

10-3Pa·s，密度為1050kg/m3，在管徑為

114mm

4mm的管道內(nèi)流動，若油的流量為30m3/h，試確定管內(nèi)油的流動狀態(tài)。

第三節(jié)

圓形管內(nèi)的速度分布和邊界層概念

一、流體在圓形管內(nèi)的速度分布

流體流經(jīng)管道時，在同一截面不同點(diǎn)的速度是不同的，即速度隨位置的變化而變化，這種變化關(guān)系稱為速度分布。

當(dāng)流體在圓形管內(nèi)流動時，無論是層流還是湍流，管壁上的流速為零，其它部位的流體質(zhì)點(diǎn)速度沿徑向發(fā)生變化。離開管壁越遠(yuǎn)，其速度越大，直至管中心處速度最大。如平板間流速分布1.圓形管內(nèi)層流速度分布

層流一般發(fā)生在低流速、小管徑的管路中或黏性較大的機(jī)械潤滑系統(tǒng)和輸油管路中。

流動的流體在圓管內(nèi)好像無數(shù)層很薄的圓筒，平行的一個套著一個地相對滑動。

實(shí)驗(yàn)測得層流速度分布呈拋物線狀分布，管中心處的流體質(zhì)點(diǎn)速度最大。管內(nèi)流體的平均流速v等于管中心處最大流速vmax的二分之一，即：

2.圓形管內(nèi)湍流結(jié)構(gòu)及速度分布(1)圓形管內(nèi)湍流結(jié)構(gòu)

由三部分組成，即：

層流底層過渡區(qū)

湍流核心

層流底層厚度

b隨雷諾數(shù)的增大而減小。其厚度一般只有幾十分之一到幾分之一毫米，但它的存在對管壁粗糙的擾動和傳熱性能有重大影響，因此不可忽視。

湍流時的速度分布與Re值有關(guān)，Re越大，湍流核心區(qū)內(nèi)的速度分布曲線越平坦。

管內(nèi)平均流速v與管中心處最大流速vmax的關(guān)系一般為：

(2)湍流時圓管內(nèi)速度分布v

（0.75～0.9）vmax

在層流底層內(nèi)，流速仍按拋物線分布，速度梯度很大在湍流核心區(qū)內(nèi)，流速按對數(shù)規(guī)律分布二、邊界層的概念

1.邊界層的形成和發(fā)展以流體沿固定平板的流動為例:

xc

臨界距離

層流底層

層流邊界層:平板前緣附近

在平板前緣處:流體以v0流動

流過平板壁面時:邊界層

:

v

0～0.99v0

外流區(qū)(主流區(qū)):v

v0

湍流邊界層:距平板前緣xc起

逐漸加大

緊靠板面處工程中,常為流體在圓管內(nèi)流動:

流體進(jìn)入管道前:流速均勻流體剛進(jìn)入圓管:即形成邊界層

距管口x0處:邊界層匯合于管中心線

x0以后:完全發(fā)展了的流動

隨x的增大逐漸加大,形成圖示流速分布

邊界層的形成和發(fā)展x0稱為進(jìn)口段長度或穩(wěn)定段長度層流

湍流

管內(nèi)邊界層是湍流

管內(nèi)邊界層是層流

2.邊界層分離以流體流過曲柱體壁面為例:

B之前:流體質(zhì)點(diǎn)因流道截面變小而加速減壓

邊界層的一個重要特點(diǎn)是在某些情況下會脫離壁面，稱為邊界分離。

B之后:流體質(zhì)點(diǎn)減速增壓,流速分布不均勻,出現(xiàn)分離面CD

局部阻力

邊界層的外緣分離面CD分離面與壁面之間有流體倒流產(chǎn)生旋渦，產(chǎn)生形體阻力

摩擦阻力形體阻力(旋渦阻力)C點(diǎn)為邊界層分離點(diǎn)B點(diǎn)為最高點(diǎn)如彎頭因固體表面形狀而造成第四節(jié)

流體在管內(nèi)流動阻力損失的計(jì)算

一、沿程損失計(jì)算1.沿程阻力系數(shù)的影響因素

流體層流流動時:Re較小，黏性力起主導(dǎo)作用，產(chǎn)生黏性阻力，其值取決于雷諾數(shù)Re，而與管壁粗糙度無關(guān)。

流體流態(tài)不同，對流動阻力的影響也不同。

因此，對于層流：

流體湍流流動時:Re較大，其阻力為黏性阻力和慣性阻力之和，其值分別取決于雷諾數(shù)Re及管壁面粗糙度。

壁面粗糙度對沿程損失的影響取決于相對粗糙度K/d

。

因此，對于湍流：絕對粗糙度K:管壁表面粗糙突起絕對高度的平均距離。K為絕對粗糙度,d為管徑2.圓形管內(nèi)層流時沿程阻力系數(shù)的計(jì)算

理論分析得出，流體在圓形直管內(nèi)作層流流動時的壓力損失

pf為：可得圓管層流流動時的沿程阻力系數(shù)為:由于

pf

ρhf

哈根-泊謖葉方程

而沿程阻力系數(shù)

與Re成反比，與管壁粗糙度無關(guān)。

例10-3用內(nèi)徑為d

10mm，長為L

3m的輸油管輸送潤

滑油，已知該潤滑油的運(yùn)動黏度

1.802

10-4m2/s，求流量

為qV=75cm3/s時，潤滑油在管道上的沿程損失。

3.圓形管內(nèi)湍流時沿程阻力系數(shù)的計(jì)算

實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，流體在管內(nèi)作湍流流動時，其沿程阻力系數(shù)

不僅與v、d、

和

有關(guān)，而且還與管壁的粗糙度(K、K/d)有關(guān)。

管壁上凸起部分都被有規(guī)則的流體層所覆蓋，而流速又較緩慢，流體質(zhì)點(diǎn)對管壁凸起部分不會有碰撞作用，所以，

與K/d無關(guān)。

（1）管壁的粗糙度對沿程阻力系數(shù)的影響

流體層流時，

b＞K，管壁凸起部分被層流底層覆蓋，此狀態(tài)下為光滑管，

與Re有關(guān)。

b＜＜K，管壁凸起部分完全暴露于湍流核心區(qū)中，為粗糙管，

主要與

K/d有關(guān)。

b＜K，粗糙度影響到湍流核心區(qū)的流動，

與Re、K/d有關(guān)。

b層流底層厚度

流體湍流時，湍流中流速較大的流體質(zhì)點(diǎn)沖擊凸起部位，形成旋渦，能量損失激增莫迪圖的五個區(qū)域：

以Re為橫坐標(biāo)，

為縱坐標(biāo)，K/d為參數(shù)，標(biāo)繪出Re與

關(guān)系的圖稱為莫迪圖。（2）莫迪圖與沿程阻力系數(shù)

從中可直接查出

值①層流區(qū)

Re≤2000,

64/Re。②臨界過渡區(qū)Re

2000～4000，一般將湍流時的曲線延伸，按湍流狀況查取

值。③湍流光滑區(qū)Re≥4000，

b＞K，

f2（Re）。

和Re成曲線關(guān)系，且隨著Re的增加而減小

b＜K,

f（Re，K/d）。

④湍流過渡區(qū)

Re≥4000及圖中虛線以下、湍流光滑區(qū)曲線以上的區(qū)域。

⑤湍流粗糙區(qū)Re≥4000及圖中虛線以上的區(qū)域。

b＜＜K，

f（K/d）。此區(qū)又稱阻力平方區(qū)或完全湍流區(qū)。當(dāng)K/d一定時，

隨Re值的增大而減小，Re值增至某一數(shù)值后

值下降緩慢；當(dāng)Re值一定時，

隨K/d值的增加而增大

莫迪圖此區(qū)域內(nèi)流體流動阻力所引起的能量損失hf與v2成正比

莫迪圖的使用方法

布拉休斯公式

①湍流光滑區(qū)（3）湍流

的計(jì)算公式

均為計(jì)算

的經(jīng)驗(yàn)公式和半經(jīng)驗(yàn)公式

（Re＜105）

尼古拉茲公式

f2（Re）希弗林松公式

②湍流粗糙區(qū)

尼古拉茲公式

湍流

的計(jì)算

f（K/d）③湍流過渡區(qū)

湍流

的計(jì)算

莫迪公式

柯列勃洛克公式

阿里特蘇里公式

適合于整個湍流區(qū)的綜合經(jīng)驗(yàn)公式

f（Re，K/d）

分區(qū)計(jì)算

，首先要準(zhǔn)確地判定湍流所處的區(qū)域，然后才能選用恰當(dāng)?shù)墓竭M(jìn)行計(jì)算。

（4）湍流分區(qū)判別式

湍流光滑區(qū)

湍流

的計(jì)算

湍流過渡區(qū)

湍流粗糙區(qū)

＜Re≤

2000＜Re≤

Re＞表10-1常用工業(yè)管道的絕對粗糙度數(shù)值

管道材料K/mm管道材料K/mm管道材料K/mm新銅管0.0015～0.01新鑄鐵管0.25～0.42鋼板制風(fēng)道0.15新無縫鋼管0.04～0.19舊鑄鐵管0.5～1.6塑料板制風(fēng)道0.01舊無縫鋼管0.2涂瀝青鑄鐵管0.12膠合板風(fēng)道1.0鍍鋅鋼管0.15白鐵皮管0.150.01～0.05混凝土管0.3～3.0新焊接鋼管0.06～0.33玻璃管0.01礦渣混凝土板風(fēng)道1.5生銹鋼管0.5～3.0橡皮軟管0.01～0.05墻內(nèi)磚砌風(fēng)道5～10

在選取管壁的絕對粗糙度K值時，要充分考慮流體對管壁的腐蝕性，液體中固體雜質(zhì)是否會黏附在壁面上以及使用情況等因素。

例10-4水管為一根長為50m，直徑d

0.1m的新鑄鐵管，水的運(yùn)動黏度

1.31

10-6m2/s，水的平均流速v

5m/s，試求該管段的沿程壓頭損失。

對非圓形管道，如矩形風(fēng)道、梯形或三角形明渠等

，上述計(jì)算公式仍適用，但公式中的直徑d需采用“當(dāng)量直徑de”來進(jìn)行計(jì)算

。

4.非圓管內(nèi)流動的沿程損失（1）水力半徑R

流體流經(jīng)通道的截面積A與濕周x

之比。即：

濕周:流道截面上流體接觸即潤濕固體壁面部分的周邊長度。

只有在滿流情況下濕周才等于周長。

圓管滿流時(

圖a)

圓管半流時

（圖b）

套管環(huán)形通道滿流時（圖c）

矩形通道滿流時

（圖d）

明渠（圖e)（2）當(dāng)量直徑de

當(dāng)量直徑為水力半徑的四倍，即：

用前面介紹的方法對非圓管進(jìn)行沿程阻力計(jì)算時，涉及Re、K/d、L/d中d的確定必需用當(dāng)量直徑de來代替。

例10-5

某鋼板制風(fēng)道，截面尺寸為400mm

200mm，長度為80m，管內(nèi)平均流速v

10m/s，空氣溫度t

20℃，求該風(fēng)道的沿程壓力損失

pf。1.局部損失產(chǎn)生的主要原因

（1）邊壁條件的急劇變化，使流體產(chǎn)生邊界層分離，形成旋渦區(qū)，產(chǎn)生能量損失。

（2）邊壁條件的改變，使流體受到壓縮或擴(kuò)張，引起流動速度重新分布。

二、局部損失計(jì)算2.影響局部損失的主要因素知（J/kg）

為局部阻礙形狀和流速。

由局部損失hj主要與局部阻力系數(shù)

和流速v有關(guān)，而

僅與形成局部阻力的局部阻礙幾何形狀有關(guān)而與Re無關(guān)。3.局部阻力系數(shù)及局部損失計(jì)算或

局部阻力系數(shù)

值通常由實(shí)驗(yàn)測定。

（1）管徑突然擴(kuò)大

典型局部阻礙阻力系數(shù)的確定方法和局部損失計(jì)算:

或

擴(kuò)散角，一般取

=6o～12o

；

漸擴(kuò)管前細(xì)管內(nèi)流體的沿程阻力系數(shù)；

（2）管徑逐漸擴(kuò)大（漸擴(kuò)管）

式中

K

與擴(kuò)散角

有關(guān)的系數(shù)，當(dāng)

≤20o時，可近似取k

sin

。

在60o左右損失最大

的計(jì)算（4）管徑逐漸縮?。u縮管）

其能量損失主要發(fā)生在變徑前后，對應(yīng)于v2的

公式為:

（3）管徑突然縮小

在收縮角

＜30o的情況下，對應(yīng)于v2的

公式為:

的計(jì)算（6）管道進(jìn)口

由管徑突然擴(kuò)大

的計(jì)算公式知：

（5）管道出口（流入大容器）

管道進(jìn)口的局部阻力系數(shù)與進(jìn)口邊緣的情況有關(guān)。

的計(jì)算當(dāng)A2＞＞A1時，

1

（7）各種管件如彎頭、三通、閥門等見附表13

例10-6如圖10-17所示離心泵從貯水池中抽水。已知吸水管直徑d

100mm，吸水管長度L

20m，

0.03，離心泵進(jìn)口流量qV

15

10-3m3/s。水泵進(jìn)口處的最大允許真空度Hv

6mH2O，吸水管底部裝有帶底閥的濾水網(wǎng)，泵吸水管上采用90o彎頭。試求離心泵的安裝高度H。

1.減小沿程阻力

三、減少流動阻力的措施

（1）減小管長L。（3）減小管壁的絕對粗糙度K。

（2）適當(dāng)增加管徑d。

（4）用軟管代替硬管。（5）在流體內(nèi)加入極少量的添加劑。

（3）減小管壁的絕對粗糙度K。

（2）適當(dāng)增加管徑d。

2.減小局部阻力

減少局部阻力的著眼點(diǎn)應(yīng)在于避免旋渦區(qū)的產(chǎn)生及減小旋渦區(qū)的大小和強(qiáng)度。

（2）對于管道系統(tǒng)必須安裝的管件，可以從改善管件邊壁形狀入手來減小局部阻力。（1）在管道系統(tǒng)允許的條件下，盡量減少彎頭、閥門等管件的安裝數(shù)量，以減小整個系統(tǒng)的

值。①采用漸變的、平順的管道進(jìn)口。

②采用擴(kuò)散角較小的漸擴(kuò)管。③對于截面較大的彎道，加大曲率半徑或內(nèi)裝導(dǎo)流葉片。

④三通。

減小局部阻力(a)較之(b)局部阻力小得多可減阻70％

本章小結(jié)一、沿程損失和局部損失二、層流與湍流三、流體在圓管內(nèi)的速度分布四、邊界層五、流體在管內(nèi)流動阻力損失的計(jì)算第十二章

管路計(jì)算學(xué)習(xí)導(dǎo)引

管道與附屬件連接起來組成的流體輸送系統(tǒng)稱為管路。制冷空調(diào)工程和熱能動力工程離不開各種管路系統(tǒng)，本章綜合運(yùn)用前面學(xué)過的連續(xù)性方程、伯努利方程和能量損失計(jì)算式來討論工程上常見管路的流動規(guī)律，主要介紹了簡單管路的計(jì)算原理與工程應(yīng)用。

學(xué)習(xí)要求

本章的重點(diǎn)是簡單管路和串、并聯(lián)管路的管路計(jì)算，通過學(xué)習(xí)應(yīng)達(dá)到以下要求：1.理解各種管路的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，能正確劃分不同形式的管路。2.理解長管和短管的含義，掌握判斷方法。3.充分理解管路阻抗的概念和意義，掌握管路阻抗的計(jì)算方法。4.掌握簡單管路的流動規(guī)律，并能熟練應(yīng)用于求解工程實(shí)際問題。本章難點(diǎn)1.管路阻抗是為簡化管路能量損失而引入的一個參數(shù)，它綜合反映了管路沿程阻力與局部阻力情況，管路阻抗的應(yīng)用是為管路系統(tǒng)設(shè)計(jì)打下基礎(chǔ)，是工程計(jì)算的需要。充分理解管路阻抗的概念和意義，掌握管路阻抗的計(jì)算方法有一定難度，應(yīng)結(jié)合例題與習(xí)題加強(qiáng)練習(xí)。

第一節(jié)簡單管路計(jì)算復(fù)雜管路——串聯(lián)管路、并聯(lián)管路和管網(wǎng)

管路計(jì)算是工程上確定流量、阻力損失及管道幾何尺寸之間關(guān)系的水力計(jì)算。

根據(jù)管路的沿程損失與局部損失的大小將管路分為

:長管

根據(jù)管路敷設(shè)方式可將管路分為:

簡單管路

一、基本概念短管

1.簡單管路

所謂簡單管路就是具有相同管徑d、相同流量qV和相同管壁粗糙度的管段，它是組成各種管路系統(tǒng)的基本單元。圖11-1簡單管路

2.長管和短管

管路中的流體能量損失以沿程損失為主，局部損失占流體總能量損失的比重很小，可以忽略不計(jì)，或可按沿程損失的5％～10％進(jìn)行估算，這樣的管路稱為長管。

管路中局部損失具有相當(dāng)?shù)臄?shù)值，可達(dá)到或超過沿程損失的10％，局部損失不能忽略不計(jì)的管路。

(1)長管(2)短管如城市集中供熱干線、給水干線、遠(yuǎn)距離輸油管路等如室內(nèi)供熱管、通風(fēng)空調(diào)管等

工程上常將L/d＜1000的管路按短管處理。

工程上常將L/d≥1000的管路按長管處理。3.標(biāo)準(zhǔn)管徑與限定流速

各種工業(yè)管道的管徑均按統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)制造，因此都有一定的規(guī)格。在進(jìn)行管路計(jì)算時，管道的管徑應(yīng)按規(guī)格選取，即應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)化。

(1)標(biāo)準(zhǔn)管徑表11-1列出了流體輸送常用鋼管的規(guī)格尺寸。

各種工業(yè)管道的規(guī)格可在有關(guān)手冊中查得。

所謂限定流速，是工程中根據(jù)技術(shù)經(jīng)濟(jì)要求所規(guī)定的合適流速，也即管道造價(jià)和運(yùn)行費(fèi)用之和相對較低的流速。

(2)限定流速表11-2列出了一些流體在管路中的常用流速范圍。

在管路計(jì)算時，應(yīng)使管道內(nèi)流體的流速在限定流速范圍內(nèi)。

對于簡單管路，v沿程不