年產(chǎn)10萬噸銅閃速爐吹煉車間設(shè)計

.3熱量平衡計算5.3.1熔煉爐反應(yīng)塔熱平衡計算(基準(zhǔn)溫度t0=25℃)1.(1)化學(xué)反應(yīng)熱：式中：——化學(xué)反應(yīng)熱修正系數(shù)，一般取1。(2)礦用送風(fēng)顯熱：式中：——濕空氣比熱，kJ/(m3·℃)；1234溫度0~100℃100~300℃300~500℃500~1000℃濕空氣比熱1.321.331.351.40——，℃。(3)：2.(1)：(2)：(3)：(4)：(5)：式中：——修正系數(shù)，當(dāng)常氧送風(fēng)時為1，富氧送風(fēng)時為1.05~1.19，取1.1。(6)反應(yīng)塔熱損失：式中：——熱損失修正系數(shù)，0.8~1.1，取1.1；——反應(yīng)塔內(nèi)徑，取4m；——反應(yīng)塔內(nèi)高度，取6.5m。3.反應(yīng)塔燃料燃燒計算設(shè)燃料重油成分為(%)：物質(zhì)CHSNOW成分含量（％）85110.50.50.51.00(1)重油燃燒空氣量：(2)煙氣量：(3)燃料顯熱：MJ/kg式中：—kJ/(kg·℃)；—，100℃。MJ/kg(4)：MJ/kg（5）煙氣顯熱：(6)：(7)：：MJ/h4.(1)：(2)：其中：5.其中:6.(1)：(2)：7.反應(yīng)塔熱負(fù)荷一般為1000~2000MJ/（m3·h），該計算的結(jié)果符合。反應(yīng)塔熱平衡計算，見表5-3。表5-3反應(yīng)塔計算熱平衡表熱收入熱支出項目MJ/h%精礦反應(yīng)熱143861.9795.02送風(fēng)顯熱00爐料顯熱3379.972.23重油燃燒熱4155.292.75合計151397.23100項目MJ/h%銅锍顯熱21103.1113.94爐渣顯熱57246.2137.81煙塵顯熱7713.095.09水蒸發(fā)熱563.330.37煙氣顯熱57424.9337.93熱損失6617.204.37合計151397.181005.3.2沉淀池?zé)崞胶庥嬎?.：(1)：MJ/h(2)：MJ/h(3)：MJ/h(4)：MJ/h(5)：MJ/h2.：(1)：：(3)：(4)：式中：——修正系數(shù)，取1.1。(5)：MJ/h式中：——沉淀池?zé)釗p失是修正系數(shù)，0.9~1.1，取1.1；——反應(yīng)塔與上升煙道中心距，取12m。3.沉淀池燃料燃燒計算：(1)重油燃燒空氣量：式中：——沉淀池送風(fēng)含氧濃度，取21。m3/kgm3/kg式中：——沉淀池氧效率，一般取0.95。m3/kg(2)重油燃燒煙氣量：(3)：MJ/kg(4)：(5)：：(7)：(8)：4.：(1)：m3/h(2)：m3/h其中：5.：m3/h其中：6.：(1)：：MJ/h沉淀池?zé)崞胶庖姳?-4。表5-4沉淀池?zé)崞胶獗頍崾杖霟嶂С鲰椖縈J/h%塔煙氣顯熱58554.3338.30塔銅锍顯熱21103.1113.80塔爐渣顯熱57246.2137.45塔煙塵顯熱7713.095.04造渣熱4732.663.10池送風(fēng)顯熱00重油燃燒熱3528.892.31合計152878.89100項目MJ/h%銅锍顯熱19040.9612.45爐渣顯熱51036.9733.38煙塵顯熱8029.375.25煙氣顯熱66751.9441.66熱損失80195.26合計152878.241005.3.3上升煙道熱平衡計算1.：(1)：MJ/h(2)：MJ/h2.：(1)煙氣顯熱：式中：——修正系數(shù)，一般取0.99。(2)煙塵顯熱：(3)上升煙道熱損失：式中：——上升煙道熱損失系數(shù)，0.5~0.6，取0.55。(4)上升煙道輻射熱：式中：——輻射熱系數(shù)，0.07~0.08，取0.08。3.上升煙道燃料燃燒計算：(1)重油燃燒空氣量(同沉淀池)：m3/kgm3/kgm3/kg(2)重油燃燒煙氣量(同沉淀池)：m3/kg其中：m3/kgm3/kgm3/kgm3/kgm3/kg(3)：MJ/kg(4)：MJ/kg(5)：(6)：(7)：(8)：4.：(1)空氣量：m3/h(2)煙氣量：m3/h其中：5.：其中煙氣成分（體積百分?jǐn)?shù)%）6.：(1)空氣顯熱：(2)煙氣顯熱：上升煙道熱平衡見表5-5。

表5-5上升煙道熱平衡表熱收入熱支出項目MJ/h%池?zé)煔怙@熱60265.2476.37池?zé)焿m顯熱8029.3710.18送風(fēng)顯熱0重油燃燒熱10614.4513.45合計78909.06100.00項目MJ/h%煙氣顯熱62079.3078.67煙塵顯熱7452.939.45熱損失4410.455.59熱輻射4966.346.29合計78909.02100.00閃速爐總熱平衡見表5-6。表5-6閃速爐總熱平衡表熱收入熱支出項目MJ/h%化學(xué)反應(yīng)熱143861.9784.19爐料顯熱3379.971.98造渣熱4732.662.78送風(fēng)顯熱00重油燃燒熱18892.0911.05合計170886.69100.00項目MJ/h%銅锍顯熱19040.9611.14爐渣顯熱51036.9729.87煙塵顯熱7452.934.36水蒸發(fā)熱563.330.33煙氣顯熱60265.2435.27熱輻射496.342.91熱損失19046.6511.15合計170886.63100.00

6主要設(shè)備計算6.1單位生產(chǎn)率及反應(yīng)塔主要尺寸計算6.1.1單位生產(chǎn)率反應(yīng)塔單位生產(chǎn)率，一般按生產(chǎn)實踐確定，可按下式計算：式中：ω塔——煙氣通過反應(yīng)塔平均速度，m/s為2.5~3.8這里取2.5；V煙——熔煉每噸精礦產(chǎn)生的煙氣量，m3/t由計算確定；Ti——時間換算系數(shù)，等于86400s/d；t塔——反應(yīng)塔內(nèi)平均溫度，℃；η——作業(yè)率，一般取0.95~0.98，這里取0.95。6.1.2主要尺寸6.1.2.1反應(yīng)塔直徑式中：A——每日處理精礦量，t/d，按年處理10萬噸，全年有280個工作日計算。6.1.2.2反應(yīng)塔高度反應(yīng)塔的高度通常指塔頂至沉淀池液面的距離，主要取決于煙氣在反應(yīng)塔停留的時間和通過反應(yīng)塔的速度，與容積熱強度也有關(guān)系。式中：τ煙氣從反應(yīng)塔至沉淀池液面的停留時間，一般取2.5~3.5s，這里取2.5s。6.2沉淀池主要尺寸的計算6.2.1沉淀池高度凈空高度：式中：h凈——凈空高度，m；B上——沉淀池上部寬度,m；α——爐墻傾斜角，一般取10°；h上弓——沉淀池上部弓形高度，m;F梯——沉淀池上部凈空梯形面積，m2；F靜——沉淀池空間截面積，m2；V池——通過沉淀池的煙氣量，m3/s;t池——沉淀池?zé)煔鉁囟龋?ω池——煙氣通過沉淀池的速度，m/s,一般為5～9m/s,這里取5m/s;R——為沉淀池頂曲率半徑，通常比B上大0.9～1.25m，這里取0.9m；θ——拱頂中心角，取50°；取上拱中心角θ=50°，則沉淀池上部寬度為：式中：b——反應(yīng)塔內(nèi)壁至沉淀池內(nèi)壁的距離，取0.6m。則取R=7.15m，式中：F上弓——沉淀池上部弓形截面積，m2。則凈空高度為：6.2.2沉淀池寬度熔池深度：為使熔池保持足夠的溫度，并有利于銅锍和爐渣的沉淀分離，一般熔池深度為0.8~1.5m。當(dāng)銅锍品位低，產(chǎn)量大時取較高值，反之取較低值。本設(shè)計取熔池深度為0.8m。渣線寬度：下部寬度：式中：h下弓——沉淀池下部弓形高度，m，取0.2m;渣線長度：式中：τ分——銅锍與爐渣分離時間，h，一般在8-15h之間，這里取8h；G锍，G渣——分別為單位時間內(nèi)產(chǎn)出的銅锍和爐渣量；γ锍，γ渣——分別為銅锍和爐渣的熔體密度，t/m3；F熔——沉淀池熔體梯形橫截面積，m2；取反拱中心角θ為20°，反拱半徑為14.5m，可計算出沉淀池下部弓形截面積F下弓=0.722m2，則沉淀池熔體梯形截面面積為：則：上部長度：下部長度：6.3上升煙道主要尺寸的計算6.3.1入口斷面積式中：F入min——上升煙道入口最小斷面積，m2；V池——通過上升煙道入口或出口的煙氣量，m3/s；t——上升煙道入口或出口溫度，℃，按1340℃計算；ω——上升煙道入口或出口煙氣流速，m/s,一般均按6~10m/s計算，這里按8m/s計算。綜上：考慮結(jié)瘤，取上升煙道沉淀池處高2.0m、寬5.2m，則入口斷面積為6.3.2出口斷面積式中：F出min——上升煙道出口最小斷面積，m2；V上升——上升煙道出口的煙氣量，m3/s；考慮結(jié)瘤，取上升煙道出口處高4.0m、寬2.0m，則出口斷面積為：6.3.3上升煙道總高度上升煙道的高度主要應(yīng)滿足爐體結(jié)構(gòu)要求，一般其出口底部距池頂不小于2.5m,并注意與余熱鍋妒入口位置的連接與密封。根據(jù)余熱鍋爐入口的位置，可以確定上升煙道的總高度為7.5m。6.4精礦噴嘴的選擇及主要尺寸的計算選用一段收縮式噴嘴一個。6.4.1各斷面直徑下料管斷面直徑:式中：d料內(nèi)——下料管斷面直徑，m；V礦——精礦名義流量，m3/s；ω礦——精礦名義流速，m/s,一般按0.1-0.35m/s計算，取0.2m/s。收縮段入口直徑：式中：d1——收縮段入口直徑，m；V空——一個噴嘴鼓入空氣量，m3/s；t——鼓入空氣溫度，取450℃；ω收——斷面流速，m/s，取20m/s；d料——下料管外徑，m，d料=d料內(nèi)+0.012。最窄部斷面直徑：式中：d窄——最窄部直徑，m，d窄=d料內(nèi)+0.12；V窄——最窄部噴嘴鼓入空氣量，m3/s；ω窄——最窄部流速，m/s，取100m/s。噴嘴出口斷面直徑：式中：d3——噴嘴出口斷面直徑，m；V噴——噴嘴出口鼓入空氣量，m3/s；ω噴——噴嘴出口流速，m/s，取45m/s。6.4.2各段高度熱風(fēng)箱高度：取0.8m。收縮段高度：根據(jù)熱風(fēng)入口面積，最窄部面積及選擇阻力最小的收縮角(一般為10°～25°)進行計算，這里取收縮角25°。擴張段高度：根據(jù)最窄部斷面積，護張口（噴嘴出口）斷面積及選定的擴張角(10°)進行計算。精礦噴嘴內(nèi)設(shè)置直徑為25.4mm(1英寸)的噴嘴油管，其油壓為0.5Mpa6.5磚體厚度6.5.1反應(yīng)塔磚體厚度鋁鎂磚345mm，電鑄磚345mm，6.5.2沉淀池鋁鎂磚345mm,填料100mm粘土磚345mm，高強度輕質(zhì)磚500mm鐵板100mm，底梁350mm

7閃速吹煉車間環(huán)境保護7.1主要污染源環(huán)境是我們賴以生存的基礎(chǔ)。但是，隨著人類的發(fā)展，經(jīng)濟和社會飛速發(fā)展，生態(tài)環(huán)境也遭受到嚴(yán)重破壞。水污染，空氣污染，荒漠化正在變得嚴(yán)重。這些環(huán)境問題不僅會影響了我們的日常生活，也極大地影響了我國的可持續(xù)發(fā)展。因此，我們一定要注意環(huán)保問題。而有色冶金行業(yè)主要涉及廢氣、廢水和固體廢棄物幾個方面。7.1.1煙氣煙道氣從閃蒸吹入爐中的量為約12000Nm3/h時，和SO2的濃度為38。27%,煙氣溫度1290℃,煙氣含塵~302.05g/Nm3,煙塵率9.5%,排煙收塵系統(tǒng)的主要任務(wù)就是將煙氣中的粉塵通過收塵設(shè)備最大限度的回收,盡量減少金屬流失,提高冶煉回收率,同時為化工廠制酸系統(tǒng)提供合格的冶煉煙氣。煙道氣是通過在廢熱鍋爐冷卻，粉塵是188.78克/標(biāo)準(zhǔn)立方米的部分灰塵被收集后，將煙道氣的溫度為350±30℃?；覊m腔室布置在廢熱鍋爐和電除塵器之間。煙道氣體離開熱鍋爐后，它進入集塵室，并進入預(yù)噴粉之后的電除塵器。通過電集塵器的最終純化后，煙道氣中含有灰塵至500mg/標(biāo)準(zhǔn)立方米。7.1.2廢水煉銅廢水包括礦渣廢水、冶煉煙氣洗滌，以及酸性廢水。這種工業(yè)廢水會影響了水的質(zhì)量。當(dāng)銅被用于農(nóng)田灌溉時，會作物生長，會造成糧食污染。然而排入河流中人會對導(dǎo)致水生生物急性中毒;在沿海和港口地區(qū)，銅污染導(dǎo)致牡蠣肉變綠。7.1.3渣如今，冶煉銅渣以加工為主要目的。礦渣中大部分貴金屬與銅共存，與銅同時被回收。由于礦渣的組成復(fù)雜，粒度小，鐵資源主要以硅酸鐵形式存在，難以處理。顯然，考慮到銅渣的性質(zhì)，開發(fā)出能實現(xiàn)有價值組分再利用的分離技術(shù)具有巨大的經(jīng)濟效益和學(xué)術(shù)價值。7.2主要環(huán)保措施7.2.1煙氣處理本車間冶煉煙氣包括閃速熔煉爐煙氣、閃速吹煉爐煙氣、陽極爐煙氣、傾動護煙氣、環(huán)保煙氣[17]。根據(jù)這些煙氣性質(zhì)，分為兩類分別處理:第一類：閃速熔煉爐和閃速熔煉爐的煙道氣的煙道氣通過煙道氣硫酸系統(tǒng)處理，并將酸尾氣被排出到標(biāo)準(zhǔn);第二類：低濃度SO2煙氣，包括陽極爐煙氣、傾動爐煙氣、環(huán)保煙氣采用離子液脫硫系統(tǒng)處理，凈化后的煙氣達標(biāo)排放。排煙風(fēng)機均布置在收塵設(shè)備出口方向，收塵設(shè)備均在負(fù)壓下操作。集塵設(shè)備主要由山集塵室，電動除塵器，旋風(fēng)除塵器和袋式除塵器的。所捕集煙塵采用刮板輸灰，最終采用氣力輸送方式送至爐頂煙灰接收倉。閃速吹煉爐處理的銅锍、煙灰和石灰石粉按照設(shè)定的加料速率，經(jīng)過重量損失計量系統(tǒng)，所述閉合埋刮板輸送機，氣動斜槽和中央濃縮液噴嘴被添加到轉(zhuǎn)換爐的反應(yīng)塔。一系列的化學(xué)反應(yīng)的發(fā)生在氧的作用下，造渣和銅制造過程完成，并且所生成的粗銅和爐渣凈化，并在沉淀池分離。粗制銅直接通過所述流槽精制成的旋轉(zhuǎn)陽極爐中，該吹塑爐渣進行水淬，然后送到熔化和配料系統(tǒng)返回到熔煉爐進行治療。煙道氣通過廢熱鍋爐回收以回收廢熱，并且電動灰塵純化并發(fā)送至酸廠酸的生產(chǎn)。閃速吹煉爐收塵設(shè)備采用電收塵器，進、出口設(shè)有蝶閥。經(jīng)電收塵器凈化后的煙氣含塵約為500mg/Nm3，用排煙機排出與熔煉護煙氣混合后送往化工制酸系統(tǒng)。排煙機采用變頻調(diào)速，入口和出口設(shè)有電動調(diào)節(jié)塵氣蝶閥，調(diào)節(jié)系統(tǒng)風(fēng)量和壓力。沉塵室和電收塵器前3個電場收下的煙塵由埋刮板輸送機送至緩沖倉，余熱鍋爐收下的細(xì)塵以負(fù)壓吸送方式送至緩沖倉，倉內(nèi)煙灰并由倉式泵正壓吹送至吹煉爐煙灰接收倉；電收塵器后2個電場收下的煙塵先由埋刮板輸送機送至緩沖倉，之后由倉式泵正壓吹送至熔煉爐煙灰接收倉或開路。閃速吹煉爐收塵設(shè)備采用電收塵器,在入口和出口被設(shè)置蝶閥。由電除塵器凈化的煙道氣為約500毫克/標(biāo)準(zhǔn)立方米，并且通過排氣扇排出并與熔煉保護的煙道氣混合，并且被發(fā)送到化學(xué)酸的生產(chǎn)體系。的排煙采用變頻調(diào)速，以及在入口和出口設(shè)置有電動可調(diào)灰塵蝶閥以調(diào)節(jié)系統(tǒng)的空氣體積和壓力。吹爐的煙道氣通過廢熱鍋爐冷卻和煙灰的部分被收集，然后進入集塵系統(tǒng)。煙道氣通過集塵室（球形煙道）到粗顆粒中分離，然后進入電集塵裝置，所述集塵室和電動集塵。由前三個電場收集的灰塵由埋刮板輸送機發(fā)送到緩沖罐，并通過廢熱鍋爐中收集的細(xì)塵被發(fā)送到由真空吸附緩沖罐，而在貯倉中的煙灰被吹到由倉泵正壓。吹爐灰渣接收倉;電收塵器后2個電場收下的煙塵先由埋刮板輸送機送至緩沖倉,之后由倉式泵正壓吹送至熔煉爐煙灰接收倉或開路。為了防止管道和設(shè)備所造成的煙道氣冷凝的冷凝，灰塵收集系統(tǒng)的所有管道和設(shè)備需要在外部絕緣。所述風(fēng)扇被放置在灰塵收集系統(tǒng)的下游，使系統(tǒng)在負(fù)壓下工作。低壓配電和儀器控制室被放置在電除塵器下，以減少占地空間。有2臺的高溫風(fēng)扇，1組和1套。閃速吹煉爐余熱鍋爐負(fù)壓輸送系統(tǒng)采用旋風(fēng)收塵器和分室脈沖布袋收塵器，銅锍接收倉、石英石接收倉、生石灰接收倉、煙灰接收倉采用座倉式布袋收塵器，用來過濾含塵氣體，除塵效率99.5%以上，凈化后氣體通過引風(fēng)機排空。粉塵排放濃度符合《銅、鎳、鉆工業(yè)污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》(GB25467-2010)(粉塵:80mg/m3)[18]。7.2.2廢水處理爐渣廢水在沉淀后回收。硫酸廠廢酸處理設(shè)備排出的硫酸和地下排水酸含量高，含有砷，氟和重金屬離子，經(jīng)化學(xué)沉淀處理。主要采用氫氧根沉淀法。廢水經(jīng)過均質(zhì)器后，首先加入石灰石粉，調(diào)節(jié)pH值在3.5以上，使大部分硫酸形成石膏，大部分氟形成氟化鈣，析出沉淀物。然后使用硫酸亞鐵除去砷，加入硫酸鋁除去氟。將石灰乳加入pH值為9-10的溶液中，使用其他重金屬離子進行適量的凝結(jié)。該試劑用于去除金屬氫化物和沉淀物。7.2.3渣處理經(jīng)過計算，本車間熔煉渣量約為268087t/a，經(jīng)渣緩冷場緩冷后，送渣選礦廠回收銅；吹煉渣29436.0t/a，水碎后返回熔煉配料系統(tǒng)；精煉爐渣1015t/a，外售。如今越來越多的工廠沒有把渣投回到冶煉爐，采用選礦方法處理爐渣，取得了較好的效果。與電爐的耗盡相比，銅渣處理具有以下優(yōu)點：（1）高銅回收率約為90％以上；（2）耗電量少；（3）尾礦生產(chǎn)量水泥可作為外加劑；（4）黃金和白銀的回收率很高。但是缺點是（1）資金投入高，（2）面積大，（3）銅和鐵，難以濃縮鎳，鈷，鉛，鋅等。7.3對環(huán)境影響預(yù)測車間采用先進的清潔生產(chǎn)技術(shù)，提高煙氣中SO2的濃度。該轉(zhuǎn)換器含有高濃度SO2的煙道氣發(fā)送兩個移兩吸酸系統(tǒng)產(chǎn)生硫酸;精煉爐，傾爐的煙道氣和系統(tǒng)的酸尾氣和環(huán)境友好的煙道氣均由脫硫系統(tǒng)脫硫，以便在車間的濃度和SO2的排放被大大降低。另一排氣氣體通過除塵設(shè)備純化，然后將煙（粉）粉塵排放濃度比國家排放標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)下限。水在這個車間的重復(fù)利用率為96.9%,滿足國家發(fā)改委頒布的《銅冶煉行業(yè)準(zhǔn)入條件》中水循環(huán)利用率95%的要求。從工廠排出的所有廢水都排放到廢水處理廠，最終用于生產(chǎn)而不會溢出。生活污水經(jīng)化糞池處理后排入生活污水處理廠，符合“銅，鎳，鈷工業(yè)污染物排放標(biāo)準(zhǔn)”GB25467-2010的要求。生產(chǎn)過程中產(chǎn)生的冶煉渣在爐渣的緩冷區(qū)緩慢冷卻，然后送至爐渣濃縮廠回收銅，爐渣粉碎后返回冶煉批量處理系統(tǒng)，精煉渣為出口。在高噪聲設(shè)備中，采用降噪措施，如安裝防振基礎(chǔ)和降噪設(shè)備，它們也安裝在建筑物中。降噪和隔音效果清晰，降低噪音強度也很有的明顯效果。噪音的影響隨著距離的增加而減小，因此設(shè)備噪聲對周圍環(huán)境的影響很小。本車間環(huán)境影響評價是符合國家的要求，符合區(qū)域經(jīng)濟發(fā)展和環(huán)境保護規(guī)劃的要求。因此，本設(shè)計車間在環(huán)境保護方面是可行的。

8車間組織和經(jīng)濟分析8.1車間管理與定員本吹煉生產(chǎn)車間人員配置有以下的原則：靠崗位的性質(zhì)和勞動數(shù)量來選定。不同素質(zhì)的勞動人員應(yīng)有不同的崗位配置，做到用其所長，避其所短，優(yōu)化組合。銅吹煉車間工人大部分在高溫，煙塵大的環(huán)境下工作，一般采取三班制，每天每班工作8小時。由于“雙閃”工藝具有較高的自動化水平，可大幅降低工人人數(shù)和勞動強度。下表為本設(shè)計車間人員的分配。表8-1崗位分類與定員崗位人數(shù)班次備注車間主任11負(fù)責(zé)整個車間員工的日常生產(chǎn)的組織和管理工作車間副主任11負(fù)責(zé)輔助車間主任的工作設(shè)備班長33負(fù)責(zé)組織和管理爐體員工的日常生產(chǎn)的工作技術(shù)人員153負(fù)責(zé)處理生產(chǎn)中出現(xiàn)的各種技術(shù)問題的工作操作班員303負(fù)責(zé)閃速爐生產(chǎn)的日常操作行車司機101負(fù)責(zé)行車運行設(shè)備維修員101負(fù)責(zé)設(shè)備檢修與維護裝邊班員51負(fù)責(zé)裝邊辦公財務(wù)人員51負(fù)責(zé)辦公、財務(wù)工作安全技術(shù)員101負(fù)責(zé)安全生產(chǎn)8.2銅閃速吹煉車間的建設(shè)成本估算8.2.1設(shè)備及安裝費用估算經(jīng)過查詢了解估算本設(shè)計閃速爐設(shè)備及安裝費用約為4億元。8.2.2土地建設(shè)費用估算土地建設(shè)部分主要包括用來安放各種設(shè)備以及供工作人員辦公休息場所的修建，根據(jù)單層廠房單位面積的造價對其投資進行估算，按照工藝流程的需要以及各種設(shè)備的大小，土地建設(shè)單元的面積如表8-2[19]。表8-2土地建設(shè)部分投資估算表序號項目單位數(shù)量備注1閃速爐占地面積m21202附屬設(shè)備占地面積m2963過道空間面積m26684儀器儀表控制器m2250總面積1260按每平方米2000元估算，土地建設(shè)估算為2520000元。8.3銅閃速吹煉車間的生產(chǎn)費用估算8.3.1原材料費用包括原料及主要材料費用，某一原材料費用=消耗量×材料價格。材料單價指材料的入庫價，入庫價=采購價+途耗+庫耗。途耗指原材料采購后運進企業(yè)倉庫前運輸途中的損耗，庫耗是企業(yè)所需原材料入庫和出庫間的差額。8.3.2燃料費用燃料費用的計算與原料費用相同。8.3.3動力費用有外購和自產(chǎn)兩種情況。外購燃料動力成本的估算：燃料動力成本＝單位產(chǎn)品燃料動力成本×全年產(chǎn)量。8.3.4工資及福利費的估算工資及福利費包括在制造成本、管理費用和銷售費用之中。為便于計算和進行項目評估，需將工資及福利費單獨估算。1.工資的估算

按照不同的工資級別對職工進行劃分，分別估算同一級別職工的工資，然后再加以匯總。一般可分為五個級別，即高級管理人員、中級管理人員、一般管理人員、技術(shù)工人和一般工人等[20]。估算平均工資為5000元，則本設(shè)計安排工作人員90人工資預(yù)算為450000。2.福利費的估算職工福利費主要用于職工的醫(yī)藥費、醫(yī)務(wù)經(jīng)費、職工生活困難補助以及按國家規(guī)定開支的其他職工福利支出，不包括職工福利設(shè)施的支出。一般可按照職工工資總額的14%計，則約為63000元。由此可以制出生產(chǎn)成本估算表，如表8-3。表8-3生產(chǎn)成本估算表項目單價（元）日需量總價（元）原料費用銅精礦2061.831453.44t/a2996746.2石灰石粉42.7378.56t16164.512石英粉256.4259.84t66622.976動力費用水0.8500m3/h400電0.574500kWh2565氧氣301.89450.61km3136034.65重油3589.711.57t41532.838.4綜合經(jīng)濟指標(biāo)綜合技術(shù)經(jīng)濟指標(biāo)見表8-4。表8-4綜合技術(shù)經(jīng)濟指標(biāo)序號指標(biāo)名稱單位數(shù)量1處理銅精礦t/a4069622石灰石粉t/a1059973石英粉t/a727554重油t/a32395氧氣m3/h1261716水m3/h1400007電k·kWh12608吹煉爐規(guī)格m9粗銅量t/a10000010粗銅品位％98.511吹煉富氧空氣量m3/h5000.612吹煉富氧濃度％80序號指標(biāo)名稱單位數(shù)量13爐渣量t/a29436序號指標(biāo)名稱單位數(shù)量14吹煉爐渣含銅％2115年生產(chǎn)天數(shù)d28016車間生產(chǎn)人員人90

結(jié)論通過論證分析比較多種工藝的特點，本設(shè)計最終選定奧托昆普閃速爐吹煉，相比于其他吹煉工藝，奧托昆普閃速爐吹煉工藝具有技術(shù)成熟、連續(xù)生產(chǎn)、效率高能耗低，以及對環(huán)境污染小等特點。該車間計劃利用從海外各國進口原料以及銷售出口的便利、當(dāng)?shù)卣o出的優(yōu)惠政策最終選定廠址于廣西防城港市，使該車間創(chuàng)造更多利益。經(jīng)過物料平衡計算、熱平衡計算等算出了爐體的尺寸，并做了環(huán)境保護分析以及經(jīng)濟核算。綜上所述，該車間設(shè)計項目在技術(shù)上、經(jīng)濟以及環(huán)保等多個方面都具有積極意義，值得建設(shè)。

致謝年產(chǎn)10萬t/a的銅閃速熔煉車間設(shè)計的任務(wù)，運用很多專業(yè)知識，查閱大量的文獻后，設(shè)計一個符合實際、運行可靠的銅閃速熔煉車間。是考驗冶金知識與實踐能否相互結(jié)合的能力，綜合運用所學(xué)知識獨立地分析問題和解決問題的能力。感到設(shè)計人員必須具有一定的分析能力和思考能力，要學(xué)會查閱相關(guān)文獻并整理這些材料，能大膽思考、提出問題、分析問題，并且能選出最佳的解決方案。在此要感謝我的指導(dǎo)老師張岳老師對我悉心的指導(dǎo)，感謝廣西金川有色責(zé)任有限公司的給予的幫助。在設(shè)計過程中，我們在冶煉廠實習(xí)時，通過詢問老師傅處理方法，與小組成員一起交流，并多次請教指導(dǎo)老師等方式，使自己學(xué)到了很多知識，雖然經(jīng)歷了不少艱辛，但是收獲也同樣巨大。

參考文獻張小紅.煉銅典范“閃”耀邊陲--記廣西金川有色金屬有限公司40萬噸礦產(chǎn)銅冶煉項目[J].中國有色金屬:2017,(1):8-8李貽甫.Cu-Mo-X（X：Er，Ni，Si，Th）三元系相平衡的熱力學(xué)計算[D].廈門大學(xué),2008.黃海根,余斌,張紹才.銅工業(yè)的近來走勢與發(fā)展對策探討[J].礦產(chǎn)保護與利用,2004(2).吳柳雪.縣域經(jīng)濟發(fā)展對策研究——以廣西省防城港市為例[J].經(jīng)營管理者,2010(17):82-82.余元儉.我國火法煉銅清潔生產(chǎn)現(xiàn)狀及促進措施探討[C].中國有色金屬學(xué)會學(xué)術(shù)年會.2005.Sk