模板工程施工方案(已修改)

PAGEPAGE1模板工程施工方案工程名稱:山東隆科科技園職工宿舍樓施工單位:山東菏建建筑集團有限公司編制人:韓先磊日期：PAGE16目錄6452一、工程概況16452二、編制依據(jù)16452三、工程參數(shù)26452四、方案設計36452（一）支模材料的選擇36452（二）模板的配制36452五、支模方法46452(一）梁、現(xiàn)澆平板支模46452（二)板式樓梯支模56452（三)柱模板支模56452六、滿堂腳手架支撐構造要求76452七、模板拆除76452八、質量標準及要求86452九、模板支設的質量控制措施96452十、成品、半成品保護措施96452十一、安全文明施工措施106452十二、應急計劃116452十三、應急終止與現(xiàn)場恢復136452十四、模板面板驗算146452十五、次楞方木驗算156452十六、主楞驗算176452十七、可調托撐承載力驗算196452十八、風荷載計算196452十九、立桿穩(wěn)定性驗算216452二十、支撐結構地基承載力驗算246452二十一、架體抗傾覆驗算24一、工程概況表1：工程總體概況工程名稱山東隆科科技園職工宿舍樓建筑面積8922.5㎡建設單位山東菏建建筑集團有限公司設計單位菏澤瀚麟建筑設計院有限公司監(jiān)理單位菏澤市建設監(jiān)理公司勘察單位菏澤市建設工程勘察院施工單位山東菏建建筑集團有限公司二、編制依據(jù)1、工程施工圖紙及現(xiàn)場概況2、《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-20163、《建筑施工臨時支撐結構技術規(guī)范》JGJ300—20134、《混凝土結構工程施工規(guī)范》GB50666-20115、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-20116、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162—20087、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009—20128、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20109、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-200310、《冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范》GB50018-200211、《木結構設計規(guī)范》GB50005—200312、《混凝土模板用膠合板》GB/T17656-200813、《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》建質［2009]87號14、《建設工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則》建質［2009］254號三、工程參數(shù)樓板模板支架參數(shù)模板支架安全等級Ⅱ級結構重要性系數(shù):支架1面板主次楞1砼樓板厚度0。1m支架高度3.4m立桿縱距1.2m立桿橫距1.2m水平桿最大步距1。5m頂步步距1。2m立桿頂伸出長度a0。3m掃地桿高度0。2m鋼管類型φ48×3.0mm面板木膠合板厚度：12mm次楞方木50mm×100mm,間距0.3m主楞雙鋼管，最大懸挑長度0。4m剪刀撐依據(jù)JGJ300—2013規(guī)范要求,采用有剪刀撐框架式支撐結構，剪刀撐寬度：縱距方向6跨，橫距方向6跨支撐結構與既有結構連接情況支撐結構與既有結構通過連墻件可靠連接荷載參數(shù)永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1。1kN/m3面板次楞自重0。3kN/m2支架自重0.127kN/m可變荷載施工人員及設備荷載面板與次楞主楞立桿2。5kN/m22。5kN2。5kN/m22。5kN/m2泵送砼或不均勻堆載等因素產(chǎn)生的附加水平荷載豎向永久荷載標準值的2％風荷載山東菏澤市,基本風壓：0。25kN/m2四、方案設計本工程框架柱、梁、板模板均采用木（膠）合板及木方.模板支撐體系為鋼管滿堂腳手架；樓梯底模采用木（膠）合板，踏步側模采用松木板50厚；衛(wèi)生間等有水房間與樓層的高差處用木方欄擋。（一)、支模材料的選擇本工程采用以下支模材料:木膠板（2440×1220×12)：平板模板及梁、墻模板均采用12mm厚木膠板。松木方料(4070)：模板連接排擋(工地材料實際尺寸)。鋼管(483。0）：圍楞和搭支模架。扣件:用于支模鋼管架體的連接與緊固.（二）、模板的配制A、現(xiàn)澆樓板支模現(xiàn)澆樓板采用12厚木膠板，支模排擋采用4070方木檔，間距不得大于30cm。B、梁模板1）梁模板底板采用12mm厚木膠板配制，四面刨光，厚度均勻，邊側必須于平面成直角，使梁側模板與梁底模板連接密封,確保梁底砼棱角完整；2)梁側板采用12mm厚木膠板配制,配制方法同柱模；3)梁模板排擋采用松木檔，間距不得大于30cm，梁模板嚴格按梁斷面尺寸進行配制；誤差不得超過2mm；4）側模配制時，必須從梁的凈跨之中計算，接點設置于梁跨中間，確保梁、柱細部尺寸完整,梁底板按規(guī)范要求大于4m跨度的應起拱,以3～5/1000為標準.五、支模方法（一）、梁、現(xiàn)澆平板支模1）在梁底部，現(xiàn)澆平板搭設鋼管支撐承重架。搭設承重架應注意以下幾點:①鋼管立桿下必須加墊塊，并支承于堅實的基面上;木墊板尺寸150×150×50mm或1500＊300mm鋼模板；②先搭設梁部立桿，后搭平板立桿;③立桿設立縱向、橫向間距均不得大于1.0米，水平橫桿第一根離地1。5米，上部間距不得大于2米/道;④承重支架下部須設掃地桿和剪刀撐，剪刀撐成45o－60o角設置，每軸設一道;⑤緊固件均需備齊,所有緊固件必須扣緊，不得有松動，梁承重架橫桿下須加雙扣。2)整個承重架完成后方可擺設梁底模，復核軸線,標高尺寸無誤后，再行固定梁底模及側模，然后方可鋪設平板龍骨及底模板。3)梁上口固定要牢固,梁底及上口要拉通長線。梁跨≥4米時，應按施工規(guī)范要求進行起拱.起拱高度宜為全跨長度的3~5/1000。4）所有梁、平板模板在支模前必須及時進行清理,刷脫模劑。拼裝時，接縫處縫隙用膠帶紙貼合，避免漏漿。5）梁模板支模完成后及時進行技術復核，誤差控制在以下范圍(單位mm）內:軸線位移2,標高＋2，－3，截面尺寸＋2，－3，相鄰兩板表面高低差2,表面平整度2,預留洞中心線位移5，洞口截面內部尺寸＋8.（二)、板式樓梯支模1）首先根據(jù)樓梯層高放樣,確定好休息平臺和梯口平臺的標高及樓梯段斜長，并彈好線,用鋼管排架搭設休息平臺的支撐，再搭設樓梯斜板支撐系統(tǒng).2）平臺梁模板，標高和平面等尺寸無誤后,再立斜板底模(含平臺、樓梯段），整個模板體系校正無誤后,進行支撐系統(tǒng)的完善性連接固定工作，待鋼筋綁扎復核后，再進行掛模、封頭及預埋件的埋設固定。（三）、柱模板支模①、斷面尺寸〈600柱，直接采用鋼管柱箍固定，詳見下圖所示.40*70@300木方40*70@300木方48@500鋼管48@500鋼管〈600柱模板加固示意圖②對于斷面尺寸≥600柱的柱模，Φ14對拉螺栓間距為500mm×500mm，其余做法同上，詳見下圖所示。M14對拉螺栓M14對拉螺栓大于600mm柱模板示意圖③、放出柱邊線，校正綁扎柱筋及安裝墊塊。④、柱模安裝校正、加固.安裝柱模時，采取模型一次性安裝到位，柱側邊留槽口（150×150），用于清理雜物及沖洗水排出，澆注混凝土前使用水泥砂漿將槽口封堵起來.封堵見下圖：⑤、柱模采用木膠合板，內龍骨為40×70方木,間距300，外龍骨采用Φ48鋼管，及出麻面.5、支撐系統(tǒng)要合理,防止梁側、柱、墻面砼鼓出及“爆模".6、柱、墻、梁板模安裝完后,必須進行自檢、互檢、交接檢，工序交接,及檢驗批報驗工作.7、拆模要有申請，且有砼拆模試塊強度報告。8、班組拆模前必須向項目部提交書面拆模申請，得到批準后方可拆模。九、模板支設的質量控制措施：1、模板及其支撐均應落在實處，不得有“虛”腳出現(xiàn)，安拆均設專人負責。2、在澆筑砼之前,應清理模板的表面（包括第一次使用的模板)并涂刷隔離劑。3、在安裝模板之前，應將各種電管、水管等按圖就位，盡量避免模板安裝好后二次開洞。模板自身就位時應嚴格按照配模圖紙進行安裝.4、澆筑砼時振搗器不能直接碰到板面上，避免磨損撞壞面板；澆筑板砼時，不得一次堆載過多,以防模板變形、坍塌。十、成品、半成品保護措施1、半成品及成品模板要分類堆放整齊合理,支墊位置正確，應保持模板不變形.2、安裝完畢的平臺模板、梁模板不可臨時堆料和當作業(yè)平臺，模板平放時，要有木方墊好。立放時,要搭設分類模板架，模板觸地處要墊木方，以保證模板不扭曲不變形，防止模板的變形、標高和平整度產(chǎn)生偏差。不可亂堆亂放或在組拼的模板上堆放分散模板和配件.3、工作面已安裝完畢的墻、柱模板,不準在吊運其它模板時碰撞，不準在預拼裝模板就位前作為臨時依靠，以防止模板變形或產(chǎn)生垂直偏差。4、拆除模板時，不得用大錘、撬棍硬碰猛撬，以免混凝土的外形和內部受到損傷，防止砼墻面及門窗洞口等處出現(xiàn)裂紋。5、保持模板本身的整潔及配套構件的齊全,放置合理，保證板面不變形.6、模板吊運就位時要平穩(wěn)、準確，不得碰砸墻體、樓板及其它已施工完了的部位,不得兜掛鋼筋.用撬棒調整模板時，撬棒下要支墊木方。十一、安全文明施工措施1、進入施工現(xiàn)場人員必須戴好安全帽，高空作業(yè)人員必須佩帶安全帶。2、保持現(xiàn)場的場容場貌，材料分批分類堆碼整齊,施工現(xiàn)場每層樓模板安裝完畢澆筑砼前，樓層內的垃圾應清理干凈。3、工作前應先檢查使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上,釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人.工作時要思想集中,防止釘子扎腳和空中滑落。4、遇六級以上的大風時,應暫停室外的高空作業(yè)，雪雨后應先清掃施工現(xiàn)場，略干不滑時再進行工作。5、二人抬運模板時要互相配合，協(xié)同工作.傳遞模板、工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。6、不得在腳手架上堆放大批模板等材料.7、支撐等不得搭在門窗框和腳手架上.通道中間的斜撐、拉桿等應設在1。8m高以上。8、支模過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭等釘牢.拆模間歇時,應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落。9、模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好,混凝土板上的預留洞，應在模板拆除后即將洞口蓋好。10、拆除模板一般用長撬棒,人不許站在正在拆除的模板上,在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐,防止模板突然全部掉落傷人。11、使用電動工具，應用36V低壓電源或采取其它有效的安全措施。12、裝拆模板時，作業(yè)人員要站立在安全地點進行操作,防止上下在同一垂直面工作；操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安全意識.13、拆模必須一次性拆清，不得留下無撐模板.拆下模板要及時清理,堆放整齊.14、拆除平臺底模時，不得一次將頂撐全部拆除,應分批拆下頂撐，然后按順序拆下擱柵、底模,以免發(fā)生模板在自重荷載下一次性大面積脫落十二、應急計劃(一）應急救援組織機構1、項目應急救援領導小組組長：楚永志副組長：韓先磊、劉慧、常凱成員:蔣承林、崔以朋、張長合2、項目應急救援領導小組成員及組織機構各部門任務分工項目經(jīng)理：在項目應急救援工作中全面負責，為應急救援總指揮項目總工:提供總體技術支持,組織制訂應急救援方案并指導實施。項目副經(jīng)理:現(xiàn)場組織、指揮應急救援工作，為救援現(xiàn)場人力、物力、財力資源的總調度；技術質量部長（技術質量部)：組織本部門人員制定應急救援技術方案和負責現(xiàn)場指導、監(jiān)督方案的實施運行。安全部長(安全部):組織本部門人員監(jiān)督現(xiàn)場搶險人員安全并提供安全技術指導及保障工作。財務部長（財務部）:資金支持。材料部長（材料部）:保證所需物資、設備的供給、配備、維護和提供服務。辦公室主任(辦公室)：組織本部門人員做好內、外聯(lián)絡和溝通.經(jīng)營部長(經(jīng)營部）:負責在事故發(fā)生后保護現(xiàn)場,對在事故救援過程中確需變動，應做好現(xiàn)場記錄（照片、錄像或繪制草圖等）.應急救援隊（一、二、三隊）:由各施工隊長負責，負責直接參與或配合地方專業(yè)搶險隊伍參與搶險救援。（二）應急救援預案啟動條件當有關項目在日常施工生產(chǎn)中突發(fā)模板作業(yè)中緊急安全事故（狀態(tài))時，由項目經(jīng)理下達指令并運行本應急救援預案，全力挽救企業(yè)和員工生命財產(chǎn)安全，減少經(jīng)濟損失.（三）應急救援資源配備1、資金的配備由項目經(jīng)理批準，項目財務部門必須保證10—20萬元的應急救援備用金，以備模板工程中緊急事件發(fā)生時,有足夠的財力支持應急救援工作順利落實.2、社會資源：在發(fā)生突發(fā)性模板工程施工中緊急事故時，充分利用社會資源，根據(jù)實際需要與工程所在地地方政府機構或部門請求支援，如請求119、120、110支援等.（四）應急計劃的實施1、接警與通知（1)接警:接警部門為現(xiàn)場值班辦公室。項目值班員接到報警后，應迅速弄清和掌握事故發(fā)生時間、詳細地點、事故性質、事故原因初步判斷、簡要經(jīng)過、人員傷亡及被困情況、現(xiàn)場事態(tài)控制及發(fā)展情況等，并做好記錄。（2)通知：現(xiàn)場值班員立即向項目經(jīng)理詳細報告,項目經(jīng)理馬上決定是否啟動應急救援預案及是否向有關應急機構、政府及業(yè)主發(fā)出應急救援請求.啟動應急救援預案的通知應由項目辦公室通知應急組織機構中各部門負責人.（五）急救與搶險由項目部衛(wèi)生所組成臨時醫(yī)護隊,對事故中的傷員進行急救，最大限度地減少傷亡,爭取住院時間，對死亡者進行臨時處理；配合120急救醫(yī)生做好搶救。搶險工作由項目部經(jīng)理總體指揮,項目副經(jīng)理、項目總工同經(jīng)理輪流晝夜指揮搶險，各部門各自完成本部門的應急任務,對救援隊現(xiàn)場指揮，合理調配備機械設備、設施，充分利用應急物資,確保高效救援，盡快恢復現(xiàn)場,避免擴大事故和財產(chǎn)損失。（六）現(xiàn)場保護與警戒事故發(fā)生后，安全部和經(jīng)營部應立即派人趕赴事發(fā)現(xiàn)場,負責事故/事件現(xiàn)場保護，立即開展收集證據(jù)工作，需要移動現(xiàn)場物件時,要做好標志、標記,并繪制現(xiàn)場簡圖,寫出書面材料,妥善保存現(xiàn)場重要痕跡、物證。根據(jù)應急救援需要，由公安部門在事故與現(xiàn)場周邊建立警戒區(qū)域，實施交通管制，維護好現(xiàn)場治安秩序，防止無關人員進入事故現(xiàn)場，保障救援隊伍、物資運輸和人群疏散等迅速進入現(xiàn)場,并避免發(fā)生不必要的傷亡?，F(xiàn)場警戒措施包括：危險區(qū)邊界警戒線為黃黑帶,警戒哨佩帶臂章，警車鳴警燈和警笛,用擴音喇叭警告，警戒哨人員負責阻止與救援無關的人員進入事故救援現(xiàn)場。（七）應急救援人員的安全應急救援過程中，應對參與應急救援人員（指揮人員）的安全進行周密的考慮和監(jiān)視。必要時，應有專業(yè)搶險人員參與指揮或作業(yè)，在應急救援過程中，由項目安全部指派專人負責對參與應急救援人員的安全進行過程監(jiān)視,及時發(fā)現(xiàn)受傷人員并組織輪換搶救.十三、應急終止與現(xiàn)場恢復當事態(tài)得到有效控制，危險得以消除時，由項目經(jīng)理下達應急令。由安全、技術等部門驗證現(xiàn)場,當隱患消除后解除現(xiàn)場警戒。警戒解除后,由應急救援隊伍負責恢復現(xiàn)場.主要清理臨時設施、救援過程中產(chǎn)生的廢棄物、恢復現(xiàn)場辦公生活基本功能等.由職工工會負責組織被疏散人員的回撤和安置。十四、模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm，取主楞間距1.2m的面板作為計算寬度。面板的截面抵抗矩W=1200×12×12/6=28800mm3；截面慣性矩I=1200×12×12×12/12=172800mm4；(一）強度驗算面板按三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距,L=0.3m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=[1.2×(24×0。1+1.1×0.1+0。3)+1.4×2.5]×1。2=8.246kN/mq1=[1。35×（24×0。1+1。1×0.1+0。3）+1。4×0。7×2。5］×1.2=7。492kN/m根據(jù)以上兩者比較應取q1=8.246kN/m作為設計依據(jù)。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=1.2×1。2×0.3=0.432kN/m跨中集中荷載設計值P=1。4×2。5=3。500kN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載:M1=0.1q1l2=0.1×8.246×0。32=0.074kN·m施工荷載為集中荷載：M2=0。08q2l2+0.213Pl=0。08×0。432×0.32+0。213×3。500×0。3=0。227kN·m取Mmax=0。227KN·m驗算強度。面板抗彎強度設計值f=12。5N/mm2；σ=Mmax=0.227×106=7。88N/mm2〈f=12。5N/mm2W28800面板強度滿足要求?。ǘ隙闰炈銚隙闰炈銜r，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載,分項系數(shù)均取1.0。q=1。2×（24×0。1＋1。1×0.1＋0。3+2.5)=6.372kN/m;面板最大容許撓度值:300/400=0。8mm；面板彈性模量：E=4500N/mm2；ν=0。677ql4=0.677×6。372×3004=0。45mm〈0。8mm100EI100×4500×172800滿足要求！十五、次楞方木驗算次楞采用方木，寬度50mm，高度100mm,間距0。3m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W=50×100×100/6=83333mm3；截面慣性矩I=50×100×100×100/12=4166667mm4;（一）抗彎強度驗算次楞按三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取立桿橫距，L=1.2m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值.均布線荷載設計值為:q1=［1.2×（24×0.1+1。1×0.1+0。3）+1.4×2。5]×0.3=2。062kN/mq1=［1.35×(24×0.1+1。1×0.1+0。3)+1。4×0.7×2.5］×0.3=1.873kN/m根據(jù)以上兩者比較應取q1=2。062kN/m作為設計依據(jù)。集中荷載設計值:模板自重線荷載設計值q2=1。2×0。3×0。3=0。108kN/m跨中集中荷載設計值P=1。4×2.5=3。500kN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載:M1=0。1q1l2=0.1×2。062×1。22=0.297kN·m施工荷載為集中荷載：M2=0。08q2l2+0。213Pl=0。08×0.108×1.22+0.213×3。500×1。2=0。907kN·m取Mmax=0.907kN·m驗算強度。木材抗彎強度設計值f=17N/mm2；σ=Mmax=0。907×106=10。88N/mm2〈f=17N/mm2W83333次楞抗彎強度滿足要求!(二）抗剪強度驗算施工荷載為均布線荷載時：V1=0.6q1l=0.6×2。062×1.2=1。485kN施工荷載為集中荷載：V2=0。6q2l+0。65P=0.6×0.108×1。2+0.65×3。500=2。353kN取V=2。353kN驗算強度。木材抗剪強度設計值fv=1。6N/mm2；抗剪強度按下式計算：τ=3V=3×2.353×103=0。706N/mm2〈fv=1。6N/mm22bh2×50×100次楞抗剪強度滿足要求！(三）撓度驗算撓度驗算時,荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數(shù)均取1。0。q=0。3×（24×0。1＋1.1×0。1＋0。3+2.5）=1。593kN/m次楞最大容許撓度值:1200/250=4。8mm;次楞彈性模量：E=10000N/mm2；ν=0.677ql4=0.677×1。593×1200。04=0.54mm〈4。8mm100EI100×10000×4166667滿足要求！十六、主楞驗算主楞采用:雙鋼管,截面抵拒矩W=8.99cm3,截面慣性矩I=21.57cm4，彈性模量E=206000N/mm4（一）強度驗算當進行主楞強度驗算時，施工人員及設備均布荷載取2.5kN/mm2。首先計算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q11=［1.2×(24×0。1+1.1×0。1+0.3)+1。4×2。5］×0。3=2.062kN/mq12=［1。35×(24×0。1+1。1×0.1+0。3）+1。4×0。7×2.5]×0。3=1。873kN/m根據(jù)以上兩者比較應取q1=2。062kN/m作為設計依據(jù).次楞最大支座力=1。1q1l=1.1×2.062×1.2=2。722kN。次楞作用集中荷載P=2.722kN,進行最不利荷載布置如下圖：計算簡圖(kN)彎矩圖（kN·m）支座力自左至右分別為:R1=4。32kN;R2=12.01kN；R3=12.01kN;R4=4。32kN；最大彎矩Mmax=1。347kN·m；主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2；σ=Mmax=1.347×106=149。833N/mm2〈205N/mm2W8。99×103主楞抗彎強度滿足要求！(二）撓度驗算撓度驗算時,荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數(shù)均取1.0。首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載P.作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q=0。3×（24×0.1＋1。1×0。1＋0。3+2。5)=1。593kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1。1×1。593×1。2=2.103kN.以此值作為次楞作用在主楞上的集中荷載P，經(jīng)計算，主梁最大變形值V=2。307mm。主梁的最大容許撓度值：1200/150=8。0mm,最大變形Vmax=2.307mm〈8。0mm滿足要求!（三）懸挑段強度驗算主楞懸挑長度0.4m，次楞間距0。3m,彎矩M=2.72×0。4+2.72×0。1=1.36kN·m主楞抗彎強度設計值[f]＝205N/mm2.σ=M=1。36×106=151。28N/mm2〈205N/mm2W8990主楞懸挑段強度驗算滿足要求!（四）懸挑段撓度驗算驗算撓度時取荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=2.10kN，主楞彈性模量：E=206000N/mm2。容許撓度值：400×2/400=2mm;經(jīng)計算主楞最大撓度Vmax=1。4mm〈2mm。主楞懸挑段撓度驗算滿足要求!十七、可調托撐承載力驗算主楞通過可調托撐傳遞給立桿的最大荷載設計值為12。01kN，可調托撐受壓承載力設計值為40kN。12。01kN〈40kN，可調托撐承載力滿足要求!十八、風荷載計算（一）風荷載標準值架體風荷載標準值應按下式計算:=μsμz——-基本風壓，按菏澤10年一遇風壓值采用,=0。25kN/m2。μs-——支撐結構風荷載體形系數(shù)μs，將支撐架視為桁架，按現(xiàn)行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》表8.3。1第33項和37項的規(guī)定計算。支撐架的擋風系數(shù)=1.2×An/（la×h）=1.2×0。158/（1.2×1.5)=0。105式中An——一步一跨范圍內的擋風面積，An=（la+h+0.325lah）d=0。158m2la———立桿間距,1。2m，h—-—步距，1。5m,d—--鋼管外徑,0.048m系數(shù)1。2-—-——節(jié)點面積增大系數(shù).系數(shù)0。325—--—-支撐架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數(shù)：μst=1。2=1。2×0.105=0。13無遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù)：μs=μst1-ηn=0。131-0。962=0。251—η1-0.96η————風荷載地形地貌修正系數(shù)。n—--—支撐架相連立桿排數(shù).支撐架頂部立桿段距地面計算高度H=10m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區(qū).風壓高度變化系數(shù)μz=0.65.單榀桁架風荷載標準值=μzμst=0。65×0。13×0.3=0.025kN/m2模板支撐架架體風荷載標準值=μzμs=0。65×0.25×0.3=0。049kN/m2模板支撐架頂部豎向模板體型系數(shù)取1。3,風荷載標準值=μzμs=0。65×1.3×0.3=0。254kN/m2（二）風荷載作用在模板支撐架上產(chǎn)生的傾覆力矩標準值MTk計算——風荷載作用在模板支撐架計算單元的架體范圍內的均布線荷載標準值;=1。2×0。049=0。059kN/mH——架體搭設高度;-—風荷載作用在模板支撐架計算單元的模板范圍內產(chǎn)生的水平集中力標準值,作用在架體頂部；=1。2×1×0。254=0.305kNHm——模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋（模板）的高度MTK=1/2×3。4×3。4×0.059+3.4×0。305=1。378kN·m(三）模板支撐架立桿由風荷載產(chǎn)生的最大附加軸力標準值B——模板支撐架橫向寬度.n——模板支撐架計算單元立桿跨數(shù),取橫向寬度B/立桿橫距l(xiāng)b，n=17；=6×17×1。378=0。02kN(17+1)（17+2)×20(四)模板支撐架立桿由風荷載產(chǎn)生的彎矩設計值由風荷載產(chǎn)生的彎矩標準值按下式計算：=1。2×0。025×1.5×1。5/10=0.007kN·m，由風荷載產(chǎn)生的彎矩設計值=1。4×0.6=1。4×0。6×0。007=0。006kN·m十九、立桿穩(wěn)定性驗算（一)立桿軸力設計值不組合由風荷載產(chǎn)生的附加軸力時,按下式分別計算,并取較大值：由可變荷載控制的組合：1。2×［0。127×3。4+(24×0。1＋1.1×0。1＋0。3）×1。2×1。2］+1.4×2。5×1。2×1.2=10。41kN；由永久荷載控制的組合:1.35×[0.127×3。4+（24×0。1＋1.1×0。1＋0.3）×1。2×1.2]+1.4×0.7×2。5×1。2×1。2=9。57kN;立桿軸力設計值N=10.41KN。組合由風荷載產(chǎn)生的附加軸力時，按下式分別計算，并取較大值：由可變荷載控制的組合:1。2×[0.127×3。4+（24×0.1＋1。1×0.1＋0.3）×1.2×1。2］+1。4×(2.5×1。2×1。2+0。6×0。02）=10.43kN;由永久荷載控制的組合:1.35×［0。127×3。4+（24×0。1＋1。1×0.1＋0。3）×1。2×1。2］+1。4×（0。7×2。5×1。2×1。2+0.6×0.02）=9.59kN；立桿軸力設計值N=10。43KN。（二）立桿計算長度有剪刀撐框架式支撐結構中的單元框架穩(wěn)定性驗算時，立桿計算長度L0=βHβaμhμ-立桿計算長度系數(shù)，按《建筑施工臨時支撐結構技術規(guī)范》附錄表B-3水平桿連續(xù)取值.表中主要參數(shù)取值如下：有剪刀撐框架式支撐結構的剛度比,其中E—-彈性模量,取206000（N/mm2）I—鋼管的截面慣性矩，取107800（mm4）h—立桿步距，取1500mmk-節(jié)點轉動剛度，取35kN·m/radly-立桿的y向間距，取1200mmK=206000×107800+1200=0.561500×35×1066×1500ax—單元框架x向跨距與步距h之比，ax=lx/h=1。2/1.5=0。80nx—單元框架的x向跨數(shù)，nx=6x向定義:立桿縱橫向間距相同，x向為單元框架立桿跨數(shù)大的方向，取板底立桿縱距方向。根據(jù)以上參數(shù)查表,立桿計算長度系數(shù)μ=2。01βa—掃地桿高度與懸臂長度修正系數(shù)，按附錄表B—5水平桿連續(xù)取值，βa=1。00其中a1—掃地桿高度與步距h之比，a1=0.2/1。5=0。13a2—懸臂長度與步距h之比,a2=0。3/1。5=0。20a—a1與a2中的較大值，a=0。20βH—高度修正系數(shù)，架體高度3.4m,βH=1立桿計算長度L0=βHβaμh=1×1。00×2。01×1。5=3。02m（三)立桿穩(wěn)定性驗算有剪刀撐框架式支撐結構,應按下式對單元框架進行立桿穩(wěn)定性驗算:≤fN--立桿軸力設計值,取10.41kN；——軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)長細比λ=Lo/i查規(guī)范附錄A取值；λ—計算長細比,λ=Lo/i=3020/15。90=190，查表=0.199；驗算長細比時,計算長度取最大步距，λ=1500/15.90=94。3〈180，立桿長細比滿足要求！L0—立桿計算長度，取3020mm，i—桿件截面回轉半徑，取15.90mm；A—桿件截面積,取424mm2；f—鋼材抗壓強度設計值，取205N/mm2;=10。41×103=123.376N/mm2〈f=205N/mm20。199×424立桿穩(wěn)定性滿足要求！立桿局部穩(wěn)定性驗算有剪刀撐框架式支撐結構，組合風荷載時,還應按下式進行立桿局部穩(wěn)定性驗算：N——立桿軸力設計值，取10.43kN；——軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比λ=Lo/i查規(guī)范附錄A取值；λ—計算長細比，λ=Lo/i=210/1.59=132，查表=0。386L0—立桿計算長度,進行局部穩(wěn)定性驗算時，L0=(1+2a)h=(1+2×0。200）×1.5=2。10ma—a1與a2中的較大值，a=0。200其中a1—掃地桿高度與步距h之比，a1=0。2/1。5=0.133a2-懸臂長度與步距h之比,a2=0.3/1。5=0。200i—桿件截面回轉半徑，取1.59cm;桿件截面積，取424mm2；f-鋼材抗壓強度設計值，取205N/mm2；M—風荷載引起的立桿彎矩設計值,M=0。006kN·mW—桿件截面模量，W=4490mm3N’E—立桿的歐拉臨界力，N’E=π2EA=3.1422×206000×424=49。49kNλ21322立桿穩(wěn)定性驗算如下：10。43×103+0。006×1060。386×4244490×（1—1。1×0。386×10.43）49.49=63.728+1。468=65。196N/mm2〈f=205N/mm2立桿局部穩(wěn)定性驗算滿足要求!二十、支撐結構地基承載力驗算支承于地基土上時，地基承載力設計值fg按下式計算：fg=kcfakfak——地基承載力特征值，按現(xiàn)行國家標準《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007的規(guī)定確定,地基土類型為素填土，取fak=120kN/m2kc——地基承載力調整系數(shù),kc=0。4地基承載力設計值fg=120×0。4=48