4綜合樓落地式腳手架施工方案11-15

目錄TOC\o"1-3”\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc340695860”一、編制依據(jù) 3二、工程概況 4HYPERLINK\l”_Toc340695862”三、腳手架設計與搭設 53。1方案選型 53。3施工現(xiàn)場腳手架搭設要求 5HYPERLINK\l”_Toc340695866"四、施工準備 8HYPERLINK\l”_Toc340695867”4。1施工進度計劃 8HYPERLINK\l”_Toc340695868”4。2材料準備 8HYPERLINK\l”_Toc340695869”4。3主要材料用量表 9HYPERLINK\l”_Toc340695870"4。4人員準備 10HYPERLINK\l”_Toc340695871"五、腳手架搭設技術要求 12_Toc340695873”5.2大橫桿 125。5連墻桿的設置 14HYPERLINK\l”_Toc340695877"5。6扣件、接頭 15HYPERLINK\l”_Toc340695878”六、腳手架搭設 16HYPERLINK\l”_Toc340695879"6。1基礎的設置 16HYPERLINK\l”_Toc340695880"6。2落地式腳手架搭設 16HYPERLINK\l”_Toc340695881"6.3馬道的搭設 16_Toc340695885”8.1腳手架拆除前必須完成的準備工作 208。2拆除腳手架的要求 20九、腳手架施工的安全技術措施 21_Toc340695889"10.1防電措施 23字形人行斜道，附著落地式外腳手架設置，寬度1.2米,坡度采用1：3，拐彎處設置平臺，平臺寬度1。5m。具體詳見附圖.斜道兩側及平臺外圍均設置安全欄桿及擋腳板。欄桿高度為1.2m，擋腳板高度為200mm，欄桿內(nèi)側滿掛密目安全網(wǎng)。斜道兩側、平臺外圍和端部均設置連墻桿，每兩步加設水平斜桿；并設置剪刀撐.斜道采用木板順鋪,接頭采用搭接；并每隔250～300mm設一根防滑木條，木條厚度為20~30mm。具體詳見附圖5:4＃綜合樓落地式腳手架立面圖。6.4腳手架門洞及安全通道搭設落地式腳手架需搭設門洞，擬在在4＃綜合樓北側(4-4～4—5/4—C）搭設門洞及安全通道。門洞尺寸為3m×3。5m，構造做法詳見下圖.斜桿與地面的夾角應在45°～60°之間，門洞桁架下的兩側立桿應為雙管立桿，副立桿應高出門洞1步，門洞桁架中伸出上下弦桿的桿件端頭，均應增設一個防滑扣件。安全通道詳見附圖6：4#綜合樓落地式腳手架安全通道詳圖。圖6。1腳手架門洞示意圖

七、腳手架的驗收腳手架的檢查與驗收應由項目經(jīng)理組織,項目施工、技術、安全、作業(yè)班組負責人及監(jiān)理人員參加，按照技術規(guī)范、施工方案、技術交底等有關技術文件，對腳手架進行分組驗收,全部合格并辦妥驗收手續(xù)后方可啟用。分段搭設的腳手架應分段進行驗收,嚴禁邊搭邊投入使用。對腳手架施工應分別在以下各階段對腳手架的施工質量進行驗收：(1）基礎完工后及腳手架搭設前；（2）操作層上施加荷載前；（3）每搭設完三層高度；（4）達到設計高度后;（5）遇到六級及以上大風或大雨后.（6）停用超過一個月的，在從新投入使用前.對于檢查中不符合有關技術要求的部位必須先整改，合格后才能繼續(xù)施工。腳手架技術要求及允許偏差表表7。1項次項目技術要求允許偏差（mm)檢查方法與工具1立桿垂直度最后驗收垂直度—±100經(jīng)緯儀搭設中檢查的垂直度H=2±7H=10±14H=20±28H=30±42H=40±55H=50±70中間檔次采用插值法2間距步距-±20鋼板尺縱距±50橫距±203縱向水平桿高差一根桿的兩端-±20水平儀同跨內(nèi)兩根縱向水平桿高差—±104雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸200mm—50鋼板尺外腳手架檢查項目一覽表表7.2項次項目技術要求示意圖檢查方法與工具1扣件安裝主節(jié)點處各扣件中心點相互距離a≤150mm鋼卷尺同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差a≥500mm鋼卷尺立桿上的對接扣件置主節(jié)點的距離a≤h/3(600mm）鋼卷尺扣件螺栓擰緊扭力矩40～65Nm-扭力扳手2剪刀撐斜桿與地面的傾角45o~60o—角尺3腳手板外伸長度對接a=130～150mml≤300mm鋼卷尺搭接a≥100mml≥200mm鋼卷尺八、腳手架的拆除8.1腳手架拆除前必須完成的準備工作全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合安全要求；根據(jù)檢查結果，確定拆除順序、拆除安全技術措施等內(nèi)容，然后由工程負責人逐級進行技術交底；清除腳手架上的雜物及地面障礙物。8.2拆除腳手架的要求拆除順序應逐層由上而下進行,嚴禁上下同時作業(yè)。所有連墻件應隨腳手架逐層拆除，分段拆除高度不應大于兩步。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先每6米搭設一根拋撐加固,然后再拆連墻件。各種構配件必須及時分段集中運至地面,嚴禁拋扔.腳手架拆除應注意成品保護，不得損壞已施工完外墻面及外窗窗玻璃。桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。運至地面的構配件應及時檢查整修與保養(yǎng),并按品種、規(guī)格隨時碼放于干燥通風處，防止銹蝕。

九、腳手架施工的安全技術措施本外架只能作圍護架和操作架使用，不允許將其作為主體結構施工模板加固和支撐架使用。卸料平臺的搭設應與外腳手架完全分離，不得利用外腳手架作為卸料平臺。圖9。1安全保證體系1、腳手架搭設及拆除前，應層層落實安全技術交底，做到管理人員及架子工，人人清楚、個個明白.2、外架基礎部分的回填土應嚴格按照相關規(guī)范中的要求施工，嚴禁在腳手架基礎及鄰近處進行挖掘作業(yè)。3、腳手架搭拆人員必須符合國家有關法律,法規(guī)要求，并且備專業(yè)工種操作上崗證。4、作業(yè)人員應戴好安全帽，系好安全帶，不得帶病或酒后作業(yè)，并應遵守國家及成都市有關施工現(xiàn)場管理安全要求。5、鋼管、扣件及安全網(wǎng)的材質滿足國家及成都市有關安全技術規(guī)范要求。6、腳手架外立面滿掛密目安全網(wǎng)，操作層及操作層下步架滿兜水平網(wǎng)。7、操作層上不得集中堆放材料,不得將纜風繩,巨型廣告板等堆于外架上。8、嚴禁攀、爬上架，不得任意拆除腳手架的構件及連墻桿，確因拉結點影響其它工種施工，經(jīng)技術部同意后，可適當調整,但不得減少拉結點。大的變更必須經(jīng)技術部及安全總監(jiān)認可.9、雨天應仔細檢查外架底部是否積水,基礎底部是否松動,立桿是否懸空,保證排水溝排水通暢。如發(fā)現(xiàn)外架基礎塌陷等情況,應立即上報工程部門及安全部門，并及時進行處理.10、外架搭設完畢，經(jīng)驗收后方可使用。全面檢查腳手架的扣件連接，連墻桿，支撐體系應符合安全要求。11、拆除順序應逐層由上而下進行，嚴禁上下同時作業(yè)，拆除外架面不得進行外墻施工及其它作業(yè)，架子拆除時應由專人配合將因連墻點而影響外墻施工處補上。12、所有連墻桿件應隨腳架逐層拆除，嚴禁先將連墻桿件整層或數(shù)層拆除后再拆除腳手架；分段拆除架子高差不得大于2步架，若因施工需要高差大于2步架,則必須加設連墻桿加固.13、各構件必須及時分類放置，扣件裝袋傳主樓層內(nèi)運出，嚴禁拋扔，鋼管不得在外架上集中堆放。

十、腳手架防電防火措施10。1防電措施1、工地臨時用電線路的架設及腳手架避雷,接地措施應按國家建委《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范》J6J46—2005中的有關規(guī)定執(zhí)行.2、架體與建筑物主體結構及基礎間做好放電接地。3、電線不能直接綁扎在腳手架上，如必須綁扎在腳手架上時，應有可靠的絕緣保護。10.2防火措施1、以預防為主,平時要加強巡視管理和例行檢查.在腳手架上進行電焊作業(yè)應有防火措施及專人看火2、外架搭設時應選用合格的防火性能好的材料，如阻燃型安全網(wǎng)等。3、在腳手架上分區(qū)分層配置滅火器材,如干粉滅火罐等。動用明火要審批，并有專人監(jiān)護；禁止在腳手架上吸煙，杜絕火種來源.外架上或架體附近嚴禁施焊。確需焊接作業(yè)時，必須有防止火花飛濺的有效措施。

十一、計算書鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130—2011）。11.1計算參數(shù)：雙排腳手架,搭設高度18.6米，立桿采用單立管。立桿的縱距1。50米，立桿的橫距0.90米，內(nèi)排架距離結構0.30米，立桿的步距1。80米。鋼管類型為48×3.6(計算時按48×3。0)，連墻件采用2步3跨，豎向間距3。60米,水平間距4。50米。施工活荷載為3.0kN/m2,同時考慮2層施工。腳手板采用竹串片，荷載為0。35kN/m2，按照鋪設2層計算。欄桿采用竹串片，荷載為0.17kN/m，安全網(wǎng)荷載取0。0100kN/m2.腳手板下小橫桿在大橫桿上面,且主結點間增加一根小橫桿?；撅L壓0。33kN/m2，高度變化系數(shù)0.8400，體型系數(shù)0。1170。地基承載力標準值170kN/m2，基礎底面擴展面積0。250m2，地基承載力調整系數(shù)1。00。11.2小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的上面.按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷載值計算小橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0。350×1。500/2=0。262kN/m活荷載標準值Q=3。000×1。500/2=2。250kN/m荷載的計算值q=1。2×0.038+1。2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m小橫桿計算簡圖2。抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下:M=3。511×0.9002/8=0。355kN.m=0.355×106/4491.0=79.158N/mm2小橫桿的計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:荷載標準值q=0.038+0。262+2.250=2.551kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5。0×2.551×900。04/(384×2.06×105×107780.0)=0.982mm小橫桿的最大撓度小于900。0/150與10mm，滿足要求!11.3大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值P1=0。038×0.900=0。035kN腳手板的荷載標準值P2=0.350×0.900×1.500/2=0。236kN活荷載標準值Q=3.000×0.900×1。500/2=2。025kN荷載的計算值P=(1.2×0.035+1.2×0.236+1.4×2.025）/2=1。580kN大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下：M=0。08×（1.2×0.038)×1。5002+0。175×1.580×1。500=0。423kN。m=0。423×106/4491。0=94。197N/mm2大橫桿的計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0。677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×107780.000）=0.06mm集中荷載標準值P=（0。035+0.236+2.025）/2=1。148kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V1=1。146×1147。905×1500。003/(100×2。060×105×107780.000)=2.00mm最大撓度和V=V1+V2=2.059mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!11.4扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2。5):R≤Rc其中Rc-—扣件抗滑承載力設計值,取8。0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1。荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0。038×1。500=0.058kN腳手板的荷載標準值P2=0。350×0.900×1.500/2=0。236kN活荷載標準值Q=3。000×0.900×1.500/2=2。025kN荷載的計算值R=1。2×0。058+1。2×0。236+1。4×2.025=3。188kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！當直角扣件的擰緊力矩達40-—65N。m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN；11。5腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m）；本例為0。1072NG1=0。107×18。600=1.995kN(2）腳手板的自重標準值(kN/m2);本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35NG2=0.350×2×1.500×(0。900+0.300)/2=0。630kN（3）欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m)；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0。17NG3=0.170×1.500×2/2=0.255kN（4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0。010NG4=0.010×1.500×18。600=0。279kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3。159kN?；詈奢d為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值.經(jīng)計算得到,活荷載標準值NQ=3。000×2×1。500×0。900/2=4.050kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0——基本風壓(kN/m2），按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)附錄表D.4的規(guī)定采用：W0=0。330Uz——風荷載高度變化系數(shù),按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001）附錄表7.2。1的規(guī)定采用：Uz=0。840Us——風荷載體型系數(shù)：Us=0。117經(jīng)計算得到,風荷載標準值Wk=0.330×0。840×0。117=0.032kN/m2?？紤]風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1。2NG+0.9×1.4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×3。159+0。9×1。4×4.050=8。894kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1。4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1。2×3。159+1。4×4。050=9。461kN風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0。9×1。4Wklah2/10其中Wk-—風荷載標準值(kN/m2);la——立桿的縱距（m）；h—-立桿的步距(m）。經(jīng)過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0.9×1.4×0。032×1。500×1。800×1。800/10=0.020kN。m11.6立桿的穩(wěn)定性計算：1.不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算其中N-—立桿的軸心壓力設計值，N=9。461kN；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k-—計算長度附加系數(shù)，取1.155；u--計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0--計算長度（m)，由公式l0=kuh確定，l0=1。155×1。500×1.800=3。118m；A—-立桿凈截面面積，A=4。239cm2;W——立桿凈截面模量(抵抗矩）,W=4.491cm3；——由長細比,為3118/16=196；-—軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比l0/i的結果查表得到0.190；-—鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到=9461/（0。19×424）=117.738N/mm2；［f］—-鋼管立桿抗壓強度設計值，[f］=205.00N/mm2;不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算〈[f]，滿足要求！2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N-—立桿的軸心壓力設計值，N=8.894kN;i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k——計算長度附加系數(shù)，取1。155；u-—計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1。500；l0——計算長度(m）,由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1。500×1.800=3.118m;A-—立桿凈截面面積,A=4.239cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=4.491cm3;—-由長細比，為3118/16=196;——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結果查表得到0。190；MW——計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩,MW=0。020kN.m；——鋼管立桿受壓強度計算值（N/mm2)；經(jīng)計算得到=8894/（0.19×424）+20000/4491=115.104N/mm2；［f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f］=205。00N/mm2;考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f］,滿足要求!11.7最大搭設高度的計算：不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算:其中NG2K—-構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力，NG2K=1。164kN；NQ—-活荷載標準值,NQ=4。050kN；gk—-每米立桿承受的結構自重標準值，gk=0.107kN/m；經(jīng)計算得到，不考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度[H]=73.083米。考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算:其中NG2K--構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力，NG2K=1.164kN；NQ——活荷載標準值,NQ=4.050kN；gk--每米立桿承受的結構自重標準值，gk=0。107kN/m；Mwk-—計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩，Mwk=0。016kN.m；經(jīng)計算得到,考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度［H］=74。728米。11.8連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No其中Nlw——風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值（kN)，應按照下式計算：Nlw=1.4×wk×Awwk—-風荷載標準值，wk=0。032kN/m2;Aw——每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側的迎風面積，Aw=3.60×4。50=16。200m2；No-—連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力（kN）；No=3。000經(jīng)計算得到Nlw=0。736kN，連墻件軸向力計算值Nl=3。736kN根據(jù)連墻件桿件強度要求，軸向力設計值Nf1=0.85Ac[f]根據(jù)連墻件桿件穩(wěn)定性要求，軸向力設計值Nf2=0.85A[f］其中——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l/i=30.00/1.60的結果查表得到=0.95；凈截面面積Ac=4。24cm2；毛截面面積A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2。經(jīng)過計算得到Nf1=73.865kNNf1>Nl,連墻件的設計計算滿足強度設計要求！經(jīng)過計算得到Nf2=300.110kNNf2>Nl，連墻件的設計計算滿足穩(wěn)定性設計要求!連墻件采用扣件與墻體連接.經(jīng)過計算得到Nl=3。736kN小于扣件的抗滑力8。0kN，滿足要求!連墻件扣件連接示意圖1