《預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋的內(nèi)力計(jì)算及荷載組合案例》3000字

第第頁圖4-2成橋階段彎矩圖圖4-3成橋階段剪力圖1.5.2懸臂澆筑階段內(nèi)力懸臂澆注結(jié)束時全橋的恒載內(nèi)力:圖4-4最大懸臂階段彎矩圖圖4-5最大懸臂階段剪力圖1.5.3邊跨合攏階段內(nèi)力邊跨合攏結(jié)束時全橋的恒載內(nèi)力圖：圖4-6邊跨合攏階段彎矩圖圖4-7邊跨合攏階段剪力圖1.5.4中跨合攏階段內(nèi)力中跨合攏完成時全橋恒載內(nèi)力圖：圖4-8中跨合攏階段彎矩圖圖4-9中跨合攏階段剪力圖1.5.5活載內(nèi)力計(jì)算本次設(shè)計(jì)活載只考慮汽車荷載的作用。車輛荷載分為兩種：車道荷載和車輛荷載。車道荷載包括均勻載荷和集中載荷?；钶d內(nèi)力計(jì)算結(jié)果見下表：表4-3活載內(nèi)力單元剪力Q(kN)彎矩M(kN·m)單元剪力Q(kN)彎矩M(kN·m)最小最大最小最大最小最大最小最大1-0.000.00-0.000.0022-2390.533902.40-30430.062333.082-1808.47342.88-512.310.0023-2371.593913.13-33060.592709.923-1739.64343.36-686.951557.0524-2356.253925.97-35566.582871.024-1605.16347.21-1036.244381.6425-2343.503941.41-38077.982872.075-1580.12348.38-1102.614878.9226-2332.903960.47-40728.763076.246-1515.06372.80-1391.066111.6427-2661.99123.14-45758.464098.877-1451.23416.27-1711.497256.8828-2610.30111.97-43866.094018.308-1181.19617.53-3139.9411276.8429-2577.04115.67-41822.243943.319-942.39822.97-4568.3913591.3330-2536.03116.90-39318.453859.8110-758.201001.45-5838.1114388.7331-2417.95120.85-32690.853955.1211-600.251182.11-7107.8414166.5132-2298.49131.74-26618.374819.3112-466.981351.57-8377.5713071.1533-2177.52169.00-21120.625771.7213-355.941521.45-9647.3011223.6234-2051.78209.67-16217.586816.8814-261.291683.13-11227.779026.6935-1911.78265.30-11369.168101.5515-197.741820.71-13207.447212.2336-1765.77332.14-7380.699478.8016-142.091955.22-15725.065511.7837-1616.80411.61-4347.3510915.3317-95.742087.10-19118.813939.1938-1465.13501.87-2982.1312371.7718-57.312217.46-24420.292505.2439-1312.22612.24-2170.7813792.1719-45.292263.43-26468.582028.5740-1140.85749.36-1862.2115227.8820-36.622311.60-28176.421661.2041-973.68901.77-1609.4215862.9021-2410.013895.18-30280.531891.37圖4-10車道荷載彎矩包絡(luò)圖圖4-11車道荷載剪力包絡(luò)圖1.6其他因素引起的內(nèi)力計(jì)算1.6.1溫度引起的內(nèi)力計(jì)算由于溫度的不斷變化，橋梁會產(chǎn)生變形。又因?yàn)檫B續(xù)剛構(gòu)橋?yàn)槎啻纬o定結(jié)構(gòu)，從而溫度的變化將會使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生附加內(nèi)力。圖4-12整體升溫效應(yīng)彎矩圖圖4-13整體升溫效應(yīng)剪力圖圖4-14整體降溫效應(yīng)彎矩圖圖4-15整體降溫效應(yīng)剪力圖1.6.2支座沉降引起的內(nèi)力計(jì)算圖4-16支座沉降效應(yīng)彎矩包絡(luò)圖圖4-17支座沉降效應(yīng)剪力包絡(luò)圖1.7內(nèi)力組合1.7.1承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力組合基本組合：由永久作用的設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：（7-12）或者(7-13）式中：SGjk,SGjd—在作用效應(yīng)組合中除汽車活載、風(fēng)荷載的其他第j個可變作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值；ψc—組合作用效果時，除了車輛的有效荷載外，還有其他可變作用效果的組合系數(shù)，當(dāng)連續(xù)荷載，車輛荷載和人群效應(yīng)相組合時，人群荷載的組合系數(shù)取為ψc=0.8，除汽車外還有兩個其他負(fù)載因素。如果組合涉及兩個變量的影響，則ψc=0.70。如果組合中涉及其他三個變量的影響，則ψc=0.60。如果組合中涉及其他四個變量的影響，則ψc=0.50。1.7.2正常使用極限狀態(tài)的內(nèi)力組合組合Ⅱ作用頻遇組合:組合Ⅲ作用準(zhǔn)永久組合:式中:Sfd—作用頻遇效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；Gik—第i個永久作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值；Ψf1-汽車荷載（不計(jì)汽車的撞擊）的頻率系數(shù)，Ψf1=0.7；Ψqi-其他變量效應(yīng)的準(zhǔn)永久值系數(shù)，在人群荷載下，Ψq=0.4，在風(fēng)荷載下，=q=0.75，在溫度梯度作用下，Ψq=0.8，在其他作用下，Ψq=1.0。Sqd-準(zhǔn)永久組合效果的設(shè)計(jì)值；Ψqj-可變作用的準(zhǔn)永久值系數(shù)，車輛荷載（不包括沖擊力）的準(zhǔn)永久值系數(shù)ψQ=0.4其他可變作用的準(zhǔn)永久值系數(shù)如上式所示。1.7.3主要荷載組合根據(jù)結(jié)構(gòu)各部分對強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性的驗(yàn)算需要,設(shè)計(jì)中考慮的主要荷載組合以及設(shè)計(jì)的荷載工況見下表。表4-2荷載工況及荷載組合荷載工況序號工況名稱描述1cSH收縮二次(CS)2cEL10施工荷載_10(CS)3M[1]汽車荷載4SUM合計(jì)(CS)5cEL5施工荷載_5(CS)6cTP鋼束一次(CS)7cEL4施工荷載_4(CS)8cEL7施工荷載_7(CS)9cEL6施工荷載_6(CS)10cTS鋼束二次(CS)11cEL1施工荷載_1(CS)12SM沉降13cCR徐變二次(CS)14cEL3施工荷載_3(CS)15cEL2施工荷載_2(CS)16cD恒荷載(CS)17TPG溫降溫度梯度18cEL9施工荷載_9(CS)19T溫降20cEL8施工荷載_8(CS)現(xiàn)列出四種荷載組合中的幾個組合：表4-3荷載組合表荷載組合類型說明1基本組合0.5沉降+1.2恒荷載+1.2鋼束二次+1.0徐變二次+1.0收縮二次+1.4汽車荷載+1.05溫升+1.05溫升溫度梯度2基本組合0.5沉降+1.2恒荷載+1.2鋼束二次+1.0徐變二次+1.0收縮二次+1.4汽車荷載+1.05溫升+1.05溫降溫度梯度3頻遇組合1.0沉降+1.0恒荷載+1.0鋼束一次+1.0鋼束二次+1.0徐變二次+1.0收縮二次+0.7汽車荷載++1.0溫升+0.8溫升溫度梯度4頻遇組合1.0沉降+1.0恒荷載+1.0鋼束一次+1.0鋼束二次+1.0徐變二次+1.0收縮二次+0.7汽車荷載++1.0溫升+0.8溫降溫度梯度5準(zhǔn)永久組合1.0沉降+1.0恒荷載+1.0鋼束一次+1.0鋼束二次+1.0徐變二次+1.0收縮二次+0.4汽車荷載++1.0溫升+0.8溫升溫度梯度6準(zhǔn)永久組合1.0沉降+1.0恒荷載+1.0鋼束一次+1.0鋼束二次+1.0徐變二次+1.0收縮