旅舍設(shè)計(jì)指南

第一章工程概況和建筑設(shè)計(jì)

一、建筑概況

1、設(shè)計(jì)題目：晨光旅館

2、建筑面積：6048m2

3、建筑總高度：22.50m（室外地坪算起）

4、建筑層數(shù)：六層

5、構(gòu)造類(lèi)型：框架構(gòu)造

二、工程概況：

該旅館為六層鋼筋框架構(gòu)造體系，建筑面積約6048m②，建筑物平面為長(zhǎng)方形。走廊

寬度2.4%原則層高3.6m,室內(nèi)外高差0.60m,其他軸網(wǎng)尺寸等詳見(jiàn)平面簡(jiǎn)圖。

圖1框架平面柱網(wǎng)布置

三、建筑造型

根據(jù)設(shè)計(jì)原則，本設(shè)計(jì)采用“一”字型構(gòu)造體系。這種構(gòu)造體系符合簡(jiǎn)樸、對(duì)稱(chēng)、

規(guī)則的原則。

四、平面布置

本設(shè)計(jì)在平面上力爭(zhēng)平面對(duì)稱(chēng)，對(duì)稱(chēng)平面易于保證質(zhì)量中心與剛度中心重疊，防止

構(gòu)造在水平力作用下扭轉(zhuǎn)C

五、立面設(shè)計(jì)

立面設(shè)計(jì)時(shí)首先應(yīng)推敲各部分總?cè)丈妆壤P(guān)系，考慮建筑物整體的幾種方面的統(tǒng)一，

相鄰立面的連接與協(xié)調(diào)，然后著重分析各立面上墻面的處理、門(mén)窗的調(diào)整和安排，最終

對(duì)入口、門(mén)廊等深入進(jìn)行處理。

節(jié)奏韻律和虛實(shí)對(duì)比，是使建筑立面高于體現(xiàn)力H勺重要設(shè)計(jì)手法，在建筑立面上，

相似構(gòu)件或門(mén)窗作有規(guī)律的反復(fù)和變化，給人們?cè)谝曈X(jué)上得到類(lèi)似音樂(lè)詩(shī)歌中節(jié)奏韻律

H勺效果。立面的節(jié)奏感在門(mén)窗的排列組合、墻面H勺構(gòu)件劃分中體現(xiàn)得比較突出,

六、剖面設(shè)計(jì)

剖面設(shè)計(jì)重要分析建筑物各部分應(yīng)有的高度，建筑層數(shù)、建筑空間日勺組合運(yùn)用，以

及建筑剖面中的構(gòu)造、構(gòu)造關(guān)系，建筑物的平面和剖面是緊密聯(lián)絡(luò)的。

在本設(shè)計(jì)中，層高均為3.6m,電梯布置在建筑物中部，消防疏散用樓布置在建筑物

兩端，消防疏散用樓、電梯間均出屋面。

七、垂直交通設(shè)計(jì)

本工程重要垂直交通工具是電梯，對(duì)電梯的選用及其在建筑物中日勺合理布置，將使

公共建筑的使用愈加合理，舒適，同步還能提高工作效率。

本設(shè)計(jì)中電梯布置在建筑平面的中部。除了設(shè)置兩部電梯外，還設(shè)置了兩部防煙樓

梯于建筑物日勺一端。這樣的布置可使建筑物內(nèi)任意點(diǎn)至樓、電梯出口日勺距離均不不小于

30m,滿(mǎn)足高層建筑的防火規(guī)定。

八、防火設(shè)計(jì)

1.耐火等級(jí)

本工程屬二類(lèi)建筑（高度不超過(guò)50m的公共建筑），其耐火等級(jí)不能低于二級(jí)。

2.防火設(shè)計(jì)要點(diǎn)

總平面布局中的消防問(wèn)題

選址應(yīng)在交通便捷處，根據(jù)都市規(guī)劃確定H勺場(chǎng)地位置應(yīng)有以便的道路通過(guò)，規(guī)定既

靠近干道，便于高層建筑中人群日勺集散，又便于消防時(shí)交通組織和疏散。

應(yīng)設(shè)環(huán)形車(chē)道，多層建筑周?chē)鷳?yīng)設(shè)寬度不不不小于3.5m的環(huán)形車(chē)道，可以部分運(yùn)

用交通道路，以便消防車(chē)能靠近高層主體，能在消防時(shí)有足夠口勺流線(xiàn)。

六、建筑細(xì)部設(shè)計(jì)

1、建筑熱工設(shè)計(jì)應(yīng)做到因地制宜，保證室內(nèi)基本的熱環(huán)境規(guī)定，發(fā)揮投資的經(jīng)濟(jì)

效益。

2、建筑體型設(shè)計(jì)應(yīng)有助于減少空調(diào)與采暖日勺冷熱負(fù)荷，做好建筑圍護(hù)構(gòu)造日勺保溫

和隔熱，以利節(jié)能。

3、采暖地區(qū)的保溫隔熱原則應(yīng)符合現(xiàn)行的《民用建筑節(jié)能設(shè)計(jì)原則》日勺規(guī)定。

4、室內(nèi)應(yīng)盡量運(yùn)用天然采光。

5、客房之間日勺送風(fēng)和排風(fēng)管道采用消聲處理措施。

6、為滿(mǎn)足防火和安全疏散規(guī)定，設(shè)有兩部樓梯和兩部電梯。

7、客房?jī)?nèi)的布置與裝修以清新自然為主，衛(wèi)生間的地面鋪有防滑地板磚，墻面貼

瓷就。

七、工程做法

1、屋面做法：

防水層：二氈三油或三氈四油

結(jié)合層：冷底子油熱馬蹄脂二道

保溫層：水泥石保溫層(200mm厚)

找平層：20mm厚1：3水泥砂漿

構(gòu)造層：120mm厚鋼筋碎屋面板

板底抹灰：粉底15mm厚

2、樓面做法：鋪地磚樓地面：

120mm現(xiàn)澆碎板

粉底(或吊頂)15mni厚

八、參照資料

《總圖制圖原則》(GB50103-2023)

《房屋建筑制圖統(tǒng)一原則》(GBJ50001-2023)

《建筑構(gòu)造制圖原則》(GBJ50105-2023)

《多層民用建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范》(GB50045-95)

《民用建筑設(shè)計(jì)通則》(JGJ37-87)

第二章構(gòu)造設(shè)計(jì)

第一節(jié)框架構(gòu)造日勺設(shè)計(jì)

旅館為六層鋼筋框架構(gòu)造體系，建筑面積約6040n?,建筑物平面為一字形。底層

層高3.9m,其他層為3.6m,室內(nèi)外高差0.60m,因畢業(yè)設(shè)計(jì)未給定±0.000標(biāo)高所對(duì)應(yīng)

絕對(duì)標(biāo)高，框架平面柱網(wǎng)布置下圖所示：

一、設(shè)計(jì)資料

1、氣象條件

當(dāng)?shù)貐^(qū)基本風(fēng)壓0.40KN/nf,基本雪壓0.35KN/0V

2、抗震烈度：8度第一組，設(shè)計(jì)基當(dāng)?shù)卣鸺铀俣戎?.02g

3、工程地質(zhì)條件

建筑地點(diǎn)冰凍深度0.8M；

室外地面至地面如下8米范圍內(nèi)輕亞粘土層；

建筑場(chǎng)地類(lèi)別：I類(lèi)場(chǎng)地土；

地下穩(wěn)定水位居地坪-4M如下，地下水無(wú)侵蝕性；

二、材料

梁、柱、板統(tǒng)一采用混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30,縱筋采用HPB335,箍筋采用HPB235,

板筋采用HPB235級(jí)鋼筋。

框架構(gòu)造填充墻材料采用加氣混凝土砌塊，容重8KN/m\

三、設(shè)計(jì)根據(jù)

1、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007—2023

2、《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》GB50009—2023

3、《混凝土構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)范》GB500010—2023

4、《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB5OOO11—2023

5、《混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范理解與應(yīng)用》北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社2023

6、《混凝土構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)范算例》中國(guó)建筑工業(yè)出版社2023

7、《房屋構(gòu)造畢業(yè)設(shè)計(jì)指南》

第二節(jié)框架構(gòu)造設(shè)計(jì)計(jì)算

一、梁柱面、梁跨度及柱高確實(shí)定

樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土構(gòu)造，樓板厚度取120mm.梁截面高度按梁度

H勺1/12-1/8估算，由此估算的梁截面尺寸見(jiàn)表1,表中還給出了各層梁，柱和板H勺混凝

土強(qiáng)度等級(jí)。其設(shè)計(jì)強(qiáng)度：C3o"=14.3M“-2=143%.恤-2)

1.梁的截面：梁編號(hào)見(jiàn)圖2

其中：Li：bXh=3()()mmX700mm

L2：bXh=300mmX700mm

L3：bXh=300mmX700mm

L4：bXh=300mmX700mm

L5：bXh—300rnniX650rnni

L6：bXh=300mmX650mm

圖2框架梁編號(hào)

2.梁的計(jì)算跨度

如圖2?3所示，框架梁的計(jì)算跨度以上柱柱形心線(xiàn)為準(zhǔn)，由于建筑軸線(xiàn)與墻重疊,

故建筑軸線(xiàn)與構(gòu)造計(jì)算跨度不一樣。

圖3梁U勺計(jì)算跨度

3.柱截面確實(shí)定

由已知條件查表可知該框架構(gòu)造Fl勺抗震等級(jí)為二級(jí)，其軸壓比限值[4/=0.8,各層

日勺重力荷載代表值近似取14kN-m-2o

由式A—[得各層柱截面面積為：

對(duì)于邊柱：

N=用為』=1.3X8X2.7X14X6=2358.72(kN)

A.>N/u,/=2358.72XIO3/O.8X14.3=206181.82(mm2)

得出柱截面為500X500

對(duì)于內(nèi)柱：

N=%/=1.2X8X6.3X14X6=5080.32(kN)

A,.>N/〃,/=5()8().32X103/().8X14.3=444083.92(mm2)

得出柱截面為700X700

因此：取柱一層bXh=700mmX700mm；二層bXh=650mmX650mm；三、四、

五、六層bXh=600mmX600mm

基礎(chǔ)選用柱下鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深2.1%基礎(chǔ)高1.5n)o框架構(gòu)造計(jì)

算簡(jiǎn)圖如圖1所示，取頂層柱的I形心線(xiàn)作為框架柱日勺軸線(xiàn)；梁軸線(xiàn)取至板底，2-6層柱高

即層高取3.6nl.底層柱高度從基礎(chǔ)頂面算至一層樓底即底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至二層樓

面，基頂標(biāo)高根據(jù)地質(zhì)條件、室內(nèi)外高差，定為一1.20噸一層樓面標(biāo)高為4.200m,故

底層柱高為5.400m。

二、載荷計(jì)算

1屋面及樓面的永久荷載原則值

屋面（不上人）

30厚細(xì)石混凝土保護(hù)層22XO.O3=O.66AN?〃Z-2

三氈四油防水層0.妹N2

20厚水泥砂漿找平層20x0.02=0.4AN?一

150厚水泥蛭石保溫層5xO.15=O.75ZNm-2

100厚鋼筋混凝土板25x0.1=2.5ZN"2

V型輕鋼龍骨吊頂0.25.kN-m

合計(jì)4.96kN-m~2

1-5層樓面荷載：

厚瓷磚地面0.55kNm-2

100厚鋼筋混凝土板25x0.1=2.5kN"

V型輕鋼龍骨吊車(chē)0.25kN5々

合計(jì)3.3。kN

2屋面及樓面可變荷載原則值

不上人屋面均布活荷載原則值0.5kNm-2

樓面活荷載原則值25kN-m”

屋面雪荷載原則值sk="Ro=10x0.3=0.3kN-m~

3梁、柱、墻、窗、門(mén)重力荷載計(jì)算

梁，柱可根據(jù)截面尺寸，材料容重及粉刷等計(jì)算長(zhǎng)度上日勺重力荷載；對(duì)墻，窗，門(mén)

等可計(jì)算單位面積上日勺重力荷載。詳細(xì)過(guò)程略，計(jì)算成果見(jiàn)表1。

表1梁、柱重力荷載原則值

層構(gòu)件b/h/r/Pg/IJtnnGJkNkN

次mmkN,kN?ni~x

邊橫梁0.30.70251.055.5134.6016405.76

中橫梁0.30.70251.055.5136.58286.68

12529.17

次梁0.250.60251.053.9385.224491.46

縱梁0.30.65251.055.1197.3361345.27

柱0.70.7251.1013.4755.4322328.48

邊橫梁0.30.70251.055.5134.67516410.17

中橫梁0.30.70251.055.5136.558288.88

2次梁0.250.60251.053.9385.224491.462545

縱梁0.30.65251.055.1197.35361354.49

柱0.650.65251.1011.6183.6321338.39

邊橫梁0.30.70251.055.5134.7516418.99

3中橫梁0.30.70251.055.5136.68291.09

次梁0.250.60251.053.9385.224491.462565.24

6縱梁0.30.65251.055.1197.4361363.70

柱0.60.6251.109.9003.6321140.48

注1)表中夕為考慮梁柱的粉刷層重力荷致而對(duì)其重力荷載H勺增大系數(shù)：g表達(dá)單位長(zhǎng)度構(gòu)件重力荷裁：n為構(gòu)

件數(shù)量

注2)長(zhǎng)度取凈長(zhǎng)，柱長(zhǎng)度取層高

2

外墻為250mm厚砌塊,外墻面貼瓷磚(0.5kN-m-)內(nèi)墻面為20mm厚抹灰,則外

墻單位墻面重力荷載為：0.5+0.25xl5+17x0.02=6.84ZMnC2

內(nèi)墻為200mm厚砌塊，兩側(cè)均為20mm厚抹灰，則內(nèi)墻單位墻面重力荷載為：

0.2xl5+17x0.02x2=3.682N?m1

木門(mén)單位面積重力荷載為0.2ZN.,〃-2；鋁合金窗單位面積重力荷載為0.4kN/m2。

4重力荷載代表值

集中于各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值G,為計(jì)算單元范圍內(nèi)各層樓面上的重力荷

載代表值及上.下各半層的墻柱等重量，計(jì)算。時(shí)，各可變荷載的組合值按表1.16的規(guī)

定采用，屋面上H勺可變荷或均取雪荷載。詳細(xì)計(jì)算過(guò)程略，計(jì)算成果見(jiàn)圖2

?Go=8428.6KN

?Go=9325.8KN

?G5=9325.8KN

?Gs=9325.8KN

?Go=9325.8KN

?Gi=10615.6KN

圖5重力荷載代表值

三框架側(cè)移剛度計(jì)算

1橫向框架側(cè)移剛度計(jì)算

橫向側(cè)移剛度計(jì)算措施如下。橫梁線(xiàn)剛度。計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表2,柱線(xiàn)剛度［計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表2.

表2橫梁線(xiàn)剛度

類(lèi)層次hxh/

耳I。EJJl1.5EJ/12.0EcIc/l

(nvnxm/n)4(mm)

別(N?mnf?)(mm)(N?mm)(N-mtn)(N?mm)

邊13.()xlO4300x7003.125x10"54(X)4.76xlO107.14x10'°9.52xlO10

橫

3.()xl()454(X)10

梁2-6300x7003.125x10"4.76x10'°7.14x10'°9.52xlO

中13.0xlO4300x7000.56xlO972003.57xlO105.36xlO107.14x10'0

橫

2?63.0xlO4300x7000.56xlO972003.57xlO105.36x10'07.14x10'°

梁

表3柱線(xiàn)剛度i,計(jì)算表

層次兒/EJbxh1J"JI

(mm)(N-tnm~2)(mmxmm)(nun4)(Nmm)

154003.0xlO4700X7002.0xlO10l.llxlO11

236003.()xlO4650X6501.49x10'°1.24x10"

3?636003.0xlO4600X6001.08xIO109.0xIO10

柱H勺側(cè)移剛度D值按下式計(jì)算Dy詈，/為柱附側(cè)移剛度修正系數(shù)，可由表3

所列公式計(jì)算。根據(jù)梁、柱線(xiàn)剛度比工日勺不一樣，柱分為中框架中柱和邊柱，邊框架中

柱和邊柱以及樓梯間柱等c現(xiàn)以第2層B-3柱日勺側(cè)移剛度計(jì)算為例，闡明計(jì)算過(guò)程，其

他柱日勺計(jì)算過(guò)程略，計(jì)算成果見(jiàn)表4飛

第2層B-2柱及其與其相連日勺梁日勺相對(duì)線(xiàn)剛度如圖3所示，圖中數(shù)據(jù)取自表3和4,

由表2.2可得梁柱線(xiàn)剛度比［為

73.2x2+3.48x2…

-2x4.73-.1.63.48

%=上二=。.414.73

2+141L63.J8

八12。八〃12X4.73X10'°cssrc,

D=ac-y-=0.41x-----------------=31380.72N-nun

"3300~94梁的相對(duì)線(xiàn)剛度

表4中框架柱側(cè)移剛度D值（N?nun）

層次邊柱(10)中柱(10)ZD

kMikac%

10.580.4210356.160.850.4711589.04390082.08

2~60.740.2714072.731.070.3518242.42564993.9

表5邊框架柱側(cè)移剛度D值(N?mm)

層次A-l,A-10z?

k見(jiàn)Ak區(qū)%

10.440.399616.440.640.4310602.7440438.36

2~60.550.2211466.670.800.2915115.1553163.64

表6樓梯間框架柱側(cè)移剛度D值(N?mm)

層次C-4C-5D-4D-5ED

kJ%k%%

10.420.3817389.300.130.2913486.5861749.76

2?60.470.1920559.780.140.077311.8655743.28

將上述不一樣狀況下同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層層間側(cè)移剛度￡

見(jiàn)下表7

表7框架各層層間側(cè)移剛度

層次123456

440520.44618157.54618157.54618157.54618157.54618157.54

由表7可見(jiàn)工。/工鼻二。-72>0.7,故該框架為規(guī)則框架。

由于縱向框架側(cè)移比橫向縱向框架小，故不用驗(yàn)算縱向框架側(cè)移剛度。

四橫向水平荷載作用下框架構(gòu)造的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算

1.橫向水平地震作用下框架構(gòu)造的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算

(1)橫向自振周期計(jì)算

構(gòu)造頂點(diǎn)的假想側(cè)移由式％=￡G?,Su)j=￡(△〃)計(jì)算。

k=ik=ik=ik

計(jì)算過(guò)程見(jiàn)下表8

表8構(gòu)造頂點(diǎn)的假想側(cè)移

層次GJkN小NP,Dj(N.iwri)△從/nun4/mtn

68428.68428.6618157.5413.64346.95

59325.817754.4618157.5428.72333.31

49325.827080.2618157.5443.81304.59

39325.836406618157.5450.89260.78

29325.845731.8618157.5473.982C1.89

110615.65634704440520.44127.91127.91

按式I=1.7%向計(jì)算基本周期，其中叼的量綱為m,取涔=0.7則

7；=1.7x0.7x70.34695=0.70s

(2)水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算

由于本設(shè)計(jì)方案中構(gòu)造高度不超過(guò)40m,質(zhì)量和剛度沿高度分布較均勻，變形以剪

切型為主，故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作用。構(gòu)造總水平地震作用原則值按式

Gg=O-85￡G計(jì)算即：

G?=O.85ZG,

=0.85x(13668.73+11190.03X4+8115.45)=0.85X56347.4=47895.29kN

a=(Zk)o9?=(")。9x().()8=0.048345

'7；07Q

FEK=afie(/=0.048345x47895.29=2315.5(UN

ISL4T\=1.4x0.4=0.56＜工=0.79s,因此應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用。頂部附

力口地震系數(shù)，按0.087；+0.01(表1.19)計(jì)算，即2=0.C8+0.7+0.01=0.066

△線(xiàn)=0.066x2315.5=152.823

GiHi

各質(zhì)點(diǎn)的水平地震作用按式耳=r^(1-^)際=5%

J=I

將上述2和FEK代入可得耳=2162.68”

ZG"

;=|

詳細(xì)過(guò)程見(jiàn)表10。各樓層地震剪力按式匕二次乙，成果見(jiàn)表9中

hi

表9各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地展剪力計(jì)算表

層Hj/mGJkNGHJkNmGRFJkNV./kN

凡

次EG

621.98428.6184586.340.246532.02532.02

518.69325.8173459.880.231499.581031.6

415.39325.8142684.740.190410.911442.51

312.09325.8111909.60.149322.241764.75

28.79325.881134.460.108233.571998.32

15.410615.657324.240.076164.362162.68

各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見(jiàn)圖4

圖5樓層地震剪力

（3）水平地震作用下的位移驗(yàn)算

水平地震作用下框架構(gòu)造的層間位移△處和頂點(diǎn)位移處分別按式（△與）二一^

沙

>='ij

和式u=t（A〃）",計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表11。表中還計(jì)算了各層的層間彈性位移角夕產(chǎn)&。

*=i

表11橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算

層VJkN>Pi/N-mm△〃,/nvn//./nmrhjmm

'九

次

6532.02618157.540.8615.8533001/3837

51031.6618157.541.6714.9933001/1976

41442.51618157.542.3313.3233001/1416

31764.75618157.542.8510.9933001/1158

21998.32618157.543.238.1433001/1022

12162.68440520.444.914.9154001/1100

由表11可見(jiàn)，最大層間彈性位移角發(fā)生在第2層，其值為1/825<1/550,滿(mǎn)足

的規(guī)定,其中［△〃/川=1/550。

（4）水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算

以平面圖中②軸線(xiàn)橫向框架內(nèi)力計(jì)算為例，闡明計(jì)算措施，其他框架內(nèi)力計(jì)算略。

框架柱端剪力及彎矩分別按式匕.=&和此=%?）斯十￡,其中與取自表5,Z2

ZK

j=i

取自表8,層間剪力取自表11。各柱反彎點(diǎn)高度比y按式y(tǒng)=+y+%+為確定，其

中），“由表查得。本計(jì)算中底層柱需考慮修正值為，第2層柱需考慮修正值,和力,其他

柱均無(wú)修正。詳細(xì)過(guò)程及成果見(jiàn)卜.表12

表12各層柱端剪力及彎矩計(jì)算

層丸Z”邊柱中柱

次/mIkNN?min

2K,ky%：A"D”匕2ky

63.3532.02618157.5414072.7312.110.740.3011.9927.9718242.4215.701.070.3618.6531.16

53.31031.6618157.5414072.7323.480.740.4030.99<6.4918242.4230.441.070.4545.2055.25

43.31442.51618157.5414072.7332.840.740.4245.5262.8618242.4242.571.070.1664.6275.86

33.31764.75618157.5414072.7310.180.740.4559.6772.9318242.4252.081.070.5085.9385.93

23.31998.32618157.5414072.7345.490.740.5075.0675.0618242.4258.971.070.5C97.3097.30

15.42162.68440520.4410356.1651.480.580.72197.6763.1411589.0156.890.850.65199.68107.52

讓?力中vtft綱為4M，，，，vfil爆為“N

梁端彎矩，剪力及柱軸力分雙按式，引二工二村幾+此；'），M；=/r（Mk+MQ和K=M；：M$和式

lb+lhlh+lb*

N,工MM）計(jì)算。其中梁線(xiàn)剛度取自表3,詳細(xì)過(guò)程見(jiàn)表13。

EA

表13梁端彎矩、剪力及柱軸力才算

邊梁中懂梁柱軸力

層次/匕M'bM；/匕邊柱N中柱N

627.9721.345.49.139.829.822.19.35-9.13-0.22

558.4850.625.420.2023.2723.272.122.16-29.33-2.18

493.8582.935.432.7438.1338.132.136.31-62.07-5.75

3118.45103.135.441.0347.4247.422.145.16-103.1-9.88

2134.73125.515.448.1957.7257.722.154.97-151.29-16.66

1138.2140.305.451.5764.5264.522.161.45-202.86-26.54

注：1）柱軸力中的京9表達(dá)拉力.當(dāng)為左趣時(shí),左例兩根柱為拉力，時(shí)應(yīng)的右偏兩根柱為壓力.

2）表中M取位為KN.?i,VMj單位為kN,N啊*位為kN,1的單位為m?

水平地震作用下框架日勺彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖如圖5所示。

21.34

27.9731.16-9-13/MA|9.35

27.979.82LI\l/1x1/7

-9.13-0.22

4

586/46.495062^55.25_ZKI_19-42個(gè)I22.16

U1J

58.4823.217x1/

23.27

-29.33-2.18

82.93/

DCQ762.8675.8632.74個(gè)|4[36。31

/。?O(67.12

93.8538.13

-62.07-5.75

72.93103.13,85.934L03小不"5.16

UTxl?/

51.81108.97L

118.4547.42

-103.1一9.88

75.06125.5L

97.3048?19―54.97

133.XI2

134.7357.72

廣-151.29-16.66

/

63.14140.30_X61.45

107.5251.57個(gè)|

22.66nxk

'2U2.45L1J1J

138.2

62.52

■-202.86-26.54

JOA?JLO

)()C

圖6左地震作用下框架彎矩，梁端剪力及柱軸力圖

五橫向風(fēng)荷載作用下框架內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算

（1）風(fēng)荷載原則值

風(fēng)荷載原則值按式?=￡/，〃二例）?；撅L(fēng)壓。0=。由《荷載規(guī)范》第

7.3節(jié)查得0.8（迎風(fēng)面）和4=-0.5（背風(fēng)面）cb類(lèi)地區(qū)，H/B=21.9/64.8=0.338,

且高度不超過(guò)30M故不考慮風(fēng)振系數(shù)影響，取fz=l.0同步將基本風(fēng)壓Wo乘以增大系數(shù)

1.05即可滿(mǎn)足規(guī)定。

?、谳S線(xiàn)橫向框架，其負(fù)或?qū)挾葹?.8m,由式得沿房屋高度H勺分布風(fēng)荷載原則值為：

q=7.2x0.55優(yōu)氏/、=4.158昆〃、〃二

根據(jù)各樓層標(biāo)高處H勺高度修，由表1.11查取從，代入上式可得各樓層標(biāo)高處H勺q(z),

見(jiàn)下表14；q(z)沿房屋高度日勺分布見(jiàn)圖6(a)

表14沿房屋高度分布風(fēng)荷載原則值

層次HJmHJH凡瓦%(z)/kN'%(z)/ZN?〃尸

621.91.001.261.04.1912.619

518.60.8491.221.03.4452.153

415.30.6991.151.02.6741.671

312.00.5481.051.01.9141.961

28.70.3971.031.01.3600.85

15.40.2471.011.00.8300.519

)4.191

—>2,6191805—

、

5Z

、3.445、、、

Z2.15318.38

..2.674

1.671

、1.914

1226-

/1.196

)

_X711----乂

/0.85"

..0.830

,0.519418

7/

>

>

LN

或次7刃7切74

nrRADCBA

(a)風(fēng)荷載沿房屋高度F1勺分布(單彳立:kN，/)(b)等效節(jié)點(diǎn)、集中風(fēng)荷載(單位:kN)

圖7框架上的風(fēng)荷載

《荷載規(guī)范》規(guī)定，對(duì)于高度不小于30m且高寬比不小于1.5的房屋構(gòu)造，應(yīng)采用

風(fēng)振系數(shù)凡來(lái)考慮風(fēng)壓脈動(dòng)的影響。本設(shè)計(jì)中房屋高度H=21.8m<30m,且H/B=l.35<1.5,

風(fēng)壓脈動(dòng)的影響較小。因比，該房屋無(wú)需考慮風(fēng)壓脈動(dòng)的影響。

框架構(gòu)造分析呵，應(yīng)按靜力等效原理將圖6(a)的分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點(diǎn)集中荷載，

如圖6(b)所示，集中荷載產(chǎn)的計(jì)算過(guò)程如下：

F.=(0.830+0.519)x3.3X』+(1.360-0.830+0.85-0.519)x33xlxi+

223

1?

(0.830+0.519)x3.3x-xj=11.74^

用二(1.360+0.85+0.830+0.519)x3.3xg+(l.914—1.671+1.196—0.85)x3.3xgx；+

(1.360-0.830+0.85-0.519)x3.3xlx|=17.49AN

居二(1.914+1.196+1.360+0.85)x3.3xg+(2.674—1.914+1.671—1.196)x3xgxg+

(l.914-1.360+1.196-0.85)x3.3x|x|=18.98A:/V

=(2.674+1.671+1.914+1.196)x3.3xl+[(3.445-2.674)+(2.153-1.671)1x2.8x1x1+

223

12

[(2.674-1.914)+(1.671-1.196)]x3.3x-x-=20.72kN

23

月=(3.445+2.153+2.674+1.671)x3.3x-+(2.674-3.445+2.619-2.153)x3.3x1x1+

223

(3.445-2.674+2.153一1.671)x3.3x；x一=23.19ZN

4=(2.674+2.619+3.445+2.153)x3.3x(+(0-4.191+0-2.619)x3.3xgxg+

(4.191—3.445+2.619—2.153)x3.3x；x§=19.23攵N

(2)風(fēng)荷載作用下的水平位移驗(yàn)算.

根據(jù)圖6(b)所示H勺水平荷載由式匕=￡匕計(jì)算層間剪力匕，然后根據(jù)表5求出

/=1

②軸線(xiàn)框架日勺層間側(cè)移剛度，再按式和"=￡；(△〃)人?計(jì)算各層H勺相對(duì)側(cè)移和

1=1

絕對(duì)側(cè)移。計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表15

表15風(fēng)荷載作用下框架層間剪力及便I移計(jì)算

層次123456

FJkN40187.3112.2614.2618.3818.05

VJkN74.4470.2662.9550.6936.4318.05

>D/N，nun43890.464630.364630.364630.364630.364630.3

△%/mm1.701.090.970.790.560.28

Uj/nun1.702.793.764.545.15.38

Aw,//?,.1/31481/20231/30961/40441/50321/12700

由表15可見(jiàn)，風(fēng)荷載作用下框架的I最大層間位移角為1/2661遠(yuǎn)不不小于1/550,滿(mǎn)

足規(guī)范規(guī)定。

(3)風(fēng)荷載作用下框架構(gòu)造內(nèi)力計(jì)算.

風(fēng)荷載作用下框架構(gòu)造內(nèi)力計(jì)算過(guò)程與水平地震作用下日勺相似。以②軸為例。

表16風(fēng)荷載作用下各層柱端剪力及彎矩計(jì)算

邊柱中柱

層匕z4/

次/m/kNN?mtn~x

A監(jiān)kyMV%匕2ky

63.318.0564630.314072.733.930.740.303.899.0818242.425.091.070.366.0510.75

53.336.4364630.314072.737.930.740.4010.4615.7018242.4210.281.070.4515.2718.66

43.350.6964630.314072.7311.040.740.4215.3021.1318242.4214.311.070.4621.7225.50

33.362.9564630.314072.7313.70.740.4520.3424.8718242.4217.771.070.5029.3229.32

23.370.2664630.314072.7315.300.740.5025.2525.2518242.4219.831.070.5032.7232.72

15.174.4443890.410356.1617.560.580.7268.2726.5511589.0419.150.850.6567.2236.19

注：表中M量綱為kN,〃?,v量綱為kN。

表17風(fēng)荷載作用下梁端彎矩，剪力及柱軸力計(jì)算

邊梁中橫梁柱軸力

層M；,M；/%M；/匕邊柱N中柱N

次

69.087.365.43.043.393.392.13.23-3.04-0.19

519.5916.935.46.767.787.782.17.41-9.8-0.84

431.5927.935.411.0212.8412.842.112.23-20.82-2.05

340.1734.965.413.9116.0816.082.115.31-34.73-5.75