諾貝爾學(xué)術(shù)資源網(wǎng)_結(jié)構(gòu)抗震分析.ppt

1、,建筑結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì),結(jié)構(gòu)抗震分析方法,郭安薪 博士、教授,哈爾濱工業(yè)大學(xué)土木工程學(xué)院 防災(zāi)減災(zāi)工程與橋梁工程學(xué)科組,1.1 彈性反應(yīng)譜法,幾種不同類(lèi)型反應(yīng)譜的定義和物理含義 反應(yīng)譜（位移、速度和加速度譜） 偽譜（速度、加速度） 設(shè)計(jì)反應(yīng)譜,1.1 彈性反應(yīng)譜法,反應(yīng)譜的特征,1.1 彈性反應(yīng)譜法,設(shè)計(jì)反應(yīng)譜,1.1 彈性反應(yīng)譜法,設(shè)計(jì)反應(yīng)譜,1.1 彈性反應(yīng)譜法,設(shè)計(jì)反應(yīng)譜,1.1 彈性反應(yīng)譜法,反應(yīng)譜和設(shè)計(jì)反應(yīng)譜之間的比較,1.1 彈性反應(yīng)譜法,反應(yīng)譜和設(shè)計(jì)反應(yīng)譜之間的比較,1.1 彈性反應(yīng)譜法,針對(duì)反應(yīng)譜的研究熱點(diǎn)和難點(diǎn) 長(zhǎng)周期反應(yīng)譜 反應(yīng)譜隨場(chǎng)地的變化 近場(chǎng)反應(yīng)譜 非彈性反應(yīng)譜理論 能量

2、反應(yīng)譜等,1.2 非彈性反應(yīng)譜法,恢復(fù)力模型,1.2 非彈性反應(yīng)譜法,恢復(fù)力模型,1.2 非彈性反應(yīng)譜法,幾個(gè)基本概念,1.2 非彈性反應(yīng)譜法,幾個(gè)基本概念 延性系數(shù):非彈性體系在地震動(dòng)作用下的最大位移與屈服位移之比 屈服強(qiáng)度系數(shù)：屈服剪力與彈性地震剪力的之比 強(qiáng)度折減系數(shù) 非彈性位移比,1.2 非彈性反應(yīng)譜法,彈性和彈塑性反應(yīng)的差別,1.2 非彈性反應(yīng)譜法,彈塑性反應(yīng)與結(jié)構(gòu)自振周期和屈服強(qiáng)度系數(shù)關(guān)系,1.2 非彈性反應(yīng)譜法,彈塑性反應(yīng)與結(jié)構(gòu)自振周期和屈服強(qiáng)度系數(shù)關(guān)系,1.2 非彈性反應(yīng)譜法,彈塑性反應(yīng)與結(jié)構(gòu)自振周期和屈服強(qiáng)度系數(shù)關(guān)系,1.2 非彈性反應(yīng)譜法,非彈性反應(yīng)譜 屈服強(qiáng)度和延性系數(shù)的

3、確定,1.2 非彈性反應(yīng)譜法,等延性譜,1.2 非彈性反應(yīng)譜法,等延性譜,1.2 非彈性反應(yīng)譜法,等延性強(qiáng)度折減系數(shù)譜,1.2 非彈性反應(yīng)譜法,等延性譜,1.2 非彈性反應(yīng)譜法,等延性譜,1.2 非彈性反應(yīng)譜法,主要分析方法 反應(yīng)譜法（Response Spectra Method） 底部剪力法與振型分解反應(yīng)譜法 時(shí)程分析法（Time History Method） 靜力彈塑性方法（Pushover Method） 底部剪力法 適用條件：對(duì)于重量和剛度沿高度分布比較均勻、高度不超過(guò)40m，并以剪切變形為主（房屋高寬比小于4時(shí)）的結(jié)構(gòu)。 基本假定 位移反應(yīng)以基本振型為主； 基本振型接近直線，采用

4、倒三角形。,1.3 底部剪力法和振型分解反應(yīng)譜法,1.3 底部剪力法和振型分解反應(yīng)譜法,振型分解反應(yīng)譜法 利用振型分解法的概念，把多自由度體系分解成若干個(gè)單自由度體系振動(dòng)的組合，并利用單自由度體系的反應(yīng)譜理論計(jì)算各個(gè)振型振動(dòng)的地震作用，最后將各個(gè)振型計(jì)算出的地震效應(yīng)按一定的規(guī)則組合起來(lái)，求出總的地震響應(yīng)。 計(jì)算結(jié)構(gòu)的自振周期和振型 利用反應(yīng)譜計(jì)算各階振型的總的地震作用 將各階振型總的地震作用在各質(zhì)點(diǎn)上分配（振型） 計(jì)算地震效應(yīng)（彎矩、剪力、軸力） 進(jìn)行組合（SRSS，CQC）,1.3 底部剪力法和振型分解反應(yīng)譜法,水平地震作用下的地震內(nèi)力調(diào)整 突出屋面附屬結(jié)構(gòu)地震內(nèi)力調(diào)整 鞭梢效應(yīng)：震害表明，

5、突出屋面的屋頂間、女兒墻、煙囪等，它們的震害比下面的主體結(jié)構(gòu)嚴(yán)重，這是由于突出屋面的質(zhì)量和剛度突然減小，地震反應(yīng)隨之增大的現(xiàn)象。 長(zhǎng)周期結(jié)構(gòu)地震內(nèi)力的調(diào)整 考慮地基與結(jié)構(gòu)相互作用的影響地震內(nèi)力的調(diào)整,1.4 時(shí)程分析法,時(shí)程分析法 時(shí)程分析法是對(duì)結(jié)構(gòu)物的運(yùn)動(dòng)微分方程直接進(jìn)行逐步積分求解的一種動(dòng)力分析方法。由于此法是對(duì)運(yùn)動(dòng)方程直接求解，又稱直接動(dòng)力分析法。 確定性動(dòng)力分析中的時(shí)程分析法與非確定性分析的隨機(jī)振動(dòng)分析法。 抗震規(guī)范規(guī)定，重要的工程結(jié)構(gòu)，例如：大跨橋梁，特別不規(guī)則建筑、甲類(lèi)建筑，高度超出規(guī)定范圍的高層建筑應(yīng)采用時(shí)程分析法進(jìn)行補(bǔ)充計(jì)算。 時(shí)程分析法所包含的主要內(nèi)容 地震波輸入的選擇 建模

6、 積分算法,1.4 時(shí)程分析法,結(jié)構(gòu)彈塑性時(shí)程分析方法的基本步驟 按照建筑場(chǎng)址的場(chǎng)地條件、設(shè)防烈度、震中距遠(yuǎn)近等因素，選取若干條具有不同特性的典型強(qiáng)震加速度時(shí)程曲線，作為設(shè)計(jì)用的地震波輸入； 根據(jù)結(jié)構(gòu)體系的力學(xué)特性、地震反應(yīng)內(nèi)容要求以及計(jì)算機(jī)存儲(chǔ)量，建立合理的結(jié)構(gòu)振動(dòng)模型； 根據(jù)結(jié)構(gòu)材料特性、構(gòu)件類(lèi)型和受力狀態(tài)，選擇恰當(dāng)?shù)臉?gòu)件恢復(fù)力模型，并確定相應(yīng)線段的剛度數(shù)值； 建立結(jié)構(gòu)在地震作用下的振動(dòng)微分方程： 采用逐步積分法求解振動(dòng)方程求得結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)的全過(guò)程。,1.4 時(shí)程分析法,輸入地震動(dòng)的選擇 應(yīng)按建筑場(chǎng)地類(lèi)別和設(shè)計(jì)地震分組選用不少于二組的實(shí)際強(qiáng)震記錄和一組人工模擬的加速度時(shí)程曲線，其平均地震影

7、響系數(shù)曲線應(yīng)與振型分解反應(yīng)譜法所采用的地震影響系數(shù)曲線在統(tǒng)計(jì)意義上相符; 加速度時(shí)程的最大值可按規(guī)范給出的相應(yīng)值，彈性時(shí)程分析時(shí)，每條時(shí)程曲線計(jì)算所得結(jié)構(gòu)底部剪力不應(yīng)小于振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果的65%, 多條時(shí)程曲線計(jì)算所得結(jié)構(gòu)底部剪力的平均值不應(yīng)小于振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果的80%。,1.4 時(shí)程分析法,輸入地震動(dòng)的選擇 數(shù)量、頻譜、強(qiáng)度、持時(shí)全方位考慮！ 輸入地震動(dòng)分為三種類(lèi)型： 擬建場(chǎng)地的實(shí)際強(qiáng)震記錄； 典型的強(qiáng)震記錄； 人工模擬地震波。 輸人的地震波，應(yīng)優(yōu)先選取與建筑所在場(chǎng)地的地震地質(zhì)環(huán)境相近似場(chǎng)地上所取得的實(shí)際強(qiáng)震記錄(加速度時(shí)程曲線)。所選用的強(qiáng)震記錄的卓越周期應(yīng)接近于建筑所在場(chǎng)

8、地的自振周期，其峰值加速度宜大于100gal。此外，波的性質(zhì)還應(yīng)與建筑場(chǎng)地所需考慮的震中距相對(duì)應(yīng)。美國(guó)規(guī)范規(guī)定,1.4 時(shí)程分析法,計(jì)算模型 結(jié)構(gòu)分析時(shí)均要根據(jù)結(jié)構(gòu)形式、構(gòu)造、受力特點(diǎn)、計(jì)算機(jī)容量、要求的精度等各種因素，選擇既能較真實(shí)地描述結(jié)構(gòu)中力變形性質(zhì)，又能使用簡(jiǎn)便的力學(xué)計(jì)算模型。 最常用的層模型、桿模型以及有限元模型。 層模型 視結(jié)構(gòu)為懸臂桿。將結(jié)構(gòu)質(zhì)量集中于各樓層處，合并整個(gè)結(jié)構(gòu)的豎向承重構(gòu)件成一根豎向桿。用結(jié)構(gòu)每層的側(cè)移剛度代表豎向桿剛度，形成一底部嵌固的串聯(lián)質(zhì)點(diǎn)系模型即稱為層模型。 層模型取層為基本計(jì)算單元，采用層恢復(fù)力模型以表征地震過(guò)程中層剛度隨層剪力的變化關(guān)系。,1.4 時(shí)程分

9、析法,層模型的基本假定 建筑各層樓板在其自身平面內(nèi)剛度無(wú)窮大，水平地震作用下同層各豎向構(gòu)件側(cè)向位移相同； 建筑剛度中心與質(zhì)量中心重合，水平地震作用下無(wú)繞豎軸扭轉(zhuǎn)發(fā)生。 層模型的主要類(lèi)型 根據(jù)結(jié)構(gòu)側(cè)向變形狀況不同，層模型可分為三類(lèi)即剪切型、彎曲型與剪彎型. 剪切型:結(jié)構(gòu)側(cè)向變形主要為層間剪切變形（如強(qiáng)梁弱柱型框架); 彎曲型:結(jié)構(gòu)側(cè)向變形以彎曲變形為主（加剪力墻結(jié)構(gòu)) 剪彎型:若結(jié)構(gòu)側(cè)向變形為剪切變形與彎曲變形綜合而成（如框剪結(jié)構(gòu)、強(qiáng)柱弱梁框架等）。,1.4 時(shí)程分析法,層模型,利用層模型則可確定結(jié)構(gòu)的層間剪力與層間側(cè)移。工程實(shí)踐中，層模型主要被用于檢驗(yàn)結(jié)構(gòu)在罕遇地震作用下的薄弱層位置及層間側(cè)移

10、是否超過(guò)允許值，并校核層剪力是否超過(guò)結(jié)構(gòu)的層極限承載力。,層模型的構(gòu)件恢復(fù)力模型 雙線型模型、三線型模型、退化二線型等、退化三線型等， 恢復(fù)力模型由兩部分組成包括：骨架曲線（各次滯回曲線峰值點(diǎn)的聯(lián)系）和滯回規(guī)則。,1.4 時(shí)程分析法,恢復(fù)力模型的滯回規(guī)則(例） 規(guī)則一：上一級(jí)荷載步分析結(jié)束時(shí)的滯回規(guī)則為規(guī)則一 （1）若當(dāng)前應(yīng)變大于上一級(jí)荷載步分析結(jié)束時(shí)的應(yīng)變，仍為規(guī)則一； （2）若當(dāng)前應(yīng)變小于或等于上一級(jí)荷載步分析結(jié)束時(shí)的應(yīng)變，分為兩種情況： A）當(dāng)前應(yīng)變大于鋼筋的抗拉屈服應(yīng)變，則進(jìn)入規(guī)則二，記錄B點(diǎn)處的應(yīng)變和應(yīng)力，并計(jì)算C點(diǎn)處的應(yīng)變； B）當(dāng)前應(yīng)變小于或等于鋼筋的抗拉屈服應(yīng)變，則進(jìn)入規(guī)則三十

11、七。,1.4 時(shí)程分析法,1.4 時(shí)程分析法,桿系模型 取梁、柱等桿件為基本計(jì)算單元。將結(jié)構(gòu)質(zhì)量集中于各結(jié)點(diǎn)構(gòu)成桿系模型。 采用桿件恢復(fù)力模型以表征地震過(guò)程中桿單元?jiǎng)偠入S內(nèi)力的變化關(guān)系。 集中剛度模型將桿件塑性變形集中于桿端一點(diǎn)處來(lái)建立單元?jiǎng)偠染仃?，不考慮彈塑性階段桿單元?jiǎng)偠妊貤U長(zhǎng)的變化。 分布剛度模型則考慮彈塑性階段桿單元?jiǎng)偠妊貤U長(zhǎng)的變化，按變剛度桿建立彈塑性階段桿單元?jiǎng)偠染仃嚒?1.4 時(shí)程分析法,有限元模型 層間模型或桿系模型都使用了樓蓋平面內(nèi)剛度無(wú)限大的假定，樓層基本自由度數(shù)目大大減小，使問(wèn)題得以簡(jiǎn)化，有利于提高計(jì)算效率。 對(duì)彈性樓板問(wèn)題、多塔樓問(wèn)題、柔性樓蓋問(wèn)題，不能繼續(xù)沿用這一假定

12、。 使用桿元、板(殼)元、體元、索元、接觸單元等建立的結(jié)構(gòu)計(jì)算模型，適合于更為復(fù)雜的結(jié)構(gòu)構(gòu)造，這種模型叫做有限元模型。 因?yàn)閱卧獎(jiǎng)澐殖叨瓤梢愿鶕?jù)結(jié)構(gòu)受力工作狀態(tài)確定，這種模型適合于復(fù)雜的結(jié)構(gòu)情況，對(duì)一維、二維和三維問(wèn)題都是有效的。 為減小自由度，提高計(jì)算速度，也可以在局部(如轉(zhuǎn)換層部位、結(jié)構(gòu)構(gòu)造復(fù)雜部位)使用劃分較細(xì)的有限元，在一般部位使用桿系模型，比如使用樓蓋分塊剛度無(wú)限大的假定建立的模型。,1.4 時(shí)程分析法,纖維模型 纖維模型首先由Kaba和Mahin提出，經(jīng)過(guò)十幾年的發(fā)展和應(yīng)用，纖維模型由最初的面向一維問(wèn)題拓展到二維問(wèn)題，并由起初的只考慮受彎狀態(tài)發(fā)展到現(xiàn)在試圖通過(guò)復(fù)合應(yīng)變場(chǎng)考慮彎剪聯(lián)合

13、受力狀態(tài)。 在纖維模型中，構(gòu)件被縱向分割成若干薄片，截面也被劃分成網(wǎng)格，每一網(wǎng)格包圍的部分即為纖維，纖維包含鋼筋纖維和混凝土纖維。 基本假定 平截面假定； 鋼筋與混凝土充分粘結(jié)，無(wú)相對(duì)滑移，變形協(xié)調(diào)； 構(gòu)件的剪跨比遠(yuǎn)大于2，可以忽略剪切變形； 忽略構(gòu)件翹曲和扭轉(zhuǎn)的影響。,1.4 時(shí)程分析法,纖維模型,1.4 時(shí)程分析法,數(shù)值積分算法 可以用迭代法和增量法進(jìn)行處理； 由于迭代法不能不適合于動(dòng)態(tài)問(wèn)題和性態(tài)與加載路徑有關(guān)的材料，且不能描述加載全過(guò)程，因此在地震反應(yīng)分析中主要應(yīng)用的是增量法； 增量法包括中點(diǎn)加速度法、線性加速度法、威爾遜法(Wilson)法、紐馬克 (Newmark-)法和龍格一庫(kù)塔法

14、等等； 各種方法只在形成擬靜力增量方程時(shí)采用的基本假設(shè)不同； 計(jì)算方法均由地震反應(yīng)增量方程出發(fā)，對(duì)于每個(gè)時(shí)間增量求出擬靜力方程，從而求解出此微小時(shí)間段的地震反應(yīng)增量，再以此微段的終點(diǎn)反應(yīng)作為下一時(shí)間段的起始態(tài)，如此逐步計(jì)算下去，即可得出全段的時(shí)程反應(yīng)。,1.5 彈塑性靜力分析方法（Pushover方法）,Pushover方法的發(fā)展 靜力彈塑性分析(Pushover)方法最早是1975年由Freeman等提出的，以后雖有一定發(fā)展，但未引起更多的重視; 九十年代初美國(guó)科學(xué)家和工程師提出了基于性態(tài)的設(shè)計(jì)方法，引起了日本和歐洲同行的極大興趣，Pushover方法隨之重新激發(fā)了廣大學(xué)者和設(shè)計(jì)人員的興趣,

15、紛紛展開(kāi)各方面的研究。 一些國(guó)家抗震規(guī)范也逐漸接受了這一分析方法并納入其中，如ATC-40、FEMA-273 計(jì)算結(jié)構(gòu)在豎向荷載作用下的內(nèi)力（將與水平力作用下的內(nèi)力疊加，作為某一級(jí)水平力作用下構(gòu)件的內(nèi)力，以判斷構(gòu)件是否開(kāi)裂或屈服）; 施加一定的水平荷載，逐漸加大水平荷載，將結(jié)構(gòu)推到一個(gè)結(jié)構(gòu)在可能遭遇的地震作用下所對(duì)應(yīng)的目標(biāo)位移（性態(tài)點(diǎn)），然后在結(jié)構(gòu)達(dá)到目標(biāo)位移時(shí)停止荷載遞增，最后在合作終止?fàn)顟B(tài)對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行抗震性能評(píng)估（結(jié)構(gòu)的總位移角、層間位移角，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的變形、應(yīng)力等；還可以得到結(jié)構(gòu)的開(kāi)裂屈服記錄，把這些性態(tài)參數(shù)與結(jié)構(gòu)在一定的性態(tài)水準(zhǔn)下所要求的能力進(jìn)行對(duì)比，從而可以估計(jì)結(jié)構(gòu)在地震作用下，是否滿足

16、一定的性態(tài)要求）。,1.5 彈塑性靜力分析方法（Pushover方法）,兩個(gè)關(guān)鍵點(diǎn)：水平荷載分布模式、目標(biāo)位移的確定,水平荷載分布模式 均勻分布荷載模式 這種分布模式認(rèn)為側(cè)向力沿結(jié)構(gòu)的高度是均勻分布，不考慮每層結(jié)構(gòu)重量的不同，進(jìn)行Pushover分析時(shí)，每一步施加在樓層的側(cè)向力由下式確定,1.5 彈塑性靜力分析方法（Pushover方法）,式中，Vb為每一步施加荷載時(shí)結(jié)構(gòu)的基底剪力，由結(jié)構(gòu)總的基底剪力除以總的加載步數(shù)給出；N為結(jié)構(gòu)的總層數(shù)。,水平荷載分布模式 倒三角形分布 這種分布模式認(rèn)為結(jié)構(gòu)沿高度為線性分布，在NEHRP中推薦使用這種形式的水平分布荷載，每一步施加于樓層“i”的側(cè)向力為：,1

17、.5 彈塑性靜力分析方法（Pushover方法）,式中，Wi、hi分別為第層的樓層荷載代表值和第層的層高。這種分布形式只考慮了第一振型的地震作用，而沒(méi)有考慮高振型的影響，因此適用于第一振型占主導(dǎo)的較低的結(jié)構(gòu)。,水平荷載分布模式 振型自適應(yīng)型分布 以上幾種水平力荷載分布模式，都是先確定結(jié)構(gòu)的基底剪力后，按計(jì)算步驟進(jìn)行等比例劃分，從而得到結(jié)構(gòu)各層每一步的側(cè)向力，在分析過(guò)程中，荷載的分布模式保持不變。 對(duì)于結(jié)構(gòu)處于彈性階段，側(cè)向力分布保持不變是合理的，然而在結(jié)構(gòu)進(jìn)入塑性階段后，結(jié)構(gòu)的各構(gòu)件和各層的剛度發(fā)生變化，從而引起內(nèi)力的重分布，這時(shí)，再采用彈性階段的荷載分布形式是不合適的。自適應(yīng)型的荷載分布試圖

18、根據(jù)每一步結(jié)構(gòu)的剛度變化，對(duì)荷載分布模式進(jìn)行修正。采用與振型形狀成比例的側(cè)向力分布能夠在一定程度上反映這種變化，只考慮基本振型影響時(shí)，其側(cè)向力的增量由下式計(jì)算：,1.5 彈塑性靜力分析方法（Pushover方法）,水平荷載分布模式 振型自適應(yīng)型分布,1.5 彈塑性靜力分析方法（Pushover方法）,式中i1為結(jié)構(gòu)第一振型對(duì)應(yīng)于第“i”層的值；Vb為在計(jì)算中的上一步計(jì)算中得到的結(jié)構(gòu)基底剪力；Fiold為上一步計(jì)算的第“i”層的層間力。 考慮多個(gè)振型時(shí)采用SRSS方法進(jìn)行振型組合，按振型參與系數(shù)進(jìn)行比例化。每層的側(cè)向力增量按下式計(jì)算：,水平荷載分布模式 振型自適應(yīng)型分布 目標(biāo)位移的求解 彈性動(dòng)力

19、分析法：一些學(xué)者的研究表明，對(duì)中長(zhǎng)周期的高層建筑結(jié)構(gòu)，在同一地震作用下的彈性頂點(diǎn)位移與彈塑性頂點(diǎn)位移基本相同，可以用彈性時(shí)程分析或反應(yīng)譜分析得到的頂點(diǎn)位移作為彈塑性需求位移。 （等位移原理）,1.5 彈塑性靜力分析方法（Pushover方法）,式中，ij為結(jié)構(gòu)第振型對(duì)應(yīng)于第“i”層的值； 為振型的振型參與系數(shù)；Vb為在計(jì)算中上一步計(jì)算中得到的結(jié)構(gòu)基底剪力；Fiold為上一步計(jì)算的第“i”層的層間力。,目標(biāo)位移的求解 等效單自由度方法（N2方法）。將原結(jié)構(gòu)等效為一彈塑性單自由度體系，確定等效剛度、屈服荷載、屈服位移和等效自振周期。從已知的彈性反應(yīng)譜中按照等效周期可以得到結(jié)構(gòu)的等效彈性位移。通過(guò)計(jì)

20、算得到將彈性反應(yīng)譜轉(zhuǎn)化為彈塑性反應(yīng)譜的折減系數(shù)以及結(jié)構(gòu)的延性系數(shù)，利用等效彈性位移和反應(yīng)譜折減系數(shù)以及結(jié)構(gòu)延性系數(shù)就可以計(jì)算得出結(jié)構(gòu)的彈塑性位移。（位移比譜）,1.5 彈塑性靜力分析方法（Pushover方法）,由,目標(biāo)位移的求解 等效單自由度結(jié)構(gòu) 得到 由強(qiáng)度折減系數(shù)譜與延性系數(shù)之間關(guān)系,1.5 彈塑性靜力分析方法（Pushover方法）,計(jì)算結(jié)構(gòu)的彈塑性位移,1.5 彈塑性靜力分析方法（Pushover方法）,能力譜（或改進(jìn)能力譜）方法 能力譜方法的核心思想是首先將Pushover分析得到的結(jié)構(gòu)自身受力性能的基底剪力頂點(diǎn)位移曲線（即能力曲線）經(jīng)過(guò)變換，得到譜加速度和譜位移表示的“能力譜”。然后將得到的“能力譜”與“需求譜（可以是彈性反應(yīng)譜也可以是彈塑性反應(yīng)譜）”放在同一坐標(biāo)系內(nèi)，通過(guò)迭代確定需求位移。 基本假定包括： 假定水平側(cè)向荷載分布形式是固定的，且只與結(jié)構(gòu)基本自振周期和振型有關(guān)，即沒(méi)有考慮結(jié)構(gòu)高振型的影響。 假定可以通過(guò)加大等效粘滯阻尼來(lái)考慮彈塑性變形耗能，對(duì)等效彈性單自由度體系進(jìn)行迭代分析可得到地震作用所引起的單自由度體系的彈塑性變形，從而避免對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行彈塑性動(dòng)力時(shí)程分析,能力譜（或改進(jìn)能力譜）方法 建立能力譜曲線：對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行Pu