特大型煤礦深井巷道與硐室支護(hù)研究

1、特大型煤礦深井巷道與硐室支護(hù)研究,匯報(bào)人： 2009年5月,論文大綱,一、緒論 二、特大型煤礦深井巷道圍巖力學(xué)特征及工程地質(zhì)概況 三、深井巷道硐室破壞力源及機(jī)理分析 四、深井巷道錨網(wǎng)噴注(索)支護(hù)理論研究 五、工程應(yīng)用 六、結(jié)論,論文大綱,一、緒論 二、特大型煤礦深井巷道圍巖力學(xué)特征及工程地質(zhì)概況 三、深井巷道硐室破壞力源及機(jī)理分析 四、深井巷道錨網(wǎng)噴注(索)支護(hù)理論研究 五、工程應(yīng)用 六、結(jié)論,一、緒論,1 課題的提出 隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)不斷發(fā)展，對(duì)以煤炭為主的能源需求量不斷增加。但我國(guó)煤炭淺部資源走向枯竭，被迫向深部轉(zhuǎn)移。我國(guó)已有70%的煤礦開(kāi)采深度超過(guò)600m，甚至超過(guò)1000m。深度加大，導(dǎo)

2、致地質(zhì)條件惡化，開(kāi)采難度加大，生產(chǎn)成本急劇增加，給深部開(kāi)采提出一系列嚴(yán)峻挑戰(zhàn)。 本論文研究了深部應(yīng)力復(fù)雜區(qū)準(zhǔn)備巷道穩(wěn)定性控制方法和途徑。,一、緒論,2 國(guó)內(nèi)外研究概況 1)國(guó)外研究概況 (1) 20世紀(jì)初發(fā)展起來(lái)的以海姆、郎金和金尼克為代表的古典壓力理論認(rèn)為，作用在支護(hù)結(jié)構(gòu)上的壓力是覆巖的重量h。 (2) 以太沙基和普氏為代表的坍落拱理論認(rèn)為，坍落拱的高度與地下工程跨度和圍巖性質(zhì)有關(guān)。,一、緒論,(3) 40年代以后，在支護(hù)的觀念上產(chǎn)生了新突破，開(kāi)始從“支架圍巖”相互作用的觀點(diǎn)來(lái)研究支架的支護(hù)作用和圍巖的穩(wěn)定性，認(rèn)識(shí)到圍巖不僅是被動(dòng)地支撐，而且本身也是一種天然的承載結(jié)構(gòu)，在巷道支護(hù)中應(yīng)盡可能地

3、利用圍巖自承能力。 (4) 20世紀(jì)60年代，奧地利工程師l.v.rabcewicz提出一種新的施工方法，被稱為新奧法。新奧法的核心是利用圍巖的自承作用來(lái)支撐隧道，促使圍巖本身變?yōu)橹ёo(hù)結(jié)構(gòu)的重要組成部分，使圍巖與構(gòu)筑的支護(hù)結(jié)構(gòu)共同作用形成堅(jiān)固的支撐環(huán)。,一、緒論,(5) 20世紀(jì)70年代，薩拉蒙等人提出了能量支護(hù)理論，認(rèn)為支護(hù)結(jié)構(gòu)與圍巖相互作用，在變形過(guò)程中，圍巖釋放一部分能量，支架結(jié)構(gòu)吸收一部分能量，但是總能量不變。因而，主張利用支護(hù)可縮性的特點(diǎn)，使支架自動(dòng)調(diào)整圍巖釋放的能量和支護(hù)體吸收的能量。 (6) 前蘇聯(lián)學(xué)者提出了應(yīng)力控制理論，基本原理是通過(guò)一定的技術(shù)手段改變巷道部分圍巖的物理力學(xué)性質(zhì)

4、，從而改善圍巖內(nèi)的應(yīng)力及能量分布，降低支承壓力區(qū)圍巖的承載能力，使支承壓力向圍巖深部轉(zhuǎn)移，以此來(lái)提高圍巖穩(wěn)定性的一種方法。,一、緒論,2) 國(guó)內(nèi)研究概況 (1) 20世紀(jì)60年代我國(guó)巖土工程專家陳宗基院士提出巷道的巖性轉(zhuǎn)化理論，認(rèn)為同樣礦物成分、同樣結(jié)構(gòu)形態(tài)，在不同工程條件下，會(huì)產(chǎn)生不同的應(yīng)力應(yīng)變，形成不同的本構(gòu)關(guān)系。 (2) 于學(xué)馥教授提出的軸變理論，認(rèn)為巷道圍巖破壞是由于應(yīng)力超過(guò)巖體強(qiáng)度極限引起的，坍落改變巷道的軸比，導(dǎo)致應(yīng)力重新分布。應(yīng)力重新分布的特點(diǎn)是高應(yīng)力下降，低應(yīng)力上升，并向無(wú)拉應(yīng)力和均勻分布方向發(fā)展，直到巷道圍巖穩(wěn)定。,一、緒論,(3) 馮豫、陸家梁、鄭雨天、朱效嘉教授等人在新奧

5、法的基礎(chǔ)上提出的聯(lián)合支護(hù)理論，認(rèn)為對(duì)于巷道支護(hù)，一味強(qiáng)調(diào)支護(hù)剛度是不行的，要先柔后剛，先抗后讓，柔讓適度，穩(wěn)定支護(hù)。 (4) 孫均、鄭雨天和朱效嘉教授等人提出的錨噴一弧板支護(hù)理論，該理論的觀點(diǎn)是：對(duì)軟巖總是強(qiáng)調(diào)放壓是不行的，放壓到一定的程度要堅(jiān)決頂住，采用高標(biāo)號(hào)、高強(qiáng)度鋼筋混凝土弧板作為聯(lián)合支護(hù)理論中的剛性支護(hù)形式。,一、緒論,(5) 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)董芳庭教授提出了松動(dòng)圈支護(hù)理論，核心思想是：凡是堅(jiān)硬圍巖的裸體巷道，其圍巖松動(dòng)圈都接近于零，此時(shí)巷道圍巖的彈塑性變形雖然存在，但并不需要支護(hù)。松動(dòng)圈越大，收斂變形越大，支護(hù)難度就越大，支護(hù)的目的是防止圍巖松動(dòng)圈發(fā)展過(guò)程中的有害變形。 (6) 方祖烈教

6、授提出的主次承載區(qū)支護(hù)理論認(rèn)為：巷道開(kāi)挖后，在圍巖中形成拉壓區(qū)域，壓縮區(qū)域在巷道圍巖深部，體現(xiàn)了圍巖的自承能力，是維護(hù)巷道穩(wěn)定的主承載區(qū)。,一、緒論,3 深部巷道圍巖穩(wěn)定性控制原則及方法 1）控制原則 解決深部巷道圍巖穩(wěn)定性控制問(wèn)題，應(yīng)掌握“三個(gè)方面”，處理好“三個(gè)關(guān)系”。 所謂 “三個(gè)方面”： 大穩(wěn)定：開(kāi)采范圍內(nèi)大的構(gòu)造及區(qū)域應(yīng)力場(chǎng)分布狀況 中穩(wěn)定：采區(qū)范圍內(nèi)采動(dòng)應(yīng)力場(chǎng) 小穩(wěn)定：巷道工程巖體結(jié)構(gòu)及工程特征 所謂 “三個(gè)關(guān)系”：三個(gè)穩(wěn)定相互之間的關(guān)系,一、緒論,2）控制途徑 (1) 掘前對(duì)圍巖變形量進(jìn)行預(yù)測(cè)，選擇相關(guān)的支護(hù)形式 等參數(shù)； (2) 巷道位置盡可能避免回采引起的支承壓力； (3)

7、在采空區(qū)內(nèi)布置巷道； (4) 寬巷掘進(jìn)。,一、緒論,3）研究的主要方法與技術(shù)路線 (1) 深部巷道圍巖穩(wěn)定性影響因素分析； (2) 深部應(yīng)力復(fù)雜區(qū)準(zhǔn)備巷道破壞力源分析； (3) 深部應(yīng)力復(fù)雜區(qū)準(zhǔn)備巷道破壞機(jī)理研究； (4) 深部應(yīng)力復(fù)雜區(qū)準(zhǔn)備巷道高強(qiáng)預(yù)應(yīng)力錨桿(索)組合支護(hù)； (5) 王家寨煤礦三采下山圍巖穩(wěn)定性控制工業(yè)性試驗(yàn)。,4）技術(shù)路線,二、特大型煤礦深井巷道圍巖力學(xué)特征及 工程地質(zhì)概況,1 深部圍巖工程力學(xué)特點(diǎn) 1）一般情況下，圍巖處于“三高一擾動(dòng)”狀態(tài) (1)圍巖“三高”： 高地應(yīng)力 高地溫 高孔隙壓力 (如圖1) (2) “一擾動(dòng)”：采礦擾動(dòng),二、特大型煤礦深井巷道圍巖力學(xué)特征及工

8、程 地質(zhì)概況,圖1 圍壓為69mpa時(shí)石灰?guī)r在孔隙壓力影響下的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系曲線,二、特大型煤礦深井巷道圍巖力學(xué)特征及工程 地質(zhì)概況,2）深部巖體力學(xué)特性轉(zhuǎn)化特點(diǎn) (1) 深部圍巖力學(xué)特征的復(fù)雜性 (2) 深部圍巖大變形和強(qiáng)流變性 (3) 深部圍巖動(dòng)力響應(yīng)的突變性 (4) 深部巖體脆延轉(zhuǎn)化 (5) 深部采掘時(shí)巖溶突水的瞬時(shí)性,二、特大型煤礦深井巷道圍巖力學(xué)特征及工程 地質(zhì)概況,2 深部圍巖動(dòng)力學(xué)特征 (1) 礦壓顯現(xiàn)劇烈 (2) 深部圍巖變形量大、破壞程度嚴(yán)重 (3) 破壞范圍大,三、深井巷道硐室破壞力源及機(jī)理分析,1 影響巷道穩(wěn)定性因素分析 (1)圍巖材料的質(zhì)量 (2)巖體的完整性 (3)地下

9、水：主要促使工程圍巖性質(zhì)發(fā)生改變 (4)圍巖地應(yīng)力：自重應(yīng)力、構(gòu)造應(yīng)力和采掘應(yīng)力 (5)巷道斷面：巷道寬度增加，頂?shù)装逡平吭龃?(6)綜合因素：,三、深井巷道硐室破壞力源及機(jī)理分析,2 支護(hù)設(shè)計(jì)的主要原則 1）重要性原則：影響巷道圍巖穩(wěn)定性和支護(hù)設(shè)計(jì) 2）獨(dú)立性原則：各指標(biāo)之間的相互獨(dú)立性 3）定量性原則：確定考慮圍巖體受載特征的定量數(shù)值 4）簡(jiǎn)單性原則：各項(xiàng)主要指標(biāo)在現(xiàn)場(chǎng)易于獲得 5）通用性原則：主要應(yīng)用指標(biāo)不在特殊情況下選取,三、深井巷道硐室破壞力源及機(jī)理分析,3 深部巷道圍巖破壞類型 (1) 圍巖局部破壞 (2) 圍巖拉斷破壞 (3) 重剪破壞 (4) 剪切破壞與復(fù)合破壞 (5) 巖爆

10、破壞 (6) 潮解膨脹破壞,三、深井巷道硐室破壞力源及機(jī)理分析,4 深部應(yīng)力復(fù)雜區(qū)準(zhǔn)備巷道破壞力源分析 (1) 重力 (2) 構(gòu)造應(yīng)力 (3) 回采動(dòng)壓力 (4) 斷層破碎帶的應(yīng)力,三、深井巷道硐室破壞力源及機(jī)理分析,5 準(zhǔn)備巷道圍巖變形機(jī)理 巷道開(kāi)挖后一是由三向應(yīng)力變成二向應(yīng)力狀態(tài)，巖體強(qiáng)度急劇下降；二是地應(yīng)力以應(yīng)變能的形式一部分隨開(kāi)挖而釋放，即圍巖的卸載回彈；三是產(chǎn)生局部應(yīng)力集中和應(yīng)力的重新分布。在巷道圍巖應(yīng)力調(diào)整過(guò)程中圍巖將出現(xiàn)破碎區(qū)(塑性軟化區(qū)、塑性流動(dòng)區(qū))、塑性區(qū)(塑性硬化區(qū))和彈性區(qū)，三區(qū)的力學(xué)行為與巖石全應(yīng)力應(yīng)變曲線中的相應(yīng)段是對(duì)應(yīng)的。靜壓條件下巷道圍巖三區(qū)如圖2所示。,三、深井

11、巷道硐室破壞力源及機(jī)理分析,圖2 靜壓條件下巷道圍巖分區(qū),三、深井巷道硐室破壞力源及機(jī)理分析,6 深部巷道流變分析 1）未支護(hù)圍巖流變分析 假設(shè)未支護(hù)巷道圍巖為連續(xù)各向同性平面應(yīng)變狀態(tài)，應(yīng)用巖石力學(xué)和彈性力學(xué)相關(guān)知識(shí)可以推得巷道的應(yīng)力分布為： 式中：a巷道半徑； r巷道圍巖內(nèi)任一點(diǎn)距巷道中心的距離； 泊松比，靜水壓力下 0.5。,三、深井巷道硐室破壞力源及機(jī)理分析,上式第一項(xiàng)為原巖應(yīng)力，只產(chǎn)生體積應(yīng)變，在開(kāi)挖前已完成，第二項(xiàng)為附加應(yīng)力場(chǎng)，引起巷道流變，該應(yīng)力分布為： 式中： 附加應(yīng)力場(chǎng)產(chǎn)生的巷道切向應(yīng)力； r 附加應(yīng)力場(chǎng)產(chǎn)生的巷道徑向應(yīng)力； z 附加應(yīng)力場(chǎng)產(chǎn)生的巷道軸向應(yīng)力。,三、深井巷道硐室

12、破壞力源及機(jī)理分析,在低應(yīng)力作用下，考慮圍巖瞬時(shí)彈性變形，模型中應(yīng)有h元件。由于圍巖內(nèi)部微缺陷及其本身巖性的影響，受載后變形緩慢增加及存在彈性后效和粘流，根據(jù)模型的最簡(jiǎn)化原則，選用飽依丁-湯姆遜(poyting-thomosn)模型。一維應(yīng)力狀態(tài)下流變模型。如圖3所示。,圖3 一維應(yīng)力狀態(tài)下流變模型,三、深井巷道硐室破壞力源及機(jī)理分析,一維應(yīng)力條件下流變方程和蠕變方程為： 經(jīng)公式推導(dǎo)得到沿徑向的流變速率為： 當(dāng)r = a時(shí)，巷道周邊上的徑向位移為,三、深井巷道硐室破壞力源及機(jī)理分析,2)圍巖錨固體流變分析 在巷道錨桿支護(hù)工程中，由于錨桿間距比巷道斷面尺寸小得多，可以把錨桿的作用分布到圍巖的一定

13、體積上，基于這一思想，對(duì)未支護(hù)圍巖采用poyting-thomsno模型，對(duì)全長(zhǎng)粘結(jié)型錨固體，假設(shè)單根錨桿的作用均勻分配在經(jīng)所支護(hù)的面積上，則錨固體可以看作是在模型體上并聯(lián)一個(gè)h體，如圖4所示。,圖4 一維應(yīng)力狀態(tài)下錨固體流變模型,三、深井巷道硐室破壞力源及機(jī)理分析,在此條件下，流變速率為：,當(dāng)r=a時(shí)，巷道周邊上的徑向位移為：,三、深井巷道硐室破壞力源及機(jī)理分析,原巖應(yīng)力越大，巷道周邊徑向位移越大；受采動(dòng)影響時(shí)圍巖應(yīng)力由 p0增加到 kp0，巷道周邊徑向位移進(jìn)一步增大；巷道周邊徑向位移與圍巖和錨固體的力學(xué)性質(zhì)有關(guān)，剪切彈性模量 g1、g2和粘滯系數(shù)越大，巷道變形越??；圍巖中的應(yīng)力分布與時(shí)間有

14、關(guān)，在 t =0 時(shí)，圍巖位移速率最大，隨時(shí)間增長(zhǎng)而逐漸減緩，且離巷道周邊越遠(yuǎn)，圍巖變形越小，變形速率越??；改變gb就等同于改變了錨桿的支護(hù)密度，隨著gb的增加，流變速率逐漸減小，巷道進(jìn)入穩(wěn)定的時(shí)間縮短，流變量也相應(yīng)地減少,四、深井巷道錨網(wǎng)噴注(索)支護(hù)理論研究,1 噴射砼支護(hù)機(jī)理分析 對(duì)于圍巖強(qiáng)度較低，并處于彈塑性應(yīng)力狀態(tài)下的圓形巷道，其破壞形式可能是在垂直于最大主應(yīng)力方向上的圍巖出現(xiàn)塑性破壞楔體(圖4-1a)。如果噴層抗剪切強(qiáng)度不足，剪切滑移楔體將使噴層發(fā)生剪切破壞。噴層發(fā)生剪切破壞的條件為：,四、深井巷道錨網(wǎng)噴注(索)支護(hù)理論研究,假設(shè)巷道側(cè)壓系數(shù)1，將出現(xiàn)在圓形巷道兩側(cè)剪切滑移楔體上、

15、下兩個(gè)剪切面之間的噴層近似地簡(jiǎn)化為兩端固定約束的無(wú)鉸拱（圖4-1b）。均布水平荷載 作用于該拱，拱座之間的距離為b。,圖4-1 圓形巷道剪切破壞模式及計(jì)算模型,四、深井巷道錨網(wǎng)噴注(索)支護(hù)理論研究,用結(jié)構(gòu)力學(xué)方法求出作用在噴層拱的壓力與拱中心位移之間的關(guān)系式：, 噴層的彈性模量, 噴層截面慣性矩，,；,四、深井巷道錨網(wǎng)噴注(索)支護(hù)理論研究,對(duì)于側(cè)壓系數(shù)為1的圓形洞室，由彈塑性理論可以求得巷道圍巖變形與支護(hù)壓力之間的關(guān)系式,式中：0巷道支護(hù)前的圍巖變形。根據(jù)實(shí)測(cè)結(jié)果確定，如無(wú)實(shí)測(cè) 結(jié)果，可近似采用圍巖的彈性變形：,四、深井巷道錨網(wǎng)噴注(索)支護(hù)理論研究,2 錨噴網(wǎng)聯(lián)合支護(hù)分析 隨著錨噴支護(hù)強(qiáng)

16、度和柔性的提高，巷道發(fā)生剪切楔體滑移破壞的可能性也越大，這也是新奧法錨噴支護(hù)理論設(shè)計(jì)計(jì)算所采用的破壞模式。新奧法進(jìn)行錨噴支護(hù)設(shè)計(jì)的基本方法是將錨噴網(wǎng)聯(lián)合支護(hù)結(jié)構(gòu)與圍巖視為一復(fù)合結(jié)構(gòu)，復(fù)合結(jié)構(gòu)的總承載能力，等于各個(gè)結(jié)構(gòu)的極限承載力之和。,四、深井巷道錨網(wǎng)噴注(索)支護(hù)理論研究,分別為噴層、鋼筋網(wǎng)、巖石承載拱和錨桿的承載力,單位長(zhǎng)度巷道所采用的金屬網(wǎng)斷面面積；,鋼材的抗剪強(qiáng)度，可取抗拉強(qiáng)度的一半,四、深井巷道錨網(wǎng)噴注(索)支護(hù)理論研究,巖石拱范圍內(nèi)剪切滑移面長(zhǎng)度；,巖石承載區(qū)域滑動(dòng)跡線的最大傾角。,四、深井巷道錨網(wǎng)噴注(索)支護(hù)理論研究,錨噴網(wǎng)聯(lián)合支護(hù)不發(fā)生剪切破壞的條件為：,從計(jì)算過(guò)程中可以看出

17、，此分析方法沒(méi)有考慮各結(jié)構(gòu)之間變形協(xié)調(diào)， 而只是把各結(jié)構(gòu)的最大承載力簡(jiǎn)單地相加，顯然是不合理的。因?yàn)?各支護(hù)結(jié)構(gòu)的承載力取決于各結(jié)構(gòu)的剛度和變形。由于各結(jié)構(gòu)剛度 不同，因此支護(hù)系統(tǒng)中的各結(jié)構(gòu)不可能同時(shí)達(dá)到極限承載力。為了 考慮到各支護(hù)結(jié)構(gòu)的變形協(xié)調(diào)。,五、工程應(yīng)用,1 深井硐室支護(hù) 1 深井硐室工程概況 主泵房是深井高應(yīng)力巷道的重點(diǎn)控制工程，泵房的監(jiān)測(cè)示意圖如圖5-1所示。此處應(yīng)力集中極易產(chǎn)生破壞。所以，主泵房的監(jiān)控和防止破壞十分重要。,圖 5-1 泵房及變電所位移觀測(cè)斷面布置,五、工程應(yīng)用,1）支護(hù)方案的確定 方案一：第一次支護(hù)：錨網(wǎng)噴索、錨注；第二次支護(hù)：450mm厚c40素砼砌碹；底板用

18、錨桿、錨梁、錨注加固。 方案二：第一次支護(hù)：錨網(wǎng)噴索；第二次支護(hù)：底板、兩底角至墻拱全部錨注加固，然后再進(jìn)行第二遍錨網(wǎng)、噴射砼。 方案三：第一次支護(hù)：錨網(wǎng)噴索；第二次支護(hù)：澆灌450mm厚c30鋼筋砼。 經(jīng)過(guò)分析，三方案各有利弊，最終選擇方案二作為施工方案。,五、工程應(yīng)用,2)支護(hù)參數(shù) 采用錨網(wǎng)索噴一次支護(hù)，錨網(wǎng)注噴二次支護(hù)方案；泵房底板采用抗讓結(jié)合支護(hù)體系，即要求泵基礎(chǔ)底的強(qiáng)度高于泵與泵之間底板強(qiáng)度，并能有效控制底板變形。為此，泵房底板的支護(hù)可分為兩部分，即泵基礎(chǔ)下采用錨梁、錨注、混凝土底板梁，泵基礎(chǔ)間采用錨注并鋪200mm厚c30鋼筋混凝土；而拱部和兩幫除了采用高強(qiáng)讓壓錨桿支護(hù)外，在拱部增

19、加組合注漿錨索加強(qiáng)支護(hù)，兩墻增加平面錨索桁架加強(qiáng)支護(hù)。,五、工程應(yīng)用,3) 施工工藝 迎頭放炮初噴一層50mm厚混凝土以封閉圍巖打錨桿孔、安裝錨桿、掛金屬網(wǎng)打錨索孔、安裝組合錨索及平面錨索桁架噴射50mm厚混凝土礦壓觀測(cè)收斂變形打注漿錨桿孔、安裝注漿錨桿注漿掛網(wǎng)、噴射混凝土進(jìn)行底板加固處理。支護(hù)示意圖見(jiàn)圖5-2。,五、工程應(yīng)用,圖5-2（a） 錨網(wǎng)索噴一次支護(hù)結(jié)構(gòu)圖,五、工程應(yīng)用,圖5-2（b） 錨注網(wǎng)噴二次支護(hù)結(jié)構(gòu)圖,五、工程應(yīng)用,圖5-2（c）泵基礎(chǔ)底板錨桿及注漿錨桿平面布置圖,五、工程應(yīng)用,4)支護(hù)效果分析,(1)泵房?jī)蓭褪諗课灰票O(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析,五、工程應(yīng)用,根據(jù)泵房四個(gè)斷面的位移觀測(cè)，其

20、位移并非是連續(xù)的緩慢變化，而是出現(xiàn)跳躍性，且位移量都很小，此行為非圍巖失穩(wěn)所致，主要是受附近工程的施工影響，隨著影響因素的減少，預(yù)計(jì)圍巖以后將基本處于穩(wěn)定狀態(tài)。,五、工程應(yīng)用,(2)泵房底板位移監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析 泵房底板有2/3加固， 1/3未加固，兩者都基本處于穩(wěn)定狀態(tài)，尤其是加固部分，2m深的基坑用粗砂充填，致使未加固部分的底臌變形或能量釋放主要發(fā)生在水平向，確保了該部分底板在縱向上的穩(wěn)定性。,五、工程應(yīng)用,2 深井巷道工程概況 礦井主要大巷和峒室布置在 -810水平，埋深達(dá)850m。大巷設(shè)計(jì)斷面超過(guò)19m2。施工圍巖以淺灰至灰色泥巖、泥質(zhì)或硅泥質(zhì)膠結(jié)的粉砂巖、細(xì)砂巖互層為主，致密塊狀構(gòu)造，性

21、脆、裂隙發(fā)育，含植物莖葉化石較多。巷道斷面大、地應(yīng)力高、圍巖松散破碎，支護(hù)難度較大。該支護(hù)設(shè)計(jì)造價(jià)高，存在反復(fù)施工、單位體積巖體內(nèi)鉆孔布置較多的特點(diǎn)。,五、工程應(yīng)用,1)深井巷道支護(hù)方案的確定 北區(qū)膠帶運(yùn)輸大巷，初次支護(hù)采用錨桿支護(hù)，二次支護(hù)采用錨網(wǎng)注噴聯(lián)合支護(hù)方案。,五、工程應(yīng)用,2) 支護(hù)參數(shù)的確定 (1) 錨桿：采用等強(qiáng)螺紋鋼錨桿，直徑22mm，長(zhǎng)度2500mm，間排距1600800mm，使用z2350型樹(shù)脂藥卷，用量2卷/錨桿，施加預(yù)緊扭矩400nm； (2)錨注錨桿：采用端錨式錨注錨桿，直徑25mm,長(zhǎng)度2500mm，使用 z3530型樹(shù)脂藥卷，用量2卷/錨桿，施加預(yù)緊扭矩400nm； (3)錨桿托盤：規(guī)格10010010mm，中間孔直徑25mm； (4)錨