一層樓板180mm厚高支模專家論證

1、扣件式鋼管支架樓板模板安全計算書(-層180mm厚樓板)一、計算依據(jù)1、建筑施工模板安全技術規(guī)范 JGJ162-20082、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-20103、建筑結構荷載規(guī)范GB50009-20124、鋼結構設計規(guī)范GB50017-20035、 建筑施工臨時支撐結構技術規(guī)范JGJ300-2013、計算參數(shù)基本參數(shù)樓板厚度h(mm)180樓板邊長L(m)8.1樓板邊寬B(m)5模板支架高度H (m )5.05主梁布置方向平行于樓板長邊立柱縱向間距l(xiāng)a(m)0.9立柱橫向間距l(xiāng)b(m)0.9水平桿步距h1 (m)1.8立桿自由端高度a(mm)400架體底部布置類型墊板次梁間距a(mm)

2、300次梁懸挑長度a1(mm)200主梁懸挑長度bi(mm)200主梁合并根數(shù)1結構表面要求表面外露剪刀撐(含水平)布置方式普通型計算依據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范 JGJ162-2008何載參數(shù)基礎類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(mA2)0.4是否考慮風何載是架體搭設省份、城市湖南張家界地面粗糙度類型B類模板及其支架自重標準值G1k(kN/mA2)0.3新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/mW)24鋼筋自重標準值G3k(kN/mA3)1.1計算模板及次梁時均布活荷載 Q1k(kN/mA2)2.5計算模板及次梁時集中活荷載 Q2k(kN)2.5計算

3、主梁時均布活荷載Q3k(kN/mA2)1.5計算立柱及其他支撐構件時均布活荷載Q4k(kN/mA2)1基本風壓值Wo(kN/mA2)0.3簡圖:（圖2）縱向剖面圖1（圖3）橫向剖面圖2三、面板驗算取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh 2/6=1000 xi22/6=24000mm3I=bh 3/12=1000 X123/12=144000mm41、強度驗算A.當可變荷載Qik為均布荷載時:由可變荷載控制的組合:q 1=0.9 x1.2G ik+(G 2k+G 3k)hb+1.4Q ikb=0.9 x(1.2 x(0.3+(24+1.1) x 180/1000) X1+1.4 X2.5 x

4、l)=8.353kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.9 X1.35G 1k+(G2k+G3k)hb+1.4 X0.7Q 1kb=0.9 X(1.35 X(0.3+(24+1.1)X180/1000) X1+1.4 X0.7 X2.5 X1)=8.059kN/m取最不利組合得：q=maxq 1 ,q2=max(8.353,8.059)=8.353kN/m（圖4）可變荷載控制的受力簡圖1B.當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=0.9 X1.2G 1k+(G2k+G3k)hb=0.9 X(1.2 X(0.3+(24+1.1) X180/1000) X1)=5.203kN/m

5、P1=0.9 X1.4Q 2k =0.9 X1.4 X2.5=3.15kN3 J 505. :!03LlllIJLIHLII.|1UHJUur(圖5)可變荷載控制的受力簡圖 2由永久荷載控制的組合：q4=0.9 X1.35G ik+(G2k+G3k)hb=0.9 X(1.35 x(0.3+(24+1.1) X180/1000) X1)=5.854kN/mP2=0.9 X1.4 X0.7Q 2k=0.9 X1.4 X0.7 X2.5=2.205kN（圖6）永久荷載控制的受力簡圖取最不利組合得：M max =0.094kN m4面板彎矩圖(圖7)滿足要求正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖（圖8）4撓度圖

6、(圖9)qk=(G ik+(G3k+G2k) Xh) Xb=(0.3+(24+1.1)X180/1000) xl=4.818kN/m2、撓度驗算(T =M max/W=0.094 xi06/24000=3.916N/mm2 f=31N/mm 2J肚IL匚0)0v =0.307mm v =300/400=0.75mm滿足要求四、次梁驗算當可變荷載Qlk為均布荷載時:計算簡圖:S0Aini.IL.丄hlJhhd1aT900-4Q00】（圖10）可變荷載控制的受力簡圖1由可變荷載控制的組合：q 1 =0.9 x1.2Gik+ (G2k+G 3k)ha+1.4Q ika=0.9 x(1.2 x(0.3

7、+(24+1.1) x180/1000) X300/1000+1.4 X2.5 X300/1000)=2.506kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.9 X1.35G 1k+ (G2k+G 3k)ha+1.4 X0.7Q1ka=0.9 x(1.35 X(0.3+(24+1.1)X180/1000) X300/1000+1.4 X0.7 X2.5 X300/1000)=2.418kN/m取最不利組合得：q=maxq 1 ,q2=max(2.506,2.418)=2.506kN/m當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合:q3=0.9 X1.2G ik+(G2k+G3k)ha=0.9

8、X(1.2 x(0.3+(24+1.1) X180/1000) X 300/1000)=1.561kN/mpi=0.9 X1.4Q 2k =0.9 X1.4 X2.5=3.15kNJ. 1503. 150v| 11 丨ir uttlTuUJI 1L 1JX104in4L9009009000()（圖11 ）可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合:q4=0.9 X1.35G 1k+(G2k+G3k)ha=0.9 X(1.35 X(0.3+(24+1.1) X180/1000) X300/1000)=1.756kN/mP2=0.9 X1.4 X0.7Q 2k=0.9 X1.4 X0.7 X2.

9、5=2.205kN1、強度驗算-0z661IK吊402-0.-06612X 0335 $ gooL0-421Sf*1 421 gooJy0, 335219f)0珈制(圖13)次梁彎矩圖Mmax=0.661kN m(T =M max/W=0.661 xi06/(64 xi03)=10.332N/mm2 f=11N/mm2滿足要求2、抗剪驗算44?-fTTTrmrriinTTTTTTnirmTTTtfr7眄qQUOilllLLLllI1gn()1LL1LLUBMO(JlLUlLlI一aoa(圖14)次梁剪力圖Vmax =3.462kNT max =V max s/(lb 0)=3.462 X100

10、0 X48 X10 3/(256 X104 X6Xl0)=1.082N/mm2vtXSTJ0. 0860 086皿 0.2184L1AL0. 218 叢A J?oo90U加（）(圖16)次梁變形圖v max=0.218mm （圖20 ）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖1、抗彎驗算4427524aIk/474risA5782MM90() 10. 2809G00” 2613-4MH/ UUULJJJ 2 6 368勺00.(圖21 )主梁彎矩圖Mmax=0.578kN m(T =M max/W=0.578 x106/(64 xl000)=9.024N/mm2 f=11N/mm2滿足要求2、抗剪驗算fl

11、 THH 1LI 1TTT1心Lii453Jgoo/ T124goo:JLL r9001 1JJ(9D011/20(圖22 )主梁剪力圖Vmax=3.972kNT max=Q max S/(Ib 0)=3.972 X1000 X48 Xl03/(256 X104 X6 x10)=1.241N/mm2 t =1.4N/mm2滿足要求3、撓度驗算v max=0.672mm v =0.9 X10 3/400=2.25mm滿足要求4、支座反力計算立柱穩(wěn)定驗算要用到承載能力極限狀態(tài)下的支座反力，故：Rzmax =6.945kN六、立柱驗算1、長細比驗算立桿與水平桿扣接，按鉸支座考慮，故計算長度Io取步距

12、則長細比為：入=h1/i=1.8 X1OOO/(1.6 X1O)=112.5 入=150滿足要求2、立柱穩(wěn)定性驗算根據(jù)入查JGJ162-2008附錄D得到 =0.478A不考慮風荷載N 1=0.9 X1.2(G ik+(G 2k+G 3k)h)+1.4Q 4kl alb +0.9 X1.2 XH Xg k=0.9 X(1.2 X(0.3+(24+1.1) X180/1000)+1.4 X1) X0.9 X0.9+0.9 X1.2 X5.05 X0.14仁6.004kNf=N 1/( A)=6.004 X1000/(0.478 X(3.98 X100)=31.562N/mm2(T =205N/m

13、m2滿足要求B考慮風荷載風荷載體型系數(shù):k= zo=O.115 X1 X0.3=0.035kN/mMw=0.9 X1.4 s klah2/10=0.9 X1.4 X0.035 X0.9xl.82/10=0.013kN mN2=0.9 X1.2(G lk+(G 2k+G 3k)h)l alb+0.9 X1.4Q 4k lalb +M w/l b+ 1.2 XH Xgk =0.9 X(1.2 X(0.3+(24+1.1) X180/1000) X0.9 X0.9+0.9 X1.4 X(1 X0.9 X0.9+0.013/0.9)+1.2X5.05 X0.141)=5.918kNf=N 2/( A)

14、+M w/W=5.918 X1000/(0.478 X3.98 X100)+0.013 X106/(4.25 X 103)=34.092N/mm2 c =205N/mm2滿足要求七、可調托座驗算按上節(jié)計算可知，可調托座受力 N= R zmax =6.945 kNN=6.945 kN N=30kN滿足要求八、抗傾覆驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定應分別按混凝土澆筑前、混凝土澆筑中兩種工況進行架體進行抗 傾覆驗算。工況1 :混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自 重產生(G1k)。其他水平力作用于架體頂部，大小為 0.02G 1k，貝Mt=0.9 X1.4( s kLH2/2+0.02G 1kLBH)=0.9 X1.4 X(0.035 X8.1 X5.05 2/2+0.02X0.3 X8.1 X5 X5.05)=6.036kN mMr=1.35G ikLB2/2=1.35 X0.3 X8.1 X52/2=41.006kN mMt=6.036 kN m M r=41.006 kN m滿足要求工況2:在混凝土澆筑過程中，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷 載產生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產生。其他水平力作用 于架體頂部，大小為0.02G ik+(G2k+G3k)h，則:Mt=0.9 X1.4( 3 kL