掛藍(lán)施工QC論文講解

1、中鐵大橋局集團(tuán)沿江高速中鐵大橋局集團(tuán)沿江高速YJ1-01YJ1-01標(biāo)項(xiàng)目部標(biāo)項(xiàng)目部 目 錄 一、工程概況 二、小組簡(jiǎn)介 三、選題理由 四、控制目標(biāo) 五、施工現(xiàn)狀及目標(biāo)分析 六、影響因素 七、提取要因 八、制定對(duì)策 九、對(duì)策實(shí)施 十、效果檢查 十一、鞏固措施 十二、體會(huì)及今后打算 一、工程概況一、工程概況 蕪湖蕪湖( (張韓張韓) )至銅陵至銅陵( (朱村朱村) )高速公路作為沿江高速高速公路作為沿江高速 的一段的一段, ,是安徽省是安徽省“十五十五”交通建設(shè)計(jì)劃的重點(diǎn)項(xiàng)目，交通建設(shè)計(jì)劃的重點(diǎn)項(xiàng)目， 是國家重點(diǎn)公路天津是國家重點(diǎn)公路天津汕尾、東營汕尾、東營香港（口岸）公香港（口岸）公 路（銅陵

2、路（銅陵九江支線）的重要組成部分。漳河特大橋九江支線）的重要組成部分。漳河特大橋 位于漳河下游蕪湖縣境內(nèi)，是蕪湖（張韓）至銅陵位于漳河下游蕪湖縣境內(nèi)，是蕪湖（張韓）至銅陵 （朱村）高速公路上的一座重要橋梁，全長(zhǎng)（朱村）高速公路上的一座重要橋梁，全長(zhǎng)1539m1539m。 漳河特大橋東岸引橋?yàn)檎暮犹卮髽驏|岸引橋?yàn)?010跨跨3030米先簡(jiǎn)支后連續(xù)預(yù)應(yīng)力米先簡(jiǎn)支后連續(xù)預(yù)應(yīng)力 小箱梁，西岸引橋?yàn)樾∠淞?，西岸引橋?yàn)?222跨跨3030米先簡(jiǎn)支后連續(xù)預(yù)應(yīng)力小米先簡(jiǎn)支后連續(xù)預(yù)應(yīng)力小 箱梁，主橋?yàn)橄淞?，主橋?yàn)?040米米+7+7* *7070米米+40+40米預(yù)應(yīng)力混凝土變截面米預(yù)應(yīng)力混凝土變截面 直腹板連

3、續(xù)箱梁，主橋上部結(jié)構(gòu)為雙幅單箱單室箱形直腹板連續(xù)箱梁，主橋上部結(jié)構(gòu)為雙幅單箱單室箱形 截面，單幅箱梁頂面寬度截面，單幅箱梁頂面寬度12.95m12.95m，底板寬度為，底板寬度為7.0m7.0m， 頂板厚頂板厚0.28m0.28m，底板厚，底板厚0.320.60m0.320.60m，腹板厚，腹板厚0.6m0.6m，根，根 部梁高部梁高3.5m3.5m，跨中梁高，跨中梁高1.8m 1.8m 。 二、QC小組簡(jiǎn)介 為了確保漳河特大橋橋梁線形及豎曲線與設(shè)計(jì)吻合，項(xiàng)目部于 2005年3月8日成立了沿江高速公路漳河特大橋主橋QC小組，其組成 成員見下表： 小組名稱沿江高速公路漳河特大橋主橋QC小組小組類

4、型現(xiàn)場(chǎng)攻關(guān)型 課題名稱九跨變截面連續(xù)箱梁合攏精度控制 成立時(shí)間2005-3-8本次活動(dòng)時(shí)間2005-3-8至2005-09-20 人 員 組 成 序號(hào)姓名職稱/職務(wù)組內(nèi)職務(wù)TQC教育學(xué)時(shí) 1劉 榮主管工程師組 長(zhǎng)80 2石裕財(cái) 安 質(zhì) 部 長(zhǎng)副組長(zhǎng)80 3甘 君助 工組 員80 4胡 偉助 工組 員80 5陳揚(yáng)輝質(zhì)量監(jiān)控小組組長(zhǎng)組 員80 6夏漢勇測(cè) 量 組 長(zhǎng)組 員80 7詹艷春測(cè) 量 員組 員80 8王仁華掛藍(lán)班班長(zhǎng)組 員48 9袁大兵張拉班班長(zhǎng)組 員80 9高志達(dá)木工班班長(zhǎng)組 員80 10劉 峰裝吊工組 員64 11熊紹明裝吊工組 員48 12徐 杰鉚 工組 員48 三、選題理由 向業(yè)主

5、交出一座精美的橋梁， 為公司開拓一方市場(chǎng)樹立良好的聲 譽(yù)。 保證橋梁線形及豎曲線與設(shè) 計(jì)吻合。 四、控制目標(biāo) 保證箱梁線形及豎曲線與設(shè)計(jì)吻合， 合攏段在合攏時(shí)兩端相對(duì)高差控制在 10mm以內(nèi),與設(shè)計(jì)標(biāo)高誤差控制在10mm以 內(nèi)。 五、施工現(xiàn)狀及目標(biāo)分析 漳河特大橋主橋上部結(jié)構(gòu)施工初期, 橋面高低不 平，線形不流暢，在業(yè)主及監(jiān)理考評(píng)中留下了不好的 影響。為扭轉(zhuǎn)這種被動(dòng)的局面，項(xiàng)目部決心組織精兵 強(qiáng)將攻克主橋合攏精度控制難關(guān)。 要想實(shí)現(xiàn)目標(biāo)，項(xiàng)目部具備如下優(yōu)勢(shì)：參與主橋 懸臂施工的技術(shù)力量雄厚，管理水平全面。有具備較 高理論水平、經(jīng)驗(yàn)豐富的技術(shù)人員，還有具有豐富現(xiàn) 場(chǎng)施工經(jīng)驗(yàn)的操作人員。 六、影響

6、因素 橋梁懸臂施工中，最困難的任務(wù)之一就是施工撓度的控制，科學(xué)合理橋梁懸臂施工中，最困難的任務(wù)之一就是施工撓度的控制，科學(xué)合理 確定懸臂每一待澆梁段的預(yù)拱度是至關(guān)重要的，只有預(yù)拱度合理，才能保確定懸臂每一待澆梁段的預(yù)拱度是至關(guān)重要的，只有預(yù)拱度合理，才能保 證橋梁線形及豎曲線與設(shè)計(jì)吻合，而影響施工預(yù)拱度的可能因素如下：證橋梁線形及豎曲線與設(shè)計(jì)吻合，而影響施工預(yù)拱度的可能因素如下： 1、掛藍(lán)的變形、掛藍(lán)的變形 2、箱梁段自重、箱梁段自重 3、預(yù)施應(yīng)力大小、預(yù)施應(yīng)力大小 4、施工荷載、施工荷載 5、結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換、結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換 6、砼收縮與徐變、砼收縮與徐變 7、日照和溫度變化、日照和溫度變化 8、

7、掛藍(lán)主桁相對(duì)前支點(diǎn)縱向前移、掛藍(lán)主桁相對(duì)前支點(diǎn)縱向前移 9、掛藍(lán)前支點(diǎn)變形、掛藍(lán)前支點(diǎn)變形 10、施工誤差、施工誤差 11、基礎(chǔ)沉降、基礎(chǔ)沉降 12、澆注主梁混凝土超方量及單澆注主梁混凝土超方量及單T T兩側(cè)重量不平衡兩側(cè)重量不平衡 第一次第一次PDCAPDCA循環(huán)前，漳河主橋循環(huán)前，漳河主橋11#11#墩墩T T構(gòu)根構(gòu)根 據(jù)設(shè)計(jì)提供的預(yù)拱度預(yù)拋標(biāo)高施工，最后與邊據(jù)設(shè)計(jì)提供的預(yù)拱度預(yù)拋標(biāo)高施工，最后與邊 跨直線段合攏后測(cè)量標(biāo)高與設(shè)計(jì)誤差如下表，跨直線段合攏后測(cè)量標(biāo)高與設(shè)計(jì)誤差如下表， 合攏段相對(duì)高差合攏段相對(duì)高差2.5cm2.5cm。 節(jié)段號(hào)11#-011#-111#-211#-311#-41

8、1#-511#-611#-711#-811#-9 誤差值 (mm） +17+19+21+16-18-20-18-26-31-27 七、提取要因 序號(hào)末端因素要因確認(rèn)結(jié)論 1掛藍(lán)變形掛藍(lán)在受力狀態(tài)下，發(fā)生彈性變形和非彈性變形是 2箱梁段自重 節(jié)段自重對(duì)掛藍(lán)及已澆節(jié)段高程影響隨重量的增大而變大 是 3預(yù)施應(yīng)力大小節(jié)段高程在預(yù)應(yīng)力張拉后將抬高否 4施工荷載 施工荷載越大，對(duì)掛藍(lán)及已澆節(jié)段影響越大否 5結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換 結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換后引起箱梁內(nèi)力重分布及臨時(shí)支座解除后永久 支座變形引起高程變化 否 6砼收縮與徐變 砼徐變系數(shù)對(duì)預(yù)施應(yīng)力大小的影響 否 7日照和溫度變化 日照溫度影響立模的放樣、復(fù)測(cè)精度 否

9、8施工誤差 人為操作等施工因素影響橋梁高程 否 9基礎(chǔ)沉降 支架沉降影響邊跨直線段標(biāo)高 否 10掛藍(lán)主桁相對(duì)前支點(diǎn)縱向前移 主桁前移引起掛藍(lán)豎向變形 是 11掛藍(lán)前支點(diǎn)變形 前支點(diǎn)變形引起掛藍(lán)豎抽變形 是 12 澆注主梁砼超方量及單T兩側(cè)重 量不平衡 砼超方量引起箱梁段自重與設(shè)計(jì)不符以及單T兩側(cè)重量不平 衡引起橋梁向一邊傾斜 是 項(xiàng)目部根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況分析總結(jié)認(rèn)為主要原因如下： 確確 認(rèn)認(rèn) 主主 要要 因因 素素 掛掛 藍(lán)藍(lán) 變變 形形 澆筑主澆筑主 梁超方梁超方 量及單量及單 T T兩側(cè)兩側(cè) 不平衡不平衡 箱梁箱梁 段自段自 重重 掛藍(lán)主掛藍(lán)主 桁相對(duì)桁相對(duì) 前支點(diǎn)前支點(diǎn) 縱向前縱向前 移移

10、 掛藍(lán)掛藍(lán) 前支前支 點(diǎn)變點(diǎn)變 形形 歸納要因歸納要因 八、制定對(duì)策 序 號(hào) 要要 因因?qū)Σ吣繕?biāo)措施完成 時(shí)間 負(fù)責(zé)人 1掛藍(lán)變形掛藍(lán)預(yù)壓消除非彈性變形并得出 彈性變形曲線 二次分級(jí)加載，消除非彈性變形、繪 出彈性變形曲線 2005 -3-20 甘君、 劉峰 2箱梁段自 重 嚴(yán)格控制 斷面尺寸 得出待澆節(jié)段對(duì)已澆梁 段高程影響值，對(duì)理論 值進(jìn)行修正 砼澆筑前后分別對(duì)箱梁已澆梁段進(jìn)行 精確測(cè)量同時(shí)嚴(yán)格控制斷面尺寸 2005 -6-30 夏漢勇、 詹艷春 3前支點(diǎn)變 形 加強(qiáng)支點(diǎn) 牢固可靠 程度 消除支點(diǎn)變形對(duì)重型前支點(diǎn)加固處理并在其下抄墊 鋼板 2005 -3-12 陳揚(yáng)輝 徐杰 4主桁縱向 前

11、移 水平限位消除主桁縱向前移在主桁后錨處及主桁與主梁間設(shè)置水 平限位裝置，防止主桁(上橫梁)前移 2005 -3-16 甘君 徐杰 5澆筑主梁 砼超方量 及單T兩 側(cè)不平衡 對(duì)不平衡 側(cè)進(jìn)行配 重 消除箱梁由于重量不對(duì) 稱引起的標(biāo)高變化 對(duì)單T重量小的一側(cè)，用成捆鋼鉸線 進(jìn)行配重 2005 -6-12 熊紹明 王仁華 九、對(duì)策實(shí)施 【實(shí)施一】掛藍(lán)變形實(shí)施一】掛藍(lán)變形 漳河特大橋主橋掛藍(lán)是以貝雷片組拼成主桁、工字鋼組拼成上下橫梁而成的空漳河特大橋主橋掛藍(lán)是以貝雷片組拼成主桁、工字鋼組拼成上下橫梁而成的空 間受力體系，單只掛藍(lán)重約間受力體系，單只掛藍(lán)重約42T，而主橋箱梁最大節(jié)段重約，而主橋箱梁最

12、大節(jié)段重約120T，屬輕型掛藍(lán)，彈，屬輕型掛藍(lán)，彈 性變形比較大。項(xiàng)目部針對(duì)此種情況采取二次分級(jí)加載的方法，對(duì)掛藍(lán)進(jìn)行預(yù)壓，性變形比較大。項(xiàng)目部針對(duì)此種情況采取二次分級(jí)加載的方法，對(duì)掛藍(lán)進(jìn)行預(yù)壓， 第一次加載目的為消除非彈性變形，第二次加載目的為測(cè)定彈性變形量與荷載的關(guān)第一次加載目的為消除非彈性變形，第二次加載目的為測(cè)定彈性變形量與荷載的關(guān) 系曲線，試壓結(jié)果顯示彈性變形曲線如下。由于得到掛藍(lán)在各種施工荷載下的彈性系曲線，試壓結(jié)果顯示彈性變形曲線如下。由于得到掛藍(lán)在各種施工荷載下的彈性 曲線，為控制每節(jié)段砼澆筑過程中的彈性變形量提供了重要參數(shù)，也可以根據(jù)實(shí)測(cè)曲線，為控制每節(jié)段砼澆筑過程中的彈性變

13、形量提供了重要參數(shù)，也可以根據(jù)實(shí)測(cè) 數(shù)對(duì)掛藍(lán)理論彈性變形量進(jìn)行修正。同時(shí)，為防止掛藍(lán)在施工過程中發(fā)生非正常變數(shù)對(duì)掛藍(lán)理論彈性變形量進(jìn)行修正。同時(shí)，為防止掛藍(lán)在施工過程中發(fā)生非正常變 形，還要經(jīng)常檢查掛藍(lán)的連接銷、后錨、吊帶等系統(tǒng)。形，還要經(jīng)常檢查掛藍(lán)的連接銷、后錨、吊帶等系統(tǒng)。 【實(shí)施二】箱梁段自重實(shí)施二】箱梁段自重 根據(jù)掛藍(lán)彈性變形曲線可查出箱梁段在自重影響下自身的撓度值，根據(jù)掛藍(lán)彈性變形曲線可查出箱梁段在自重影響下自身的撓度值， 但對(duì)已澆梁段高程的影響則無法查出，因此要想精確控制橋梁高程，就但對(duì)已澆梁段高程的影響則無法查出，因此要想精確控制橋梁高程，就 必須對(duì)設(shè)計(jì)提供的施工撓度值進(jìn)行修正。

14、為了有效地控制懸臂施工過程必須對(duì)設(shè)計(jì)提供的施工撓度值進(jìn)行修正。為了有效地控制懸臂施工過程 中梁底標(biāo)高的變化，在每一節(jié)箱梁施工時(shí)，在節(jié)段端各設(shè)三個(gè)測(cè)量點(diǎn)，中梁底標(biāo)高的變化，在每一節(jié)箱梁施工時(shí)，在節(jié)段端各設(shè)三個(gè)測(cè)量點(diǎn)， 并對(duì)其在整個(gè)施工過程中跟蹤測(cè)量，從而得到每節(jié)段箱梁在整個(gè)施工過并對(duì)其在整個(gè)施工過程中跟蹤測(cè)量，從而得到每節(jié)段箱梁在整個(gè)施工過 程中，由于懸臂施工引起的累計(jì)標(biāo)高變化即箱梁在施工階段的最終撓度。程中，由于懸臂施工引起的累計(jì)標(biāo)高變化即箱梁在施工階段的最終撓度。 由于箱梁斷面尺寸的變化，將導(dǎo)致箱梁段重量與設(shè)計(jì)不符，從而與由于箱梁斷面尺寸的變化，將導(dǎo)致箱梁段重量與設(shè)計(jì)不符，從而與 預(yù)測(cè)的施工

15、撓度不盡相同，這致使橋面高程與設(shè)計(jì)不符，因此每一節(jié)段預(yù)測(cè)的施工撓度不盡相同，這致使橋面高程與設(shè)計(jì)不符，因此每一節(jié)段 砼澆筑前都對(duì)箱梁斷面尺寸進(jìn)行復(fù)核，使其在規(guī)范允許范圍內(nèi)。同時(shí)，砼澆筑前都對(duì)箱梁斷面尺寸進(jìn)行復(fù)核，使其在規(guī)范允許范圍內(nèi)。同時(shí)， 砼澆筑完后，再次復(fù)測(cè)箱梁斷面尺寸并跟澆筑前斷面尺寸進(jìn)行比較，找砼澆筑完后，再次復(fù)測(cè)箱梁斷面尺寸并跟澆筑前斷面尺寸進(jìn)行比較，找 出差異，確認(rèn)影響因素，在下一節(jié)段施工時(shí)對(duì)箱梁斷面尺寸進(jìn)行修正。出差異，確認(rèn)影響因素，在下一節(jié)段施工時(shí)對(duì)箱梁斷面尺寸進(jìn)行修正。 【實(shí)施三】前支點(diǎn)變形實(shí)施三】前支點(diǎn)變形 對(duì)前支點(diǎn)變形引起施工撓度變化，采取如下措施 克服： 1、對(duì)前支點(diǎn)進(jìn)

16、行加強(qiáng)處理，加焊加勁肋。 2、前支點(diǎn)與掛藍(lán)、箱梁頂面間的間隙用鋼板抄 墊 【實(shí)施四】實(shí)施四】掛藍(lán)主桁相對(duì)前支點(diǎn)縱向前移掛藍(lán)主桁相對(duì)前支點(diǎn)縱向前移 對(duì)主桁前移引起掛藍(lán)豎向變位采?。?1、在主桁與后錨扁擔(dān)梁之間加焊限 位器，限制主桁縱向移動(dòng) 2、在主桁與前上橫梁間加焊限位器， 限制前上橫梁滑移 【實(shí)施五】實(shí)施五】澆筑主梁砼超方量及單澆筑主梁砼超方量及單T兩側(cè)重量不平衡兩側(cè)重量不平衡 對(duì)澆筑主梁砼超方量及單T兩側(cè)重量不平衡，采取如下措施 消除影響： 1、復(fù)核已澆節(jié)段尺寸，計(jì)算出各節(jié)段實(shí)際砼方量及各節(jié)段 重量。 2、在計(jì)算出各節(jié)段實(shí)際重量基礎(chǔ)上，對(duì)重量較小側(cè)用鋼鉸 線配重，使其重量誤差控制在1T以內(nèi)。

17、 為了克服前述橋梁懸臂施工引起的橋梁標(biāo)高變化，懸臂施工 時(shí)應(yīng)在施工的兩端保持平衡并預(yù)設(shè)上拱度。但施工過程中不定因 素太多，與理論計(jì)算模式下參數(shù)總有或多或少的差異，這就要求 施工時(shí)進(jìn)行精密測(cè)量和撓度監(jiān)控，得出一系列數(shù)值，對(duì)理論值進(jìn) 行修正。下表所示為漳河特大橋主橋懸臂施工第一次PDCA循環(huán)前 后施工撓度值。 箱梁施工預(yù)拋高度表（箱梁施工預(yù)拋高度表（mmmm） 節(jié)段號(hào)0#塊1#塊2#塊3#塊4#塊5#塊6#塊7#塊8#塊9#塊 修正前 （理論值） 0110.511.211.917.522.226.931.828.2 修正后 （修正值） 0110.514.218.924.528.234.940.82

18、6.3 根據(jù)第一次PDCA循環(huán)后預(yù)拱度修正值，用于12#與18#墩施工， 發(fā)現(xiàn)取得了較好的效果，但與目標(biāo)值還有一定差距，18#墩與邊跨 直線段合攏兩端相對(duì)高差1.0cm，11#與12#墩合攏段合攏時(shí)兩端相 對(duì)高差1.4cm，特別是12#墩與11#墩合攏解除體系后，橋面標(biāo)高又 有所變化。下表所示為11#墩與12#墩合攏體系解除后橋面標(biāo)高與設(shè) 計(jì)誤差值。 節(jié)段號(hào)0# 塊 1# 塊 2# 塊 3# 塊 4# 塊 5# 塊 6# 塊 7# 塊 8# 塊 9# 塊 誤差值 （mm） 11#墩+10+13+14+11-12-13-13-17-21-19 12#墩+8+11+11+10-10-13-12-1

19、5-19-16 針對(duì)前述兩個(gè)合攏段實(shí)際情況及橋面標(biāo)高誤差,項(xiàng)目部再次總結(jié) 分析原因,認(rèn)為主要影響因素如下: 序號(hào)末端因素要因確認(rèn)結(jié)論 1掛藍(lán)變形已在第一次PDCA循環(huán)后采取了措施，并消除了其影響否 2箱梁段自重已在第一次PDCA循環(huán)后采取了措施，并消除了其影響否 3預(yù)施應(yīng)力大小節(jié)段高程在預(yù)應(yīng)力張拉后將抬高是 4施工荷載施工荷載越大，對(duì)掛藍(lán)及已澆節(jié)段影響越大否 5結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換 結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換后引起箱梁內(nèi)力重分布及臨時(shí)支座解除后永 久支座變形引起高程變化 是 6砼收縮與徐變 砼徐變系數(shù)對(duì)預(yù)施應(yīng)力大小的影響是 7日照和溫度變化 日照溫度影響立模的放樣、復(fù)測(cè)精度 否 8施工誤差人為操作等施工因素影響橋梁

20、高程否 9基礎(chǔ)沉降 支架沉降影響邊跨直線段標(biāo)高否 10掛藍(lán)主桁相對(duì)前支點(diǎn)縱向前移 已在第一次PDCA循環(huán)后采取了措施，并消除了其影響否 11掛藍(lán)前支點(diǎn)變形已在第一次PDCA循環(huán)后采取了措施，并消除了其影響否 12 澆注主梁砼超方量及單T兩側(cè) 重量不平衡 已在第一次PDCA循環(huán)后采取了措施，并消除了其影響 否 歸納要因歸納要因 確確 認(rèn)認(rèn) 主主 要要 因因 素素 預(yù)施應(yīng)預(yù)施應(yīng) 力大小力大小 結(jié)構(gòu)體結(jié)構(gòu)體 系轉(zhuǎn)換系轉(zhuǎn)換 砼收縮砼收縮 與徐變與徐變 制定對(duì)策 序 號(hào) 要要 因因?qū)Σ吣繕?biāo)措施完成 時(shí)間 負(fù)責(zé) 人 1預(yù)施應(yīng)力 大小 對(duì)設(shè)計(jì) 值進(jìn)行 修正 得出預(yù)施應(yīng)力對(duì)高程 影響值，對(duì)理論值進(jìn) 行修正 合

21、攏段張拉前后分別對(duì)箱梁各節(jié) 段進(jìn)行精確測(cè)量，同時(shí)測(cè)定影響 預(yù)應(yīng)力大小的各項(xiàng)系數(shù) 2005 -6- 30 甘 君 胡 偉 2結(jié)構(gòu)體系 轉(zhuǎn)換 對(duì)設(shè)計(jì) 值進(jìn)行 修正 得出體系轉(zhuǎn)換對(duì)橋梁 高程的影響值 體系轉(zhuǎn)換前后分別對(duì)箱梁各節(jié)段 進(jìn)行精確測(cè)量 2005 -7- 28 陳揚(yáng) 輝 3砼收縮與 徐變 對(duì)設(shè)計(jì) 值進(jìn)行 修正 得出影響值，對(duì)理論 值進(jìn)行修正 每隔一段時(shí)間對(duì)已澆梁段進(jìn)行觀 測(cè) 2005 -7-15 夏漢 勇 高志 達(dá) 對(duì)策實(shí)施對(duì)策實(shí)施 【實(shí)施一】預(yù)施應(yīng)力大小實(shí)施一】預(yù)施應(yīng)力大小 漳河特大橋主橋箱梁底板束預(yù)應(yīng)力比較集中，合攏后對(duì)其進(jìn)行張拉， 發(fā)現(xiàn)跨中上拱，因此預(yù)應(yīng)力張拉前后對(duì)箱梁節(jié)段梁端進(jìn)行觀測(cè)，

22、得出變 化值，對(duì)設(shè)計(jì)影響值進(jìn)行修正，確定下次施工時(shí)施工預(yù)拱度。 影響預(yù)施應(yīng)力大小因素表影響預(yù)施應(yīng)力大小因素表 序號(hào) 原 因 措 施 1 鋼鉸線的彈性模量取值測(cè)定鋼鉸線的彈性模量值 2 預(yù)應(yīng)力孔道布置曲線與設(shè)計(jì)不完全吻合嚴(yán)格控制預(yù)應(yīng)力孔道線形,使其在規(guī)范允許范圍內(nèi) 3 鋼鉸線與預(yù)應(yīng)力孔道壁摩擦系數(shù)的取值測(cè)定摩擦系數(shù)值 4 預(yù)應(yīng)力張拉時(shí)，油表讀數(shù)誤差培訓(xùn)張拉工，正確讀數(shù) 5 預(yù)應(yīng)力孔道內(nèi)鋼鉸線纏繞鋼鉸線穿入孔道前梳理編束 6 砼徐變到設(shè)計(jì)齡期張拉 7 預(yù)應(yīng)力孔道變形在預(yù)應(yīng)力孔道內(nèi)穿入內(nèi)襯管 【實(shí)施二】砼收縮與徐變實(shí)施二】砼收縮與徐變 對(duì)砼收縮與徐變對(duì)橋梁高程產(chǎn)生的影響，采取如下措施： 對(duì)已澆梁段每

23、隔七天測(cè)量一次，得到實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，然后跟理論數(shù)據(jù)進(jìn)行 比較，再對(duì)理論數(shù)據(jù)進(jìn)行修正，用于下一節(jié)段施工。下表所示為其經(jīng)實(shí)測(cè) 調(diào)整后的影響值。 節(jié)段號(hào)0#塊1#塊2#塊3#塊4#塊5#塊6#塊7#塊8#塊9#塊 修正前 （mm) 033.55686442 修正后 （mm） 03.54691074.553 【實(shí)施三】結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換實(shí)施三】結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換 對(duì)體系轉(zhuǎn)換對(duì)標(biāo)高影響采取如下措施：在體系轉(zhuǎn)換前 在0#塊箱梁頂面上兩個(gè)盆式支座位置上各設(shè)二測(cè)點(diǎn)，在箱 梁各節(jié)段端部各設(shè)三個(gè)測(cè)點(diǎn)，用精密水準(zhǔn)儀測(cè)得第一次數(shù) 據(jù)。待體系轉(zhuǎn)換后用同樣的方法測(cè)得第二次數(shù)據(jù)。計(jì)算整 理后見下表所示： 體系轉(zhuǎn)換引起的標(biāo)高變化表體系轉(zhuǎn)換引起

24、的標(biāo)高變化表 節(jié)段號(hào)11#-011#-111#-211#-311#-411#-511#-611#-711#-811#-9 標(biāo)高變化 （mm） 9121114121113101415 綜合以上幾點(diǎn)所述，箱梁預(yù)拱度再次進(jìn)行 修正，修正值見下表所示。 節(jié)段號(hào)0#塊1#塊2#塊3#塊4#塊5#塊6#塊7#塊8#塊9#塊 修正前 （理論值） 0110.511.211.917.522.226.931.828.2 修正后 （修正值） 0110.516.221.927.532.236.946.841.3 箱梁施工預(yù)拋高度表（箱梁施工預(yù)拋高度表（mmmm） 根據(jù)第二次PDCA循環(huán)后預(yù)拱度修正值，用于13#與17#墩施工， 發(fā)現(xiàn)取得了很好的效果，17#墩與18#墩合攏兩端相對(duì)高差6mm， 13#與12#墩合攏段合攏時(shí)兩端相對(duì)高差9mm，達(dá)到了預(yù)期目標(biāo)。 橋面標(biāo)高經(jīng)結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換后也達(dá)到了目標(biāo)值，其誤差值見下表 節(jié)段號(hào)0# 塊 1# 塊 2# 塊 3# 塊 4# 塊 5# 塊 6# 塊 7# 塊 8# 塊 9# 塊 誤差值 （mm） 13#墩+4+6+5+3+1-5-6-5-7-6 17#墩+6+5+5+7