山莊別墅工程施工電梯基礎(chǔ)施工方案

1、堰湖山莊（東組團(tuán)）及其配套附屬工程 施工電梯基礎(chǔ)專項方案. 目 錄 一、工程概況2二、編制依據(jù)3三、施工電梯技術(shù)方案3（一）、施工電梯位于地下室頂板上3（二）、施工電梯位于回填土上方14堰湖山莊（東組團(tuán)）住宅樓施工電梯基礎(chǔ)施工方案一、工程概況工程名稱：堰湖山莊（東組團(tuán)）住宅樓建設(shè)單位：合肥高新城創(chuàng)建設(shè)投資有限公司勘察單位：廣東核力工程勘察院設(shè)計單位：中鐵工程設(shè)計院有限公司監(jiān)理單位：合肥工大建設(shè)監(jiān)理有限責(zé)任公司施工單位：廣廈建設(shè)集團(tuán)有限責(zé)任公司本工程總建筑面積約26.4萬平方米,其中18棟單體建筑面積約21萬平方米,2棟地下車庫建筑面積約3.29萬平方米(設(shè)一層地下室，2#地庫平時為車庫，戰(zhàn)時地

2、下一層局部為六級人防),5棟公建配套建筑面積約0.95萬平方米，2#社區(qū)綜合樓建筑面積約1.14萬平方米。18棟單體工程結(jié)構(gòu)類型均為框架剪力墻結(jié)構(gòu)。建筑層數(shù):1#樓、2#樓、3#樓、5#7#樓、10#樓、16#18#樓均為26層；4#樓、8#9#樓、11#15#樓均為24層。單體住宅樓部分建筑層高均為2.9m；建筑總高度分別為：77.35m、71.55m。為滿足現(xiàn)場施工需要及現(xiàn)場施工垂直運輸?shù)囊螅摴こ虜M采用18臺sc200/200dk型施工電梯，其中1#樓、2#樓、4#樓外用施工電梯安裝在1#地庫頂板上，8#、9#、11#、12#、14#、15#樓外用施工電梯安裝在2#地庫頂板上，其余安裝

3、在基礎(chǔ)回填填土上（具體位置詳見平附圖）。搭設(shè)高度26層為79.5m（53節(jié)），24層為73.5m（49節(jié)）。二、編制依據(jù)1、本工程施工合同、施工圖紙、圖紙會審紀(jì)要2、建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)jgj59-20113、建筑施工現(xiàn)場環(huán)境與衛(wèi)生標(biāo)準(zhǔn)jgj146-20044、本工程總體施工組織設(shè)計5、安徽省、合肥市有關(guān)安全、文明施工的相關(guān)規(guī)定三、施工電梯技術(shù)方案（一）、施工電梯基礎(chǔ)位于地下室頂板上方1、施工電梯基本參數(shù)施工電梯型號：sc200/200； 吊籠形式：雙吊籠；架設(shè)總高度：79.5m； 標(biāo)準(zhǔn)節(jié)長度：1.508m；底籠長：5.3m； 底籠寬：4.2m；標(biāo)準(zhǔn)節(jié)重：190kg； 對重重量：1800kg；

4、單個吊籠重: 945kg； 吊籠載重：2000kg；外籠重：1200kg； 施工電梯安裝在地下室頂板上，頂板底用滿堂鋼管架進(jìn)行加固處理，滿堂鋼管架應(yīng)經(jīng)受力計算后進(jìn)行搭設(shè)?？紤]到動荷載、自重誤差及風(fēng)荷載對基礎(chǔ)的影響，取荷載系數(shù)n=2.1。同時應(yīng)能承受施工電梯工作時最不利條件下的全部荷載，加固后的總受力必須能承受的最大荷載不得小于p =吊籠重+護(hù)欄重+標(biāo)準(zhǔn)節(jié)總重+對重體重+額定載荷重）*2.1=（2*945）+1200+（53*190）+2*1800+2*2000*2.143596=436kn。2、回?fù)未钤O(shè)方案：根據(jù)施工電梯廠家提供的使用說明書計算得知總荷載為436kn，基礎(chǔ)尺寸為40004000

5、mm，因此加固范圍為45004500mm，由此地下室頂板承擔(dān)的總荷載由施工電梯底部45004500范圍的樓板承擔(dān)，而根據(jù)結(jié)構(gòu)設(shè)計地下室頂板施工荷載為5kn/m2(以1#地庫頂板計算，按26層樓高度計算),故需要在樓板下面設(shè)置鋼管支撐，鋼管支撐采用螺栓底座（鋼定托）頂緊，按400mm縱橫間距設(shè)置立桿，縱橫向水平間距400，高度方向步距h=1000mm加設(shè)水平方向拉桿。3、地下室頂板支撐架計算書：（1）計算依據(jù)：鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(jgj130-2011)、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(gb 50007-2002)、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb 50009-2012)、鋼結(jié)

6、構(gòu)設(shè)計規(guī)范(gb 50017-2003)等規(guī)范?？奂戒摴苣０甯咧渭茉O(shè)計和使用安全（2）設(shè)計選型：地下室頂板在施工電梯基礎(chǔ)底部采用鋼管腳手架回?fù)蔚姆绞揭员ＷC板使用安全。鋼管腳手架間距縱橫為400400mm，步距為1000mm，45mm95mm方木，鋼管頂托頂緊。考慮到地下室頂板的使用安全，將施工電梯位置的最大荷載放大至50.0 kn/m2進(jìn)行驗算。 落地平臺支撐架立面簡圖落地平臺支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元（3）、計算書；1）、參數(shù)信息:（1）.基本參數(shù)立柱橫向間距或排距l(xiāng)a(m):0.40，腳手架步距h(m)：1.00；立桿縱向間距l(xiāng)b(m):0.40，腳手架搭設(shè)高度h(m)：3.75；立

7、桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m):0.10，平臺底鋼管間距離(mm)：400.00；鋼管類型(mm):483.5（考慮到鋼管的銹蝕等因素，計算時采用483.0）連接方式：頂托支撐，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；（2）.荷載參數(shù)腳手板自重(kn/m2):0.300；欄桿自重(kn/m2):0.150；材料堆放最大荷載(kn/m2):50.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m2):1.000；2）、縱向支撐鋼管計算:縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計算，截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩 w = 5.08 cm3； 截面慣性矩 i = 12.19cm4； 縱向鋼管計算簡圖（1）.荷載的計算：腳手板與欄桿自重

8、(kn/m)：q11 = 0.150 + 0.3000.400 = 0.270 kn/m；堆放材料的自重線荷載(kn/m)：q12 = 50.0000.400 = 20.000 kn/m；活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m)：p1 = 1.0000.400 = 0.400 kn/m（2）.強(qiáng)度計算:最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下:最大支座力計算公式如下:均布恒載：q1 = 1.2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.270+ 1.220.000 = 24.324 kn/m；均布活載：q2 = 1.40

9、.400 = 0.560 kn/m；最大彎距 mmax = 0.124.3240.4002 + 0.117 0.5600.4002 = 0.400 kn.m ；最大支座力 n = 1.124.3240.400 + 1.20.5600.400 = 10.971 kn；截面應(yīng)力 = 0.400106 / (5080.0) = 78.675 n/mm2；縱向鋼管的計算強(qiáng)度 78.675 小于 205.000 n/mm2,滿足要求!（3）.撓度計算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下:均布恒載:q = q11 + q12 = 20.270 kn/m；均布活載：p = 0.400

10、 kn/m；v = (0.677 20.270+0.9900.400)400.04/(1002.060105121900.0)=0.144mm縱向鋼管的最大撓度小于 400.000 /250 與 10,滿足要求!3）、橫向支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載p取縱向板底支撐傳遞力，p =10.971 kn；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kn.m)支撐鋼管計算變形圖(kn.m)支撐鋼管計算剪力圖(kn)最大彎矩 mmax = 0.001 kn.m ；最大變形 vmax = 0.000 mm ；最大支座力 qmax = 10.973 kn ；截面應(yīng)力 = 0.2

11、16 n/mm2 ；橫向鋼管的計算強(qiáng)度小于 205.000 n/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于400.000/150與10 mm,滿足要求!4）、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，p96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kn，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kn 。r rc其中 rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.80 kn；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值 r= 10.973 kn；r f=699kn該基礎(chǔ)符合施工升降機(jī)的要求。5、基礎(chǔ)承臺驗算基礎(chǔ)承臺砼強(qiáng)度等級為c30，其軸心抗壓強(qiáng)

12、度fc=14.3n/mm2，軸心抗拉強(qiáng)度ft=1.43n/mm2，底面長l=4.5m，寬b=6.5m，底面積s=4.56.5=29.25m2，承臺高h(yuǎn)=0.3m, 導(dǎo)軌架長c=0.8m，寬a=0.8m。1）承臺底面積驗算軸心受壓基礎(chǔ)基底面積應(yīng)滿足s=29.25(pk+gk)/fc=(436+263.25)/14.3=0.049m2。（滿足要求）2）承臺抗沖切驗算由于導(dǎo)軌架直接與基礎(chǔ)相連，故只考慮導(dǎo)軌架對基礎(chǔ)的沖切作用。計算簡圖如下： 應(yīng)滿足如下要求 式中 pj -扣除基礎(chǔ)自重后相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的地基土單位面積凈反力，pj=p/s=352/29.25=12.034kn/m2； hp-受沖

13、切承載力截面高度影響系數(shù)，本例取bhp=1； h0-基礎(chǔ)沖切破壞錐體的有效高度，取h0=300-35=265mm； al-沖切驗算時取用的部分基底面積，al=6.51.4=9.1m2； am -沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度； at-沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，取導(dǎo)軌架寬a； ab-沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎(chǔ)底面積范圍內(nèi)的下邊長； ab=a+2h0=0.8+20.265=1.33m am=(at+ab)/2=(0.8+1.33)/2=1.065m flpjal=12.0349.1=109.51kn0.7hpftamh0=0.711.431065265/1000=282.51k

14、n109.51kn，滿足要求！6、承臺底部配筋計算屬于軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩： 式中 m1,m2-任意截面1-1、2-2處相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的彎矩設(shè)計值；a1-任意截面1-1至基底邊緣最大反力處的距離，a1=1.9m；l,b-基礎(chǔ)底面的長和寬；pmax,pmin-相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的基礎(chǔ)底面邊緣最大和最小地基反力設(shè)計值，pmax=pmin=(263.25+352)/29.25=21.03kn/m2；p-相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時在任意截面1-1處基礎(chǔ)底面地基反力設(shè)計值，p=pmax=21.03kn/m2；g-考慮荷載分項系數(shù)的基礎(chǔ)自重，當(dāng)組合值由永久荷載控制時，g=1.3

15、5gk ，gk為基礎(chǔ)標(biāo)準(zhǔn)自重，g=1.35352=475.2kn；m1=1.92/12(24.5+0.65)(21.03+21.03-2352/29.25)+(21.03-21.03)4.5=52.23knm;m2=(4.5-0.8)2/48(26.5+0.65)(21.03+21.03-2352/29.25)=70.04knm;基礎(chǔ)配筋計算 式中 a1-砼強(qiáng)度等級不超過c50，取a1=1；1-1截面：s=|m|/(a1fcbh02)=58.84106/(1.0014.304.60103265.002)=0.004；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.005)0.5=0.0045；s=1-/2=1-0.005/2=0.997；as=|m|/(sfyh0)=52.23106/(0.998360.00265.00)=548.58mm2。2-2截面：s=|m|/(a1fcbh02)=83.239106/(1.0014.306.50103265.002)=0.004；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.005)0.5=0.0045；s=1-/2=1-0.005/2=0.997