電廠鍋爐原理及設備課程設計說明書

1、 鍋爐課程設計說明書設計題目：220t/h超高壓燃煤鍋爐一、鍋爐課程設計的目的鍋爐課程設計鍋爐原理課程的重要教學實踐環(huán)節(jié)。通過課程設計來達到以下目的：對鍋爐原理課程的知識得以鞏固、充實和提高；掌握鍋爐機組的熱力計算方法，學會使用熱力計算標準方法,并具有綜合考慮鍋爐機組設計與布置的初步能力二、鍋爐校核計算主要內容1、鍋爐輔助設計：這部分計算的目的是為后面受熱面的熱力計算提供必要的基本計算數(shù)據(jù)或圖表。2、受熱面熱力計算：其中包含為熱力計算提供結構數(shù)據(jù)的各受熱面的結構計算。3、計算數(shù)據(jù)的分析：這部分內容往往是鑒定設計質量等的主要數(shù)據(jù)。三、設計步驟1、鍋爐的整體布置。2、鍋爐排煙溫度和熱空氣溫度的選擇

2、。3、鍋爐的熱力計算。4、燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡計算。5、爐膛設計和熱力計算。6、對流受熱面設計和熱力計算。7、熱力計算數(shù)據(jù)的修正。8、鍋爐平衡計算誤差校核。9、鍋爐總圖繪制和設計說明書的編制。四、原始資料1、鍋爐額定蒸發(fā)量：De=220t/h2、給水溫度：2153、過熱器出口蒸汽溫度：540。4、過熱器出口壓力：9.8MPa。(表壓) 5、制粉系統(tǒng)：中間儲倉式（熱空氣做干燥劑、鋼球筒式磨煤機） 6、燃燒方式：四角切圓燃燒 7、排渣方式：固態(tài) 8、環(huán)境溫度：20 9、蒸汽流程： 一次噴水減溫 二次噴水減溫 汽包頂棚管低溫對流過熱器屏式過熱器高溫對流過熱器冷段高溫對流過熱器熱段汽輪機 10、煙氣流

3、程：爐膛屏式過熱器高溫對流過熱器低溫對流過熱器高溫省煤器高溫空預器低溫省煤器低溫空預器.五、燃料特性 1）燃料名稱：撫順煙煤2）煤的收到基成分水分灰分碳氫氧氮硫收到基低位發(fā)熱量干燥無灰基揮發(fā)分空氣干燥基水分可磨性系數(shù)變形溫度軟化溫度融化溫度DTSTFT1314.856.94.49.11.20.622415463.51.411901500六、鍋爐整體布置的確定1、爐體的外型選型布置選型布置理由如下：（1）鍋爐排煙口在下方，送、引風機及除塵器等設備均可布置在地面，鍋爐結構和廠房較低，煙囪也建在地面上；（2）對流豎井中，煙氣下行流動便于清灰，具有自身除塵的能力；（3）各受熱面易于布置成逆流的方式，以

4、加強對流換熱；（4）機爐之間的連接不長。2、受熱面的布置在爐膛內壁面，全部布置水冷壁受熱面，其他受熱面的布置主要受蒸汽參數(shù)、鍋爐容量和燃料性質的影響。本鍋爐為超高壓參數(shù)，汽化吸熱較少，加熱吸熱和過熱吸熱較多。為使爐膛出口煙溫降到要求的值，保護水平煙道的對流受熱面，除在水平煙道內布置高、低溫對流過熱器外，還在爐內布置全輻射式的前屏過熱器，爐膛出口布置半輻射式的屏式過熱器。為使前屏、后屏過熱器中的傳熱溫差不致太大，在爐頂及水平煙道兩側墻，豎井煙道的兩側墻和后墻均布置包覆過熱器。為了減小熱偏差，節(jié)省金屬用量，采用二級再熱方式，其中高溫再熱器置于對流過熱器后的煙溫較高區(qū)域，低溫再熱器設置在尾部豎井煙道

5、中。但是，為了再熱氣溫的調節(jié)，使負荷在100%-75%之間變化時，再熱器出口氣溫保持不變，在低溫再熱器旁邊（豎井煙道的前部）設置旁路省煤器，前后隔墻省煤器采用膜式水冷壁結構。在低溫再熱器及旁路省煤器的下面設置主省煤器。根據(jù)鍋爐的參數(shù)，省煤器出口工質狀態(tài)選用非沸騰式的。熱風溫度要求較高，理應采用二級布置空氣預熱器，但在主省煤器后已布置不下二級空氣預熱器，加之回轉式空氣預熱器結構緊湊、材料省、維修方便，因此采用單機的回轉式空氣預熱器，并移至爐外布置。在主省煤器的煙道轉彎處，設置落灰斗，由于轉彎處的離心力的作用，顆粒較大的灰粒順落灰斗下降，有利于防止回轉式空氣預熱器的堵灰，減輕除塵設備的負擔。3、汽

6、水系統(tǒng)按超高壓大容量鍋爐熱力系統(tǒng)的設計要求，該鍋爐的汽水系統(tǒng)的流程設計如下：（1）過熱蒸汽系統(tǒng)的流程汽包頂棚過熱器進口聯(lián)箱爐頂及尾部包覆過熱器管束尾部包覆過熱器后集箱尾部左右側包覆過熱器上集箱尾部左右側包覆過熱器管束（下降）尾部左右側包覆過熱器下前集箱水平煙道左右側包覆過熱器管束（上升）水平煙道左右側包覆過熱器上集箱前屏過熱器一級減溫后屏過熱器二級減溫對流過熱器進口集箱對流過熱器管束對流過熱器出口集箱集汽集箱汽輪機。 （2）水系統(tǒng)的流程給水主省煤器進口聯(lián)箱主省煤器管束主省煤器出口集箱前、后隔墻省煤器進口集箱及管束隔墻省煤器出口集箱旁路省煤器進口集箱旁路省煤器及斜煙道包覆管束旁路省煤器出口集箱后

7、墻引出管汽包下降管水冷壁下聯(lián)箱水冷壁上聯(lián)箱汽包。七、燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡計算1、鍋爐的空氣量計算在負壓下工作的鍋爐機組，爐外的冷空氣不斷漏入爐膛和煙道內，致使爐膛和煙道各處的空氣量、煙氣量、溫度和焓值相應的發(fā)生變化。燃料燃燒計算 1）燃燒計算：需計算出理論空氣量、理論氮容積、RO2容積、理論干煙氣容積、理論水蒸汽容積等。計算結果見下表： 表1 燃料計算表序號名稱符號單位公式及計算結果1理論空氣容積/kg0.0889(Car+0.375Sar)+0.265Har-0.0333Oar5.94142三原子氣體容積/kg0.01866(Car+0.375Sar)1.06603理論氮氣容積/kg0.00

8、8Nar+0.79V4.70334理論水蒸汽容積/kg0.111Har+0.0124Mar+0.0161V0.74535理論干煙氣容積/kg+5.76936飛灰中純灰份額_附表一0.92 2） 煙氣特性計算：需要計算出各受熱面的煙道平均過量空氣系數(shù)。干煙氣容積、水蒸汽容積，煙氣總容積、RO2容積份額、三原子氣體和水蒸汽容積總份額、容積飛灰濃度、煙氣質量、質量飛灰濃度等。具體計算見表2. 表2 煙氣特性表名稱及公式符號單位爐膛及屏、凝渣管高溫過熱器低溫過熱器高溫省煤器高溫空氣預熱器低溫省煤器低溫空氣預熱器漏風系數(shù)a0.050.0250.0250.020.050.020.05出口處過量空氣系數(shù)1.

9、201.2251.251.271.321.341.39平均空氣系數(shù)1.201.21251.23751.2601.2951.3301.365水蒸汽容積/kg0.76440.76560.76800.77020.77350.77690.7802干煙氣容積Vgy/kg6.95767.03187.18047.31417.52207.73007.9379煙氣總容積/kg7.7227.79747.94848.08438.29558.50698.7181水蒸汽容積份額0.09900.09820.09660.09520.09320.09130.0895三原子氣體容積份額0.13800.13670.13410.1

10、3190.12850.12530.1223三原子氣體總容積份額0.23700.23490.23070.22710.22170.22060.2180容積飛灰濃度g/17.632717.469817.130516.842516.413716.005815.6181煙氣質量Kg/kg10.163410.260410.454310.628910.900511.172111.4437飛灰濃度Kg/kg0.013400.013270.013020.012810.012500.012190,011903） 煙氣焓、空氣焓、蒸汽焓的計算：爐膛、屏式過熱器、高溫過熱器、低溫過熱器、高溫省煤器、高溫空氣預熱器、低

11、溫省煤器、低溫空氣預熱器等所在煙氣區(qū)域的煙氣在不同溫度下的焓，并列成表格作為溫焓表。對在鍋爐受熱面的各個部位的蒸汽或者空氣的焓值進行計算，列成表格，作為溫焓表。表3 各受熱面過量空氣系數(shù)下的燃燒產(chǎn)物的焓溫表I0y=VRO2（cJ）RO2+V0N2（cJ）N2+V0H2O（cJ）H2O Iy=I0k+（-1）V0（cJ）k溫度理論煙焓理論空氣焓爐膛出口、屏、凝渣管=1.20高溫過熱器出口=1.225低溫過熱器出口=1.25高溫省煤器出口=1.27高溫空預出口=1.32低溫省煤器出口 =1.34低溫空出口=1.39hyhkhyhyhyhyhy hy hy100902.89786.821165.67

12、1181.411220.752001830.451582.552359.892391.542470.673002784.302392.543418.343466.193585.823633.673753.304003765.883218.814458.644539.114619.584683.964844.904909.275070.215004774.434064.815649.795751.415853.035934.336137.576218.866422.116005809.614929.826871.766995.007118.087216.577463.337591.937808.

13、427006871.075812.59 8123.748269.158414.078530.728007955.466708.559401.579569.299737.009871.179009057.877618.7810700.9410891.03100010178.598536.5712019.9012233.30110011316.109475.8813360.5113597.40120012467.2710417.8914715.0814951.02130013634.0111373.3216093.85163788012335.5317488.811779

14、7.20150015992.8813302.2018892.6919225.24160017187.4814276.4720291.9520648.86170018392.7015253.5921724.7322106.07180019600.2416231.0723143.8223549.60190020815.4217223.1124580.9625011.54200022034.9518213.9626019.78264755919213.2427467.7027948.03220024492.9720210.5028910.8729416.144） 鍋爐熱效率

15、及燃料熱消耗量計算：1、計算鍋爐輸入熱量，包括燃料的收到基低位發(fā)熱量，燃料物理顯熱、外來熱源加熱空氣時帶入的熱量。2、各項熱損失，包括化學不完全燃燒熱損失q3和機械不完全燃燒熱損失q4，鍋爐散熱損失q5，灰渣熱物理損失q6，排煙熱損失q2。具體數(shù)據(jù)見鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算 表4 鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算表序號名稱符號單位計算公式及函數(shù)來源數(shù)值1燃料帶入熱量QrkJ/kgQar,net224152排煙溫度tpy給定1303排煙焓hpykJ/kg查焓溫表1595.74冷空氣溫度tlk給定205理論冷空氣焓hlkkJ/kg查焓溫表156.846機械不完全燃燒熱損失q4%取用1.57化學不完全燃

16、燒熱損失q3%取用0.58排煙熱損失q2%6.059散熱損失q5%查表0.510灰渣物理熱損失q6%因值太小，忽略0.027711保熱系數(shù)j%1-q5/1000.994712鍋爐總熱損失q%q2+q3+q4+q5+q68.5713鍋爐熱效率gl%100-q91.4314過熱蒸汽焓hgrkJ/kg查表（p=9.7MPa,t=540)3476.4515給水焓hgskJ/kg查表（p=11.57MPa,t=216)924.016過熱蒸汽流量Dgrkg/h已知17鍋爐有效利用熱QyxkJ/hDgr(hgr-hgs)+Dpw(hbh-hgs)18實際燃料消耗量Bkg/hQgl/(glQr)2682019

17、計算燃料消耗量Bjkg/hBj=B（1-q4/100）26420八、爐膛設計和熱力計算校核熱力計算步驟： 1、計算爐膛結構尺寸及煙氣有效輻射層。 2、選取熱風溫度、并依據(jù)有關條件計算隨每kg燃料進入爐膛的有效熱量。3、根據(jù)燃料種類、燃燒設備的形式和布置方式，計算火焰中心位置的系數(shù)M。4、估計爐膛出口煙溫，計算爐膛煙氣平均熱容量。5、計算爐膛受熱面輻射換熱特性參數(shù)。6、根據(jù)燃料和燃燒方式計算火焰黑度和爐膛黑度。7、計算爐膛出口煙溫。8、核對爐膛出口煙溫誤差。9、計算爐膛熱力參數(shù)。10、爐膛內其他輻射受熱面的換熱計算。1、爐膛結構尺寸設計表#1 爐膛的結構數(shù)據(jù)序號名稱符號單位公式結果1前墻總面積q

18、768（1.395+0.905）+3.995/2+22.176(5.888+21.276)219.622側墻總面積 2Ac=(6.912+3.995)1.762=5.126=5.126+(6.912-0.896-1.76)=(6.912-0.896-1.76)0.334=(6.912-0.896-1.76)+3.39 =6.974=+ 218.483后墻總面積Ah768（1.395+0.905）+3.995/2+12.976(5.888+21.276)+7.68157.744噴燃器及門孔面積Ayc65爐頂面積Ald7.68(3.39+0.869)-232.116爐膛與屏的交界面積A2(6.97

19、4+0.225+0.334)65.617爐墻總面積AlAh +2Ac + Ah + Ald + A2693.568爐膛截面面積AA6.91251.4799水冷壁管外徑6010水冷壁管節(jié)距6411管子至墻中心距312水冷壁角系數(shù)0.9813爐頂角系數(shù)0.9814出口煙窗角系數(shù)115爐膛容積Ac1126.816冷灰斗二等分平面到出口煙窗中心距離m19.84617冷灰斗二等分平面到爐頂?shù)木嚯xm23.93818冷灰斗二等分平面到燃燒器中心距離m4.96219爐膛總有效輻射受熱面積Alz0.98( Al - A2- Ayc)+ A2675.1220爐膛水冷程度X/ Al0.9721爐膛有效輻射層厚度sm

20、3.6/ Al5.4662、爐膛校核熱力計算表# 2 爐膛校核熱力計算序號名稱符號單位公式結果1爐膛出口過量空氣系數(shù)查表1漏風系數(shù)和過量空氣系數(shù)1.202爐膛漏風系數(shù)查表1漏風系數(shù)和過量空氣系數(shù)0.053制粉系統(tǒng)漏風系數(shù)查表1漏風系數(shù)和過量空氣系數(shù)0.14熱風溫度trk先估后校2755理論熱風焓hrk0查焓溫表2230.396理論冷風焓hlk0查表8鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算156.847空氣帶入爐膛熱量（-）hrk0+（+）hlk02365.448對應每公斤燃料送入爐膛的熱量（1-）+24660.359理論燃燒溫度查焓溫表1905.510燃燒絕對溫度K+2732178.511火焰中心相對高度

21、系數(shù)X0.2512系數(shù)MMA-BX 注：A，B查取指導書5，360.46513爐膛出口煙氣溫度先估后校105014爐膛出口煙氣焓hgl查焓溫表12689.915煙氣平均熱容量）（- hgl）/（-）13.9916水冷壁污染系數(shù)查水冷壁污染系數(shù)0.4517水冷壁角系數(shù)xsl查表#1爐膛結構數(shù)據(jù)0.9818水冷壁熱有效系數(shù)xsl0.44119屏、爐交界面的污染系數(shù)0.44120屏、爐交界面的角系數(shù)取用121屏、爐交界面的熱有效系數(shù)0.44122燃燒孔及門孔的熱有效系數(shù)未敷設水冷壁023平均熱有效系數(shù)（A+A2+Ayc）/ Al0.43724爐膛有效輻射層厚度S查表#1爐膛結構數(shù)據(jù)5.46625爐膛

22、內壓力P0.126水蒸汽容積份額查煙氣特性表0.099027三原子氣體容積份額查煙氣特性表0.237028三原子氣體輻射減弱系數(shù)1023.59529煙氣質量飛灰濃度查煙氣特性表0.0134030灰粒平均直徑查指導書附錄表一1331灰粒輻射減弱系數(shù)81.8532燃料種類修正系數(shù)取=0.50.533燃燒方法修正系數(shù)取=0.10.134煤粉火焰輻射減弱系數(shù)+102.4535火焰黑度1-0.73836爐膛黑度0.864637爐膛出口煙氣溫度1094.538計算誤差收-(估)44.539爐膛出口煙氣焓hyl查焓溫表12637.2340爐膛有效熱輻射熱量(- hyl)11959.441輻射受熱面平均熱負荷

23、42爐膛截面熱強度/()43爐膛容積熱強度/()3、爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及工質焓增的計算表#3 爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及工質焓增的計算序號名稱符號單位公式結果1頂棚管徑mm382節(jié)距smm47.53排數(shù)n1584頂棚管角系數(shù)x指導書附錄圖一0.985頂棚面積Ald32.116蒸汽流通面積Alt1580.1127爐膛頂部熱負荷分配不均勻系數(shù)指導書附錄圖七0.578爐膛頂棚總輻射吸熱量Kj/h36 Ald .19減溫水總量Kg/h先估后校880010爐膛頂棚蒸汽流量Kg/h11爐膛頂棚蒸汽焓增hldKj/kg/42.8412爐膛頂棚進口蒸汽焓hldKj/kg指導書查附錄二中水和水蒸汽性質表2

24、708.813爐膛頂棚出口蒸汽焓hldKj/kghld+hld2751.6414爐膛頂棚出口蒸汽溫度指導書查附錄二中水和水蒸汽性質表326.43九、對流受熱面的熱力計算對流受熱面計算步驟：1、假設受熱面出口煙氣溫度，查取相應焓值。2、根據(jù)出口煙焓，通過Qd=(I-I+aIoLF)計算對流傳熱量。3、依據(jù)煙氣側放熱量等于工質側吸熱量原理，求取工質出口焓和相應溫度。4、計算平均對流傳熱溫差。5、計算煙氣側對流放熱系數(shù)及管壁污染系數(shù)。6、計算工質側對流放熱系數(shù)。7、計算管壁污染層溫度。8、計算煙氣黑度，及確定煙氣側輻射放熱系數(shù)。9、計算對流放熱系數(shù)K。10、計算對流傳熱量。與計算結果相比較，其差值應

25、在允許范圍之內。否則重新假設受熱面出口煙溫，重復上述計算。1、屏式過熱器熱力計算：屏式過熱器在熱力計算方面具有以下特點：1） 在換熱方式上，既受煙氣沖刷，又吸收爐膛及屏間高溫煙氣的熱輻射；2） 屏式過熱器屬于中間過熱器，其進出口處的工質參數(shù)在進行屏的計算時往往是未知數(shù)；3） 屏與屏之間橫向節(jié)距大，煙氣流速低，且沖刷不完善。所以某些交換參數(shù)不同于一般對流受熱面。屏的具體熱力計算見表#5表#4 屏的結構數(shù)據(jù)計算表序號名稱符號單位公式結果1管子外徑dmm2屏的片數(shù)Z123每片屏的管子排數(shù)n410404屏的深度Lm2.7065屏的平均高度hm7.46一片屏的平面面積Ap13.57屏的橫向節(jié)距mm屏的節(jié)

26、距5918比值14.19屏的縱向節(jié)距mm4610比值1.0911屏的角系數(shù)指導書附錄圖1，曲線50.9812屏的計算受熱面積Apj2 Ap Z31713屏區(qū)頂棚面積Adp寬深角系數(shù)15.614屏區(qū)兩側水冷壁面積Asl高深角系數(shù)30.115屏區(qū)附加受熱面面積ApfjAdp + Asl45.716煙氣進屏流通面積Ap（6.424+1.76）-120.042(6.424+1.76)58.817煙氣出屏流通面積p(6.424+0.55)- 120.042(6.424+0.55)5018煙氣平均流通面積y2 App /(p + Ap)5419蒸汽流通面積Alt12103.140.09720煙氣有效輻射層

27、厚度Sm0.77921屏區(qū)進口煙窗面積Ach見#4A265.6122屏區(qū)出口煙窗面積ch7.686.42449.34表#5 屏的熱力計算序號名稱符號單位公式結果1煙氣進屏溫度爐膛熱力計算爐膛出口煙氣溫度1094.52煙氣進屏焓hyp爐膛熱力計算爐膛出口煙氣焓13287.453煙氣出屏溫度先估后校9654煙氣出屏焓hyp查焓溫表11558.265煙氣平均溫度（+）/21029.86屏區(qū)附加受熱面對流吸熱量先估后校4007屏的對流吸熱量 hyp- hyp+hlk0）-1320.08爐膛與屏相互換熱系數(shù)查指導書附錄圖160.989爐膛出口煙窗的沿高度熱負荷分配系數(shù)查指導書附錄圖70.6810爐膛出口

28、煙窗射入屏區(qū)的爐膛輻射熱量750.2211 屏間煙氣壓力p0.112屏間煙氣有效輻射層厚度sm查屏的結構數(shù)據(jù)表0.77913水蒸氣的容積份額rH2o查煙氣特性表0.099014三原子氣體的輻射減弱系數(shù)1010.9315三原子氣體容積份額查煙氣特性表0.237016灰粒的輻射減弱系數(shù)85.017煙氣質量飛灰濃度查煙氣特性表0.013418煙氣輻射減弱系數(shù)+3.7319屏區(qū)煙氣黑度0.25220屏進口對出口的角系數(shù)0.13421燃料種類修正系數(shù)取用0.522屏出口煙窗面積Ap查屏的結構數(shù)據(jù)表50.023爐膛及屏間煙氣向屏后受熱面的輻射熱量215.8724屏區(qū)吸收的爐膛輻射熱-534.3525屏區(qū)附

29、加受熱面吸收的輻射熱67.8926屏區(qū)水冷壁吸收的輻射熱44.727屏區(qū)頂棚吸收的輻射熱23.1728屏吸收的輻射熱-466.4629屏吸收的總熱量+1852.0630第一級減溫水噴水量取用680031第二級減溫水噴水量取用200032屏中蒸汽流量D-33蒸汽進屏溫度先估后校39034蒸汽進屏焓查指導書附錄二水和水蒸汽性質表3050.9335蒸汽出屏焓+/3275.7336蒸汽出屏溫度查指導書附錄二水和水蒸汽性質表463.8637屏內蒸汽平均溫度(+)/2426.9338平均傳熱溫差-600.439屏內蒸汽平均比容查指導書附錄二水和水蒸汽性質表0.0277840屏內蒸汽流速17.2941管壁對

30、蒸放熱系數(shù)查指導書附錄11274442煙氣流速5.1743煙氣側對流放熱系數(shù)查指導書附錄826.7944灰污系數(shù)查指導書附錄15曲線20.00745管壁灰污曾溫度+()742.746輻射放熱系數(shù)查指導書附錄1979.447利用系數(shù)查指導書附錄120.8548煙氣側放熱系數(shù)100.849對流傳熱系數(shù)50.650屏的對流傳熱量1312.351計算誤差 %0.5952屏區(qū)水冷壁的水溫查計算負荷下汽包飽和水溫度317.6753平均傳熱溫差-712.1354水冷壁對流吸熱量147.855頂棚進口蒸汽溫度326.4356屏區(qū)頂棚進口蒸汽焓2751.6457屏區(qū)頂棚蒸汽焓增先估后校3358屏區(qū)頂棚出口蒸汽焓

31、+2784.6459屏區(qū)頂棚出口蒸汽溫度查指導書附錄二水和水蒸汽性質表329.2560屏區(qū)頂棚平均汽溫（+）/2327.8461平均傳熱溫差-701.9662屏區(qū)頂棚對流吸熱量221.1863屏區(qū)頂棚總吸熱量+244.3564屏區(qū)頂棚蒸汽流量等于10中65屏區(qū)頂棚焓增/30.2566計算誤差檢查%（估）-/9.167屏區(qū)附加受熱面對流吸熱量+392.1468計算誤差%（估）-/2.069屏區(qū)受熱面總對流吸熱量+1704.42、高溫過熱器的熱力計算：高溫過熱器分冷段和熱段兩部分。蒸汽從屏出來后，先進入高溫對流過熱器冷段，經(jīng)過二次噴水減溫后進入高溫對流過熱器熱段。冷段在煙道兩側為逆流，熱段在中間為

32、順流。根據(jù)高溫過熱器結構尺寸對高溫過熱器進行熱力計算，具體見表4-5表#6 高溫過熱器的結構尺寸序號名稱符號單位公式結果1管子尺寸d2冷段橫向節(jié)距及布置順流、逆流、雙管圈403熱橫向節(jié)距及布置順流、逆流、雙管圈394橫向節(jié)距955橫向節(jié)距比/ d2.2626縱向節(jié)距877縱向節(jié)距比/ d2.078管子縱向排數(shù)89冷段蒸汽流通面積0.064210熱段蒸汽流通面積0.062811平均流通截面積+ ）/2 0.063412煙氣流通面積23.313冷段受熱面積23714熱段受熱面積23115頂棚受熱面積10.0616管束前煙室深度0.717管束深度0.6118輻射層有效厚度s0.188表#7 高溫過熱

33、器的熱力計算序號名稱符號單位公式結果1進口煙氣溫度凝渣管結構及計算第11項9652進口煙氣焓凝渣管結構及計算第1211492.33進冷段蒸汽溫度屏出口蒸汽溫度463.864進冷段蒸汽焓屏出口蒸汽焓3275.735總輻射熱量等于157.596冷段輻射吸熱量78.137熱段輻射吸熱量76.158頂棚輻射吸熱量3.329出熱段蒸汽溫度建議取54054010出熱段蒸汽焓查指導書附錄二水和水蒸汽性質表3476.4511出冷段蒸汽溫度先估后校51012出冷段蒸汽焓查指導書附錄二水和水蒸汽性質表3798.8413第二次減溫水量取用200014減溫水焓就是給水焓924.0015進熱段蒸汽焓3369.1516進

34、熱段蒸汽溫度查指導書附錄二水和水蒸汽性質表498.117冷段吸熱量（D-）（-）/1310.018熱段吸熱量D(-)/890.0719高溫過熱器吸熱量+1903.0720高溫過熱器對流吸熱量-1745.4821頂棚對流吸熱量先估后校5522高溫過熱器出口煙焓-9741.423高過出口煙溫查焓溫表813.0224煙氣平均溫度(+)/2886.525煙氣流速10.4326煙氣側放熱系數(shù)查指導書附錄圖870.727冷段蒸汽平均溫度(+)/2486.9328冷段蒸汽平均比容查指導書附錄二水和水蒸汽性質表0.031529冷段蒸汽平均流速（D-）/(360029.630冷段蒸汽放熱系數(shù)查指導書附錄圖113

35、72031熱段蒸汽平均溫度(+)/2497.2532熱段蒸汽平均比容查指導書附錄二水和水蒸汽性質表0.0338033熱段蒸汽平均流速D/(360032.8934熱段蒸汽放熱系數(shù)查指導書附錄圖11390635高過煙氣有效輻射厚度sm查高溫對流過熱器結構尺寸0.18836煙氣壓力pMPa0.137水蒸氣容及份額rH2o查煙氣特性表0.098238三原子氣體輻射減弱系數(shù)1024.7839三原子氣體容積份額查煙氣特性表0.234940灰粒的輻射減弱系數(shù)90.52641煙氣質量飛灰濃度查煙氣特性表0.0130342煙氣的輻射減弱系數(shù)+7.043煙氣黑度0.123544冷段管壁灰污層溫度+756.245熱

36、段管壁灰污層溫度+772.746冷段輻射減弱系數(shù)查指導書附錄圖1233.347熱段輻射減弱系數(shù)查指導書附錄圖1234.648修正后冷段輻射減弱系數(shù)1+44.649修正后熱段輻射減弱系數(shù)1+46.550冷段傳熱系數(shù)71.851熱段傳熱系數(shù)72.352冷段平均溫差397.4553熱段平均溫差359.254冷段對流吸熱量921.255計算誤差%（-）-/1.4856熱段對流吸熱量57計算誤差%（-）-/-0.458頂棚入口汽溫就是屏頂棚出口氣溫329.2559頂棚入口汽焓就是屏頂棚出口汽焓2784.6460頂棚出口汽焓+2839.6461頂棚出口汽溫查指導書附錄二水和水蒸汽性質表337.1662頂棚

37、對流吸熱量54.363計算誤差%817.11.364總對流吸熱量+1792.63、低溫過熱器的熱力計算：低溫過熱器的頂棚管在其上面，與低溫過熱器平行受熱，與低溫過熱器相比面積很小，所以把頂棚管和低溫過熱器的面積相加，當作低溫過熱器的受熱面積。此時，低溫過熱器的蒸汽進口是頂棚管的入口。具體熱力計算見表4-7。表#8 低溫過熱器的結構序號名稱符號單位公式結果1布置順流、逆流、雙管圈2管子尺寸3橫向排數(shù)794縱向排數(shù)205橫向節(jié)距956橫向節(jié)距比/2.57縱向節(jié)距80.78縱向節(jié)距比/2.129煙氣流通面積18.710蒸汽流通面積20.11211低溫過熱器受熱面積3.14. .76812低溫過熱器前

38、氣室深度0.913低溫過熱器前管束深度1.53314煙氣輻射層有效后度0.193 表#9 低溫過熱器的熱力計算序號名稱符號單位公式結果1進口煙氣溫度即高溫過熱器出口煙氣溫度813.022進口煙氣焓即高溫過熱器出口煙氣焓9741.43進口蒸汽溫度即高溫過熱器頂棚出口蒸汽溫度337.164進口蒸汽焓即高溫過熱器頂棚出口蒸汽焓2844.645出口蒸汽溫度先估后校4156出口蒸汽焓查指導書附錄二水和水蒸汽性質表3131.497低溫過熱器對流吸熱量（-）/2293.18出口煙氣焓-7440.09出口煙氣溫度624.810煙氣平均溫度（+）/2718.911煙氣速度11.3312煙氣側對流放熱系數(shù)查指導書

39、附錄圖878.7213蒸汽平均溫度（+）/2376.0814蒸汽平均比容查指導書附錄二水和水蒸汽性質表0.022615蒸汽流速/（3600）11.6616蒸汽側放熱系數(shù)查指導書附錄圖11218517低過煙氣有效輻射層厚度sm查低溫過熱器尺寸0.19818煙氣壓力PMPa0.119水蒸氣容積份額 rH2O查煙氣特性表0.0966320三原子氣體減弱系數(shù)10.227.2821三原子氣體容積份額查煙氣特性表0.230722灰粒的輻射減弱系數(shù)101.523煙氣質量飛灰濃度查煙氣特性表0.0130224煙氣的輻射減弱系數(shù)+7.6225煙氣黑度0.1426管壁灰污層溫度+476.427煙氣側輻射放熱系數(shù)查指導書附錄圖1219.628修正后輻射放熱系數(shù) 1+27.1429煙氣側放熱系數(shù)（+）105.8630傳熱系數(shù)65.631平均傳熱溫差339.832低溫過熱器對流吸熱量2332.733計算誤差%-1.734第一次減溫水量原來假定數(shù)據(jù)680035減溫后蒸汽焓3062.636減溫后蒸汽溫度查指導書附錄二水和水蒸汽性質表393.237屏入口氣溫的誤差3.24、省煤器和空氣預熱器雙級布置的省煤器應該分級計算對于管式空氣預熱器，按級單獨進行熱力計算。雙級布置時，高