建設(shè)工程高大模板支撐系統(tǒng)施工組織設(shè)計

1、1 目 錄 1、編制依據(jù).2 2、工程概況.2 3、施工準(zhǔn)備.3 4、高支模支撐方案.4 5、高支模驗算書.5 6、高支模施工的安全管理.62 7、高支模施工方法.63 8、混凝土澆筑方法及技術(shù)措施.71 9、監(jiān)測措施.73 10、應(yīng)急救援預(yù)案.74 2 一、編制依據(jù)一、編制依據(jù) 為了保證本工程超高支模施工安全，根據(jù)建設(shè)工程高大模板支撐系統(tǒng)施 工安全監(jiān)督管理導(dǎo)則以及建設(shè)部關(guān)于危險性較大工程安全專項施工方案編 制及專家論證審查辦法的要求，加強施工安全的管理，按相關(guān)規(guī)定特編制本 專項施工方案。方案編制計算依據(jù)如下： 二、工程概況二、工程概況 序號項 目內(nèi) 容 1 工程名稱漯河恒大名都首期工程綜合樓

2、 2 建設(shè)地點漯河市源匯區(qū)，漢江路以北、107國道以東、濱河路以南 3 建設(shè)單位漯河御盛房地產(chǎn)開發(fā)有限公司 4 設(shè)計單位機械工業(yè)第六設(shè)計院有限公司 5 建筑結(jié)構(gòu)類型框架結(jié)構(gòu) 6 總建筑面積5335.86m2 7 工程內(nèi)容土建、部分室內(nèi)水電及附屬工程 8 工程質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)工程質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)：爭創(chuàng)省優(yōu) 9 工期要求本工程施工總工期為 個日歷日。 序 號 名 稱編 號 1綜合樓施工圖紙結(jié)施、建施 2混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范gb50204-2002 3混凝土質(zhì)量控制標(biāo)準(zhǔn)gb50164-2001 4質(zhì)量管理體系標(biāo)準(zhǔn)gbt19000-2000 5建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)gb50300-2001 6建筑工程質(zhì)

3、量檢驗評定標(biāo)準(zhǔn)gb50301-2001 7混凝土模板用膠合板zbb7000 6-88 8 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 （jgj130-2001） 9建筑施工高空作業(yè)安全技術(shù)規(guī)程jgj33-91 3 1 1、建筑設(shè)計概況、建筑設(shè)計概況 漯河恒大名都首期工程包含7棟高層住宅、1棟綜合樓、1座大門，總建筑面 積為約為172200m2，其中綜合樓建筑面積5335.86m2，建筑層數(shù)為地下1層，地上 4層，首層結(jié)構(gòu)層高均為6.3m，建筑總高度為19.40m。 2 2、結(jié)構(gòu)設(shè)計概況、結(jié)構(gòu)設(shè)計概況 綜合樓結(jié)構(gòu)為框架結(jié)構(gòu)，抗震構(gòu)造等級為三級，首層大堂位置上空，至二 層結(jié)構(gòu)頂，結(jié)構(gòu)高度為9.550m。

4、首層游泳池池底標(biāo)高為-2.060m，相對應(yīng)的該部 位首層頂標(biāo)高為6.24m，結(jié)構(gòu)層高為8.300m。首層大堂位置框架梁截面尺寸為 300mm600mm、400mm700mm和300mm900mm三種，最大梁截面尺寸為 400mm700mm，梁跨度13.8m，樓板厚度100 mm，板最大跨度6m，支撐層為- 0.060m混凝土樓板，頂板混凝土強度等級為c30；游泳池位置框架梁截面尺寸為 300mm700mm、600mm800mm和300mm1350mm三種，最大梁截面 600mm800mm、梁最大跨度13.8m，樓板厚度120 mm，板最大跨度7m，首層支承 層為-2.060m混凝土樓板，頂板砼

5、等級為c30。 上一層結(jié)構(gòu)支模施工時，下層支架不拆除，以便荷載能安全傳至基礎(chǔ)上。 并且待下一層支承層砼強度等級達到50以上時方可進行上一層結(jié)構(gòu)支模施工。 工程施工將經(jīng)歷雨季施工。 三、施工準(zhǔn)備三、施工準(zhǔn)備 1 1、技術(shù)準(zhǔn)備、技術(shù)準(zhǔn)備 在施工前進行圖紙會審及完善施工組織設(shè)計方案這兩項工作，并組織施工 人員認真學(xué)習(xí)施工圖紙、會審記錄、施工方案和施工規(guī)范等技術(shù)文件，做好三 級安全技術(shù)交底工作，減少和避免施工誤差。 2 2、物資準(zhǔn)備、物資準(zhǔn)備 (1)材料準(zhǔn)備： 確保材料質(zhì)量合格，貨源充足，按材料進場計劃分期分批進場，并按規(guī)定 地點存放，做好遮蓋保護。同時對各種進場材料進行抽檢試驗并附有新鋼管應(yīng) 有產(chǎn)品

6、質(zhì)量合格證；其質(zhì)量檢驗報告及其鋼管材質(zhì)檢驗方法應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo) 準(zhǔn)金屬拉伸試驗方法 （gb/t228）的有關(guān)規(guī)定，質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn) 4 碳素結(jié)構(gòu)鋼 （gb/t700）中q235-a級鋼的規(guī)定。 鋼管表面應(yīng)平直光滑，不應(yīng)有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓 痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應(yīng)符合規(guī)范的規(guī)定；鋼管必須 涂有防不銹漆；新扣件應(yīng)有生產(chǎn)許可證、法定檢測單位的測試報告和產(chǎn)品質(zhì)量 合格證；舊扣件使用前應(yīng)進行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲 大螺栓必須更換；新、舊扣件均應(yīng)進行防銹處理，并對多次使用的受力材料作 必要的強度測試。 (2)機具準(zhǔn)備： 根據(jù)施工機具需用量

7、計劃，做好機械的租賃和購買計劃，并做好進場使用 前的檢驗、保養(yǎng)工作，確保運轉(zhuǎn)正常。 (3)周轉(zhuǎn)材料準(zhǔn)備：做好模板、鋼管支頂?shù)戎苻D(zhuǎn)料的備料工作，分批分期 進場。 3 3、勞動力準(zhǔn)備、勞動力準(zhǔn)備 (1)根據(jù)開工日期和勞動力需要量計劃，組織工人進場，并安排好工人生 活。水、電管線架設(shè)和安裝已完成，能夠滿足工程施工及工程管理、施工人員 生活的用水、用電需要。 (2)做好施工人員進場的安全、質(zhì)量、防火、文明施工等教育工作，進行 崗前培訓(xùn)，對關(guān)鍵技術(shù)工種必須持證上崗，按規(guī)定進行三級安全技術(shù)交底，交 底內(nèi)容包括：施工進度計劃；各項安全、技術(shù)、質(zhì)量保證措施；質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)和驗 收規(guī)范要求；設(shè)計變更和技術(shù)核定等。必要

8、時進行現(xiàn)場示范，同時健全各項規(guī) 章制度，加強遵紀(jì)守法教育。 四、高支模支撐方案四、高支模支撐方案 1 1、模板及支撐架的材料選取、模板及支撐架的材料選取 模板：采用1220mm2440mm15mm（厚）膠合板。 木枋：采用50mm100mm木枋。 支撐系統(tǒng)：選用扣件式式腳手架及配件、12對拉螺栓等。 縱橫水平拉桿：選用483.0mm鋼管及配件。 縱橫向剪刀撐：選用483.0mm鋼管及配件。 墊板：采用腳手架配套底托，墊板為50200mm木板墊放。 2 2、支撐系統(tǒng)的構(gòu)造設(shè)計、支撐系統(tǒng)的構(gòu)造設(shè)計 本工程的超高支模方案采用扣件式鋼管腳手架支撐系統(tǒng)，梁板結(jié)構(gòu)的腳手 5 架采用滿堂式布置，間距為100

9、0mm，設(shè)置縱橫水平拉桿。主框架梁的水平拉桿 應(yīng)頂至已澆筑混凝土上，加強高支模的整體抗傾覆能力。 （1）根據(jù)設(shè)計圖紙要求，本工程高支模支撐系統(tǒng)情況，具體如下： 情況一：首層大堂位置上空，至二層結(jié)構(gòu)頂，結(jié)構(gòu)高度為9.550m。 。最大梁 截面尺寸為400mm700mm，梁跨度13.8m，樓板厚度100 mm，板最大跨度6m，支 撐層為-0.060m混凝土樓板，梁板混凝土強度等級為c30；梁底高支模搭設(shè)高度 為8.85m，板底支模高度均為9.45m，采用鋼管并通過調(diào)整底座及頂托的螺栓來 滿足支模高度的要求。 情況二：游泳池位置結(jié)構(gòu)高度為8.300m，框架最大梁截面600mm800mm、 梁最大跨度

10、13.8m，樓板厚度120 mm，板最大跨度7m，首層支承層為-2.060m混 凝土樓板，頂板砼等級為c30。梁底高支模搭設(shè)高度均為7.50米，板底支模高度 均為8.18m，采用鋼管并通過調(diào)整底座及頂托的螺栓來滿足支模高度的要求。 （2）對于以上情況的高支模，其構(gòu)造設(shè)計參數(shù)均如下： 梁側(cè)模板采用15mm厚夾板，豎枋間距250，豎向設(shè)置一排穿梁螺栓 12500mm，第一排設(shè)在梁底以上400mm（當(dāng)梁高750 mm時才設(shè)穿梁螺栓） ；梁底模板采用15mm厚夾板，梁底設(shè)置二層木枋，橫枋采用50100木枋， 間距200，縱枋采用50100木枋，支頂采用扣件式架，排距為1000；樓面 模板采用12厚夾板

11、，板底設(shè)置二層木枋，橫枋采用50100木枋，間距 400，縱枋采用50100木枋，支撐采用扣件式架，排距為1000。 （3）為加強架體的整體剛度，腳手架搭設(shè)必須保證架身垂直，縱橫向基本 順直，剪刀撐在主梁兩側(cè)沿全高連續(xù)設(shè)置，剪刀撐與地面傾角宜4560，用 扣件與架體扣緊。 （4）離地面200mm處設(shè)置縱橫掃地桿一道。 （5）對跨度大于4m的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，等模板應(yīng)按設(shè)計要求起拱， 起拱高度應(yīng)為跨度的3。 （6）所有標(biāo)高高支模必須待下層梁板砼強度達到50以上方可繼續(xù)搭設(shè)。 上一層高支模施工時，下一層支架不能拆除，以便荷載能安全傳至基礎(chǔ)上。 五、高支模驗算書五、高支模驗算書 模板高支撐架計算

12、書模板高支撐架計算書 情況一： 板模板計算： 6 一、參數(shù)信息: 1.腳手架參數(shù) 橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50； 立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設(shè)高度(m):9.45； 采用的鋼管(mm):483.0 ； 扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80； 板底支撐連接方式:方木支撐； 2.荷載參數(shù) 模板與木板自重(kn/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kn/m3):25.000； 樓板澆筑厚度(m):0.120； 施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m2):1.000； 3.木方參數(shù) 木方彈性模量e(n/

13、mm2):9500.000；木方抗彎強度設(shè)計值(n/mm2):13.000； 木方抗剪強度設(shè)計值(n/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000； 木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 7 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 二、模板支撐方木的計算: 方木按照簡支梁計算，其慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； i=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 8 方木楞計算簡圖 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kn/m)： q1= 25

14、.0000.2500.120 = 0.750 kn/m； (2)模板的自重線荷載(kn/m): q2= 0.3500.250 = 0.088 kn/m ； (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kn)： p1 = (1.000+2.000)1.0000.250 = 0.750 kn； 2.方木抗彎強度驗算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如 下: 均布荷載 q = 1.2(0.750 + 0.088) = 1.005 kn/m； 集中荷載 p = 1.40.750=1.050 kn； 最大彎距 m = pl/4 + ql2/8 = 1.0501

15、.000 /4 + 1.0051.0002/8 = 0.388 kn.m； 最大支座力 n = p/2 + ql/2 = 1.050/2 + 1.0051.000/2 = 1.028 kn ； 方木的最大應(yīng)力值 = m / w = 0.388106/83.333103 = 4.658 n/mm2； 方木抗彎強度設(shè)計值 f=13.0 n/mm2； 方木的最大應(yīng)力計算值為 4.658 n/mm2 小于 方木的抗彎強度設(shè)計值 13.0 n/mm2，滿足要求! 3.方木抗剪驗算： 最大剪力的計算公式如下: 9 q = ql/2 + p/2 截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t 其中最大剪力

16、: v = 1.0001.005/2+1.050/2 = 1.028 kn； 方木受剪應(yīng)力計算值 t = 3 1027.500/(2 50.000 100.000) = 0.308 n/mm2； 方木抗剪強度設(shè)計值 t = 1.400 n/mm2； 方木受剪應(yīng)力計算值為 0.308 n/mm2 小于 方木的抗剪強度設(shè)計值 1.400 n/mm2，滿足要求! 4.方木撓度驗算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如 下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 0.750+0.088=0.838 kn/m； 集中荷載 p = 0.750 kn； 方木最大撓度計算值 v

17、= 50.8381000.0004 /(3849500.0004166666.67) +750.0001000.0003 /( 489500.0004166666.67) = 0.670 mm； 方木最大允許撓度值 v= 1000.000/250=4.000 mm； 方木的最大撓度計算值 0.670 mm 小于 方木的最大允許撓度值 4.000 mm, 滿足要求! 三、木方支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算； 集中荷載p取縱向板底支撐傳遞力，p = 1.0051.000 + 1.050 = 2.055 kn； 10 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kn.m) 支撐

18、鋼管計算變形圖(kn.m) 支撐鋼管計算剪力圖(kn) 最大彎矩 mmax = 0.771 kn.m ； 最大變形 vmax = 2.447 mm ； 最大支座力 qmax = 8.991 kn ； 鋼管最大應(yīng)力 = 0.771106/4490.000=171.659 n/mm2 ； 鋼管抗壓強度設(shè)計值 f=205.000 n/mm2 ； 11 支撐鋼管的計算最大應(yīng)力計算值 171.659 n/mm2 小于 鋼管的抗壓強度設(shè)計 值 205.000 n/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1000.000/150與10 mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架

19、安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，p96 頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kn，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實 際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kn 。 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值 r= 8.991 kn； r 12.80 kn,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 五、模板支架立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值(軸力): 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。 1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容： (1)腳手架的自重(kn)： ng1 = 0.1299.450 = 1.220 kn； 鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄a。 (2)模板的自重(kn)： ng2 = 0.3501.

20、0001.000 = 0.350 kn； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kn)： ng3 = 25.0000.1201.0001.000 = 3.000 kn； 經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 ng = ng1+ng2+ng3 = 4.570 kn； 2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載 經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 nq = (1.000+2.000 ) 1.0001.000 = 3.000 kn； 3.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算 n = 1.2ng + 1.4nq = 9.684 kn； 六、立桿的穩(wěn)定性計算: 立桿的穩(wěn)定性計算公式: 12 其中 n - 立桿的軸心壓力設(shè)計值

21、(kn) ：n = 9.684 kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.59 cm； a - 立桿凈截面面積(cm2)：a = 4.24 cm2； w - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：w=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應(yīng)力計算值 (n/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ：f =205.000 n/mm2； l0- 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數(shù)，取值為1.155； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u =

22、1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m； 上式的計算結(jié)果： 立桿計算長度 l0 = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； l0/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ； 由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.537 ； 鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 ；=9683.994/（0.537424.000） = 42.532 n/mm2； 鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 = 42.532 n/mm2 。 。 f = 205.000 n/mm2。 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式

23、計算 l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.185； k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.700 按照表2取值1.019 ； 上式的計算結(jié)果： 立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.019(1.500+0.1002) = 2.053 m； 13 lo/i = 2052.776 / 15.900 = 129.000 ； 由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.401 ； 鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 ；=9683.994/（0.401424.000） = 56.957 n/mm2； 鋼管立桿的最大應(yīng)力計算

24、值 = 56.957 n/mm2 。 。 f = 205.000 n/mm2。 模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全。 梁模板計算： 一、參數(shù)信息 1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù) 梁截面寬度 b(m):0.40； 梁截面高度 d(m):0.70 混凝土板厚度(mm):0.10； 立桿縱距（沿梁跨度方向間距）la(m):1.00； 立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10； 腳手架步距(m):1.50； 梁支撐架搭設(shè)高度h(m)：4.50； 梁兩側(cè)立柱間距(m):0.70； 14 承重架支設(shè):無承重立桿，木方支

25、撐垂直梁截面； 立桿橫向間距或排距l(xiāng)b(m):1.00； 采用的鋼管類型為483.00； 扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減 系數(shù):0.80； 2.荷載參數(shù) 模板自重(kn/m2):0.35； 鋼筋自重(kn/m3):1.50； 施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m2):2.5； 新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m2):18.0； 傾倒混凝土側(cè)壓力(kn/m2):2.0； 振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m2):2.0 3.材料參數(shù) 木材品種：柏木； 木材彈性模量e(n/mm2)：10000.0； 木材抗彎強度設(shè)計值fm(n/mm2)：17.0； 木材抗剪強度設(shè)計值fv(n/

26、mm2)：1.7； 面板類型：膠合面板； 鋼材彈性模量e(n/mm2)：210000.0； 鋼材抗彎強度設(shè)計值fm(n/mm2)：205.0； 面板彈性模量e(n/mm2)：9500.0； 面板抗彎強度設(shè)計值fm(n/mm2)：13.0； 4.梁底模板參數(shù) 梁底模板支撐的間距(mm)：300.0； 面板厚度(mm)：12.0； 5.梁側(cè)模板參數(shù) 主楞間距(mm)：500； 次楞間距(mm)：300； 穿梁螺栓水平間距(mm)：500； 15 穿梁螺栓豎向間距(mm)：300； 穿梁螺栓直徑(mm)：m12； 主楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm； 主楞龍骨材料：木楞,，寬度50m

27、m，高度100mm； 二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 1.梁側(cè)模板荷載 強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只 考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算， 并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按 200/(t+15)計算，得5.714h； t - 混凝土的入模溫度，取20.000； v - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1

28、.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。 根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力f； 分別為 44.343 kn/m2、18.000 kn/m2，取較小值18.000 kn/m2作為本工程計 算荷載。 三、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混 凝土側(cè)壓力和傾 倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是 按照龍骨的間 距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。 16 面板計算簡圖 1.抗彎驗算 其中， - 。(n/mm2)。 m - 面板的最大彎距(n.mm)； w - 面板的凈截面抵抗

29、矩，w = 50.001.21.2/6=12.00cm3； f - 面板的抗彎強度設(shè)計值(n/mm2)； 按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.20.5018.000.90=9.72kn/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q2= 1.40.502.000.90=1.26kn/m； q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kn/m； 計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 300.00mm； 面板的最大彎距 m= 0.110.98300.002 = 9.88104n.mm； 經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算

30、值: = 9.88104 / 1.20104=8.235n/mm2。 面板的抗彎強度設(shè)計值: f = 13.000n/mm2； 面板的受彎應(yīng)力計算值 =8.235n/mm2 。 。 f=13.000n/mm2。 2.撓度驗算 17 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q = 18.000.50 = 9.00n/mm； l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 300.00mm； e-面板材質(zhì)的彈性模量: e = 9500.00n/mm2； i-面板的截面慣性矩: i = 50.001.201.201.20/12=7.20cm4； 面板的最大撓度計算值: = 0.6779.00300.004/(1

31、009500.007.20104) = 0.722 mm。 面板的最大容許撓度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm。 面板的最大撓度計算值 =0.722mm 。 。 =1.200mm。 四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算 1.內(nèi)楞計算 內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁 計算。 本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩i和 截面抵抗矩w分別為: w = 50100100/6 = 83.33cm3； i = 50100100100/12 = 416.67cm4； 內(nèi)楞計算簡圖 （1）.內(nèi)楞強度驗算 強度驗算計算

32、公式如下: 18 其中， - 。(n/mm2)。 m - 內(nèi)楞的最大彎距(n.mm)； w - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強度設(shè)計值(n/mm2)。 按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.218.0000.90+1.42.0000.90) 0.300/1=6.59kn/m； 內(nèi)楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內(nèi)楞的最大彎距: m=0.16.59500.002= 1.65105n.mm； 經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 1.65105/8.33104 = 1.976 n/mm2。 內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 17.000n/m

33、m2； 內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 1.976 n/mm2 。 。 f=17.000n/mm2。 （2）.內(nèi)楞的撓度驗算 其中 e - 面板材質(zhì)的彈性模量： 10000.00n/mm2； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q =18.000.30/1= 5.40 n/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 500.00mm； i-面板的截面慣性矩：e = 4.17106n/mm2； 內(nèi)楞的最大撓度計算值: =0.6775.40500.004/(10010000.004.17106) = 0.055 mm。 內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 2.000mm。 19 內(nèi)楞的最大撓度計算值 =0.

34、055mm 。 。 =2.000mm。 2.外楞計算 外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 本工程中，外龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩i 和截面抵抗矩w分別為: w = 50100100/6 = 83.33cm3； i = 50100100100/12 = 416.67cm4； 外楞計算簡圖 （1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 。(n/mm2) m - 外楞的最大彎距(n.mm)； w - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設(shè)計值(n/mm2)。 最大彎矩m按下式計算： 其中，作用在外楞的荷載: p = (1.218.000

35、.90+1.42.000.90) 0.500.30/1=3.29kn； 外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距): l = 300mm； 外楞的最大彎距：m = 0.1753294.000300.000 = 1.73105n.mm 經(jīng)計算得到，外楞的受彎應(yīng)力計算值: = 1.73105/8.33104 = 2.075 20 n/mm2。 外楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 17.000n/mm2； 外楞的受彎應(yīng)力計算值 =2.075n/mm2 。 。 f=17.000n/mm2。 （2）.外楞的撓度驗算 其中 e - 外楞的彈性模量，其值為 10000.00n/mm2； p-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)

36、值： p =18.000.500.30/1= 2.70 kn； l-計算跨度(拉螺栓間距)：l = 300.00mm； i-面板的截面慣性矩：i = 4.17106mm4； 外楞的最大撓度計算值: = 1.1462.70103300.003/(10010000.004.17106) = 0.020mm； 外楞的最大容許撓度值: = 1.200mm； 外楞的最大撓度計算值 =0.020mm 。 。 =1.200mm。 五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力； a - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170.000 n/mm2； 查

37、表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: a= 76 mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力: n =18.0000.5000.3002 =5.400 kn。 穿梁螺栓最大容許拉力值: n = 170.00076/1000 = 12.920 kn； 穿梁螺栓所受的最大拉力 n=5.400kn 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 n 21 =12.920kn，滿足要求！ 六、梁底模板計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支 撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。 強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自

38、重荷載、鋼筋自重荷載和 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、 鋼筋自重荷載。 本算例中，面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 1000.0012.0012.00/6 = 2.40104mm3； i = 1000.0012.0012.0012.00/12 = 1.44105mm4； 1.抗彎強度驗算 按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(n/mm2)； m - 計算的最大彎矩 (kn.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =400.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kn/m)； 新澆混凝土及鋼筋

39、荷載設(shè)計值： q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.700.90=19.28kn/m； 模板結(jié)構(gòu)自重荷載： q2:1.20.351.000.90=0.38kn/m； 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值： q3: 1.42.001.000.90=2.52kn/m； 22 q = q1 + q2 + q3=19.28+0.38+2.52=22.18kn/m； 跨中彎矩計算公式如下: mmax = 1/822.1760.4002=0.444kn.m； =0.444106/2.40104=18.480n/mm2； 2.撓度驗算 根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作 用。

40、 最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.700+0.35）1.00= 18.20n/mm； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =400.00mm； e-面板的彈性模量: e = 9500.0n/mm2； 面板的最大允許撓度值: =400.00/250 = 1.600mm； 面板的最大撓度計算值: = 518.200400.04/(3849500.01.44105) =4.435mm； 七、梁底支撐的計算 本工程梁底支撐采用方木。 強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重 荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算

41、只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土 自重、鋼筋自重荷載。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kn/m)： q1 = (24.000+1.500)0.7001.000=17.850 kn/m； (2)模板的自重線荷載(kn/m)： q2 = 0.3501.000(20.700+0.400)/ 0.400=1.575 kn/m； 23 (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kn)： 經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 p1= (2.500+2.000)0.4001.000=1.800 kn； 2.方木的支撐力驗算 均布荷載 q = 1.217.850+1.21.575=23.310 kn

42、/m； 集中荷載 p = 1.41.800=2.520 kn； 方木計算簡圖 經(jīng)過計算得到從左到右各方木傳遞集中力即支座力分別為： n1=5.985 kn； n2=5.985 kn； 方木按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； i=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 方木強度驗算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如 下: 均布荷載 q = 5.985/1.000=5.985 kn/m； 最大彎距 m =0.1ql

43、2= 0.15.9851.0001.000= 0.599 kn.m； 最大應(yīng)力 = m / w = 0.599106/83333.3 = 7.182 n/mm2； 抗彎強度設(shè)計值 f=13.0 n/mm2； 方木的最大應(yīng)力計算值 7.182 n/mm2 小于 方木抗彎強度設(shè)計值 13.0 n/mm2,滿足要求! 方木抗剪驗算： 最大剪力的計算公式如下: 24 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: v = 0.65.9851.000 = 3.591 kn； 圓木的截面面積矩 s =0.78550.0050.00 = 1962.50 n/mm2； 圓木方受剪應(yīng)力計算值 t =3.591962.5

44、0/(416.6750.00) = 0.34 n/mm2； 方木抗剪強度設(shè)計值 t = 1.700 n/mm2； 方木的受剪應(yīng)力計算值 0.338 n/mm2 小于 方木抗剪強度設(shè)計值 1.700 n/mm2,滿足要求。 方木撓度驗算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如 下: 方木最大撓度計算值 = 0.6774.9881000.0004 /(10010000.000416.667104)=0.810mm。 方木的最大允許撓度 =1.0001000/250=4.000 mm。 方木的最大撓度計算值 = 0.810 mm 。 。 =4.000 mm。 3.支撐鋼

45、管的強度驗算 支撐鋼管按照簡支梁的計算如下 25 計算簡圖(kn) 支撐鋼管變形圖(kn.m) 支撐鋼管彎矩圖(kn.m) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到： 支座反力 ra = rb=5.985 kn； 最大彎矩 mmax=0.898 kn.m； 最大撓度計算值 vmax=2.325 mm； 支撐鋼管的最大應(yīng)力 =0.898106/4490.0=199.944 n/mm2； 支撐鋼管的抗壓設(shè)計強度 f=205.0 n/mm2； 支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 199.944 n/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設(shè)計強度 205.0 n/mm2,滿足要求! 八、梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到

46、立桿。 九、扣件抗滑移的計算: 按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kn，按照扣件抗滑承載 力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為6.40kn。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范 5.2.5): 26 r rc 其中 rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取6.40 kn； r - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值； 計算中r取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 r=5.98 kn； r 6.40 kn , 單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 十、立桿的穩(wěn)定性計算: 立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 n - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，

47、它包括： 橫桿的最大支座反力： n1 =5.985 kn ； 腳手架鋼管的自重： n2 = 1.20.1294.500=0.697 kn； 樓板的混凝土模板的自重： n3=1.2(1.00/2+(0.70-0.40)/2) 1.000.35=0.273 kn； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: n4=1.2(1.00/2+(0.70- 0.40)/2)1.000.100(1.50+24.00)=1.989 kn； n =5.985+0.697+0.273+1.989=8.944 kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.5

48、9； a - 立桿凈截面面積 (cm2)： a = 4.24； w - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：w = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( n/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205.00 n/mm2； lo - 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算： lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.700； 27 上式的計算結(jié)果： 立桿計算長度 lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； lo/i =

49、2945.250 / 15.900 = 185.000 ； 由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.209 ； 鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=8944.140/(0.209424.000) = 100.931 n/mm2； 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 100.931 n/mm2 。 。 f = 205.00 n/mm2。 。 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算 lo = k1k2(h+2a) (2) k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167； k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.700 按照表2取值1.002 ； 上式的計算結(jié)果： 立桿計算長度 l

50、o = k1k2(h+2a) = 1.1671.002(1.500+0.1002) = 1.988 m； lo/i = 1987.868 / 15.900 = 125.000 ； 由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.423 ； 鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=8944.140/(0.423424.000) = 49.869 n/mm2； 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 49.869 n/mm2 。 。 f = 205.00 n/mm2。 模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 28 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全 情況二： 板

51、模板計算： 一、參數(shù)信息: 1.腳手架參數(shù) 橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):1.00；步距(m):1.20； 立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設(shè)高度(m):8.18； 采用的鋼管(mm):483.0 ； 扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù): 0.80； 板底支撐連接方式:方木支撐； 2.荷載參數(shù) 模板與木板自重(kn/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kn/m3):25.000； 樓板澆筑厚度(m):0.200； 施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m2):1.000； 3.木方參數(shù) 木方彈性模量e(n/mm2):9500.000；木方抗彎

52、強度設(shè)計值(n/mm2): 13.000； 木方抗剪強度設(shè)計值(n/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):300.000； 木方的截面寬度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00； 29 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 二、模板支撐方木的計算: 方木按照簡支梁計算，其慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w=8.00010.00010.000/6 = 133.33 cm3； 30 i=8.00010.00010.00010.000/12 = 666.67 cm4； 方木楞計算簡圖 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kn/m)： q1= 25.0000.3000.200

53、 = 1.500 kn/m； (2)模板的自重線荷載(kn/m): q2= 0.3500.300 = 0.105 kn/m ； (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kn)： p1 = (1.000+2.000)1.0000.300 = 0.900 kn； 2.方木抗彎強度驗算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式 如下: 均布荷載 q = 1.2(1.500 + 0.105) = 1.926 kn/m； 集中荷載 p = 1.40.900=1.260 kn； 最大彎距 m = pl/4 + ql2/8 = 1.2601.000 /4 + 1.92

54、61.0002/8 = 0.556 kn.m； 最大支座力 n = p/2 + ql/2 = 1.260/2 + 1.9261.000/2 = 1.593 kn ； 方木的最大應(yīng)力值 = m / w = 0.556106/133.333103 = 4.168 n/mm2； 方木抗彎強度設(shè)計值 f=13.0 n/mm2； 方木的最大應(yīng)力計算值為 4.168 n/mm2 小于 方木的抗彎強度設(shè)計值 31 13.0 n/mm2，滿足要求! 3.方木抗剪驗算： 最大剪力的計算公式如下: q = ql/2 + p/2 截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t 其中最大剪力: v = 1.0001

55、.926/2+1.260/2 = 1.593 kn； 方木受剪應(yīng)力計算值 t = 3 1593.000/(2 80.000 100.000) = 0.299 n/mm2； 方木抗剪強度設(shè)計值 t = 1.300 n/mm2； 方木受剪應(yīng)力計算值為 0.299 n/mm2 小于 方木的抗剪強度設(shè)計值 1.300 n/mm2，滿足要求! 4.方木撓度驗算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式 如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.500+0.105=1.605 kn/m； 集中荷載 p = 0.900 kn； 方木最大撓度計算值 v= 51.6051000

56、.0004 /(3849500.0006666666.67) +900.0001000.0003 /( 489500.0006666666.67) = 0.626 mm； 方木最大允許撓度值 v= 1000.000/250=4.000 mm； 方木的最大撓度計算值 0.626 mm 小于 方木的最大允許撓度值 4.000 mm,滿 足要求! 三、木方支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算； 集中荷載p取縱向板底支撐傳遞力，p = 1.9261.000 + 1.260 = 3.186 kn； 32 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kn.m) 支撐鋼管計算變形圖(kn.m

57、) 支撐鋼管計算剪力圖(kn) 最大彎矩 mmax = 0.765 kn.m ； 最大變形 vmax = 2.001 mm ； 最大支座力 qmax = 10.408 kn ； 鋼管最大應(yīng)力 = 0.765106/4490.000=170.341 n/mm2 ； 鋼管抗壓強度設(shè)計值 f=205.000 n/mm2 ； 33 支撐鋼管的計算最大應(yīng)力計算值 170.341 n/mm2 小于 鋼管的抗壓強度設(shè) 計值 205.000 n/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.000/150與10 mm，滿足要求！ 四、扣件抗滑移的計算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群

58、主編， p96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kn，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工 程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kn 。 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值 r= 10.408 kn； r 12.80 kn,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 五、模板支架立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值(軸力): 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。 1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容： (1)腳手架的自重(kn)： ng1 = 0.1498.180 = 1.218 kn； 鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄a。 (2)模板的自重(kn)： ng2 = 0.3500.9001.000 =

59、0.315 kn； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kn)： ng3 = 25.0000.2000.9001.000 = 4.500 kn； 經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 ng = ng1+ng2+ng3 = 6.033 kn； 2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。 經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 nq = (1.000+2.000 ) 0.9001.000 = 2.700 kn； 3.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算 n = 1.2ng + 1.4nq = 11.020 kn； 六、立桿的穩(wěn)定性計算: 立桿的穩(wěn)定性計算公式: 34 其中 n - 立桿的軸心壓力設(shè)計值(kn) ：n =

60、 11.020 kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.59 cm； a - 立桿凈截面面積(cm2)：a = 4.24 cm2； w - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：w=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應(yīng)力計算值 (n/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ：f =205.000 n/mm2； l0- 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數(shù)，取值為1.155； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.700； a