蘇州某地輔助教學樓設計

1、蘇州某地輔助教學樓設計(一)發(fā)布時間:2011-07-29 來源:應屆畢業(yè)生求職網第一部分：工程概況一.工程概況 1.建設項目名稱：蘇州某地輔助教學樓設計本工程建筑功能為公共建筑，使用年限為50年；建筑平面的橫軸軸距為8.1m，縱軸軸距為5.4m和4.5m；內、外墻體材料為陶粒混凝土空心砌塊，外墻裝修使用乳白色涂料仿石材外墻涂料，內墻裝修噴涂乳膠漆，教室內地面房間采用水磨石地面，教室房間墻面主要采用石棉吸音板，門窗采用塑鋼窗和裝飾木門。全樓設樓梯兩部。 2.建筑地點：蘇州某地 3.設計資料： 1.3.1.地質水文資料：根據工程地質勘測報告，擬建場地地勢平

2、坦，表面為平均厚度0.3m左右的雜填土，以下為1.21.5m左右的淤泥質粘土，承載力的特征值為70kN/m2，再下面為較厚的垂直及水平分布比較均勻的粉質粘土層，其承載力的特征值為180kN/m2，可作為天然地基持力層。 1.3.2抗震設防要求：六度四級設防 1.3.3.底層室內主要地坪標高為±0.000，相當于黃海高程3.0m。 1.3.4.地下潛水位達黃海高程2.4-2.5m, 對本工程無影響。 4.主要構件材料及尺寸估算  1.4.1主要構件材料       框架梁、板、

3、柱采用現澆鋼筋混凝土構件，       墻體采用混凝土空心砌塊，       混凝土強度：梁、板、柱均采用C30混凝土，                   鋼筋使用HPB235，HRB 400二種鋼筋。 1.4.2.主要構件的截面尺寸   （1）框架梁： 橫

4、向框架梁，最大跨度L=8.1m， h=（1/81/12）L=1000mm675mm，取h=800mm b=（1/21/3）h=400mm266mm，取b=300mm 縱向框架梁，最大跨度L=5.4m， h=（1/121/13）L=450mm415mm，取h=600mm b=（1/21/3） h=300mm200mm，取b=250mm （2）框架柱： 初定邊柱尺寸400mm×600mm，中柱500mm×500mm 角柱500mm×600mm，一至五層框架柱混凝土強度等 C30。

5、                                             其中，n為驗算截面以上樓層層數，g為折算在單位建筑面 積上的重力荷載代

6、表值，框架結構近似取18 kN/m2，F為 按簡支狀態(tài)計算的柱的負荷面，為考慮地震作用組合后柱 軸壓力增大系數。 抗震等級四級的框架結構軸壓比，邊柱和中柱的負 荷面積分別是5.4m×4.05m和5.4m×5.4m。 邊柱   中柱   所以邊柱取400mm×600mm，中柱取500mm×500mm。5.框架結構計算簡圖和結構平面布置圖            

7、框架結構計算簡圖第二部分：樓板設計2.1屋面和樓面板的荷載計算屋面和樓面板的荷載取自建筑荷載規(guī)范（GB500092001）。 教室采用水磨石地面名      稱 做      法 厚度（mm) 容重(KN/m3) 重量KN(m2)彩色水磨石樓面 白水泥大理石子面  15 25 0.38 1:3水泥砂漿找平  18 20 0.36 純水泥漿

8、一道  2 20 0.04 鋼筋混凝土樓板  120 25 3 板底20厚粉刷抹平  20 17 0.34   樓面靜載 4.1   樓面活載 2 廁所采用地磚地面名      稱 做      法 厚度（mm) 容重(KN/m3)

9、0;重量KN(m2)廁所 地磚鋪實  10  20  0.2 1：4干硬性水泥砂漿  25  20  0.5 基層處理劑一遍      0.05 C20混凝土0.5找坡  20  25  0.71 1：2.5水泥砂漿找平  20  20  0.4&#

10、160;防水涂料  1.5   0.2 鋼筋混凝土樓板  120  25  3 板底20厚粉刷抹平  20  17  0.34   樓面靜載  5.4   樓面活載  2.5不上人屋面名      稱 做    

11、;  法 厚度（mm) 容重(KN/m3) 重量KN(m2)非上人屋面 高分子卷材 4 12 0.05 1：3水泥砂漿找平 20 20 0.4 憎水珍珠巖保溫層 60 4 0.24 1：3水泥砂漿找平 20 20 0.4 1:6水泥焦渣找坡 50 15 0.75 鋼筋混凝土樓板 120 25 3 板底20厚粉

12、刷抹平 20 17 0.34  樓面靜載 5.2  樓面活載 0.7  走道水磨石地面名      稱 做      法 厚度（mm) 容重(KN/m3) 重量KN(m2)彩色水磨石樓面 白水泥大理石子面  15 25 0.38 1:3水泥砂漿找平  18 2

13、0 0.36 純水泥漿一道  2 20 0.04 鋼筋混凝土樓板  100 25 2.5 板底20厚粉刷抹平  20 17 0.34 樓面靜載 3.6 樓面活載 2.5  2.2.樓板計算 根據混凝土結構設計規(guī)范（GB500102002），樓板長邊l02與短邊l01之比小于2時，宜按雙向板計算。樓板長邊l02與短邊l01之比大于2，但小于3.0時，宜按雙向板計算，當按

14、沿短邊受力的單向板計算時，應沿長邊方向布置足夠的構造鋼筋。 根據本工程的實際尺寸，樓板全為雙向板，樓板按照彈性方法進行計算。 雙向板按彈性理論的計算方法： 多跨連續(xù)雙向板跨中最大正彎矩： 為了求得連續(xù)雙向板跨中最大正彎矩，荷載分布情況可以分解為滿布荷載g+q/2及間隔布置q/2兩種情況，前一種情況可近似認為各區(qū)格板都固定支承在中間支承上，對于后一種情況可近似認為在中間支承處都是簡支的。沿樓蓋周邊則根據實際支承情況確定。分別求得各區(qū)格板的彎矩，然后疊加得到各區(qū)格板的跨中最大彎矩。 多跨連續(xù)雙向板支座最大負彎矩： 支座最大負彎矩可按滿布活

15、荷載時求得。連續(xù)雙向板的計算圖示 （1）標準層樓板計算： 標準層樓板區(qū)格劃分：   標準層樓板區(qū)格圖板A           板A按四邊固定計算：基本資料： 1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/  2、荷載：  永久荷載標準值：g   4.10 kN/M2  可變荷載標準值：q   2.00 kN/M2  計算跨度Lx =  5400 mm；計算跨度Ly = 

16、 4225 mm  板厚H =   120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400  3、計算方法：彈性算法。  4、泊松比：1/5.二、計算結果： 平行于 Lx 方向的跨中彎矩 MxMx=(0.01393+0.02794/5)×(1.20×4.1+1.40×1.0)×4.22=  2.20kN·M  考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22

17、 =  1.11kN·M   Mx=   2.20 +  1.11 =  3.31kN·M   Asx= 257.92mm2，實配 (As 279.mm2)   min 0.215%  ， 0.233% 平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(0.02794+0.01393/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22=  3.47kN·M  考慮活載不利

18、布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 =   1.62kN·M   My=   3.47 + 1.62 =  5.08kN·M   Asy= 257.92mm2，實配 (As 279.mm2)   min 0.215%  ， 0.233% 沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx' Mx' =0.05610×(1.20×

19、;  4.1+1.40×  2.0)× 4.22 =   7.73kN·M   Asx'= 265.06mm2，實配 (As 279.mm2)   min 0.215%  ， 0.233% 沿 Ly 方向的支座彎矩 My' My' =0.06765×(1.20×  4.1+1.40×  2.0)× 4.22 =   9.32kN·M  

20、; Asy'= 321.57mm2，實配 (As 335.mm2)   min 0.215%  ， 0.279%板B基本資料： 1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/鉸支/鉸支/固定/固定/  2、荷載：  永久荷載標準值：g   4.10 kN/M2  可變荷載標準值：q   2.00 kN/M2  計算跨度Lx =  5400 mm；計算跨度Ly =  4225 mm  板厚H =   120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強

21、度等級：HRB400  3、計算方法：彈性算法。  4、泊松比：1/5.二、計算結果： 平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx =(0.02206+0.03255/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22 =   3.22kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 =   1.11kN·M   Mx=

22、60;  3.22 +  1.11 =   4.33kN·M   Asx= 257.92mm2，實配 (As 279.mm2)   min 0.215%  ， 0.233% 平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(0.03255+0.02206/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22=   4.17kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.05809+0.03283

23、/5)×(1.4×  1.0)× 4.22 =   1.62kN·M   My=   4.17 +   1.62 =   5.79kN·M   Asy= 257.92mm2，實配 (As 279.mm2)   min 0.215%  ， 0.233% 沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx' Mx' =0.07144×(1.20×  4.1

24、+1.40×  2.0)× 4.22 =   9.85kN·M   Asx'= 340.29mm2，實配 (As 279.mm2)   min 0.215%  ， 0.233% 沿 Ly 方向的支座彎矩 My' My' =0.07939×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 =  10.94kN·M   Asy'= 379.79mm2，實配 (As

25、 335mm2)   min 0.215%  ， 0.279%板D 基本資料： 1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/鉸支/固定/固定/  2、荷載：  永久荷載標準值：g   4.10 kN/M2  可變荷載標準值：q   2.00 kN/M2  計算跨度Lx =  5400 mm；計算跨度Ly =  4225 mm  板厚H =   120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400  3、計算方法：彈性

26、算法。  4、泊松比：1/5.二、計算結果： 平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx =(0.02140+0.03728/5)×(1.20×  4.1+1.40×  1.0)× 4.22 =   3.25kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 =   1.11kN·M   Mx=   3.25

27、 +   1.11 =   4.37kN·M   Asx= 257.92mm2，實配 (As 279.mm2)   min 0.215%  ， 0.233% 平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(0.03728+0.02140/5)×(1.20×  4.1+1.40×  1.0)× 4.22=   4.69kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.0580

28、9+0.03283/5)×(1.4×  1.0)× 4.22 =   1.62kN·M   My=   4.69 +   1.62 =   6.30kN·M   Asy= 257.92mm2，實配 (As 279.mm2)   min 0.215%  ， 0.233% 沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx' Mx' =0.07520×(1.20×&

29、#160; 4.1+1.40×  2.0)× 4.22 =  10.36kN·M   Asx'= 358.94mm2，實配 (As 279.mm2, )   min 0.215%  ， 0.233% 沿 Ly 方向的支座彎矩 My' My' =0.09016×(1.20×  4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 12.42kN·M   Asy'= 433.83mm2，

30、實配 (As 335.mm2, )   min 0.215%  ， 0.279%板E 基本資料： 1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/固定/  2、荷載：  永久荷載標準值：g   4.10 kN/M2  可變荷載標準值：q   2.00 kN/M2  計算跨度Lx =  5400 mm；計算跨度Ly =  4225 mm  板厚H =   120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 

31、3、計算方法：彈性算法。  4、泊松比：1/5.二、計算結果： 平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx =(0.01435+0.03214/5)×(1.20×  4.1+1.40×  1.0)× 4.22 =   2.34kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4×  1.0)× 4.22 = 1.11kN·M   Mx= 2.34 + 1.11 =

32、 3.45kN·M   Asx= 257.92mm2，實配 (As 279.mm2)   min 0.215%  ， 0.233% 平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(0.03214+0.01435/5)×(1.20×  4.1+1.40×  1.0)× 4.22= 3.95kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.6

33、2kN·M   My=  3.95 + 1.62 = 5.57kN·M   Asy= 257.92mm2，實配 (As 279.mm2)   min 0.215%  ， 0.233% 沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx' Mx' =0.05707×(1.20×  4.1+1.40×  2.0)× 4.22 =   7.86kN·M   Asx'= 269.7

34、7mm2，實配 (As 279.mm2)   min 0.215%  ， 0.233% 沿 Ly 方向的支座彎矩 My' My' =0.07319×(1.20×  4.1+1.40×  2.0)× 4.22 =  10.09kN·M   Asy'= 348.92mm2，實配 (As 335.mm2 )   min 0.215%  ， 0.279%板C 一、基本資料： 1、邊界條件（左

35、端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/固定/  2、荷載：    永久荷載標準值：g   3.60 kN/M2  可變荷載標準值：q   2.50 kN/M2  計算跨度Lx =  5400 mm；計算跨度Ly =  4225 mm  板厚H =   120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400  3、計算方法：彈性算法。  4、泊松比：1/5.二、計算結果： 平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx =(0.003

36、80+0.04000/5)×(1.20×3.6+1.40×1.3)× 2.72 = 0.52kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa =(0.01740+0.09650/5)×(1.4× 1.3)× 2.72 = 0.47kN·M   Mx=   0.52 + 0.47 = 0.99kN·M   Asx= 200.00mm2，實配 (As 251mm2)   min 0.200%  ， 0.

37、251% 平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(0.04000+0.00380/5)×(1.20×  3.6+1.40×  1.3)× 2.72=   1.80kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.09650+0.01740/5)×(1.4× 1.3)× 2.72 = 1.28kN·M   My=   1.80 +   1.28 =   3.

38、08kN·M   Asy= 200.00mm2，實配 (As 251.mm2)   min 0.200%  ， 0.251% 沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx' Mx' =0.05700×(1.20×  3.6+1.40× 2.5)× 2.72 = 3.25kN·M   Asx'= 200.00mm2，實配 (As 251.mm2)   min 0.200%  ， 0.251% 沿 L

39、y 方向的支座彎矩 My' My' =0.08290×(1.20×  3.6+1.40×  2.5)× 2.72 =   4.73kN·M   Asy'= 200.00mm2，實配 (As 393.mm2)   min 0.200%  ， 0.393% (2)樓面板設計：板A一、基本資料： 1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 2、荷載：  永久荷載標準值：g &#

40、160; 5.20 kN/M2  可變荷載標準值：q   0.70 kN/M2  計算跨度Lx =  5400 mm；計算跨度Ly =  4225 mm  板厚H =   120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400  3、計算方法：彈性算法。  4、泊松比：1/5.二、計算結果： 平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx =(0.01393+0.02794/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 =

41、0;  2.57kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4×  0.3)× 4.22 =   0.27kN·M   Mx=   2.57 + 0.27 = 2.84kN·M   Asx= 257.92mm2，實配 (As 279.mm2)   min 0.215%  ， 0.233% 平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(0

42、.02794+0.01393/5)×(1.35×5.2+0.98× 0.3)× 4.22=   4.04kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.40kN·M   My=   4.04 + 0.40 = 4.43kN·M   Asy= 257.92mm2，實配 (As 279.mm2)   min

43、0.215%  ， 0.233% 沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx' Mx' =0.05610×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 7.72kN·M   Asx'= 264.57mm2，實配 (As 279.mm2, )   min 0.215%  ， 0.233% 沿 Ly 方向的支座彎矩 My' My' =0.06765×(1.35×  5.2+0.98

44、5;  0.7)× 4.22 =   9.31kN·MAsy'= 320.96mm2，實配 (As 335.mm2, ) min 0.215%  ， 0.279%板B一、基本資料： 1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/鉸支/固定/固定/ 2、荷載：  永久荷載標準值：g   5.20 kN/M2  可變荷載標準值：q   0.70 kN/M2  計算跨度Lx =  5400 mm；計算跨度Ly =  4225 mm&#

45、160; 板厚H =   120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400  3、計算方法：彈性算法。  4、泊松比：1/5.二、計算結果： 平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx =(0.02206+0.03255/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 =   3.76kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0

46、.27kN·M   Mx=   3.76 +   0.27 =   4.03kN·M   Asx= 257.92mm2，實配 (As 279.mm2)   min 0.215%  ， 0.233% 平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(0.03255+0.02206/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22=   4.86kN·M 考慮活載

47、不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4×  0.3)× 4.22 =   0.40kN·M   My=   4.86 +   0.40 =   5.25kN·M   Asy= 257.92mm2，實配 (As 279.mm2)   min 0.215%  ， 0.233% 沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx' Mx'

48、; =0.07144×(1.35×  5.2+0.98×  0.7)× 4.22 =   9.83kN·M   Asx'= 339.65mm2，實配 (As 279.mm2)   min 0.215%  ， 0.233% 沿 Ly 方向的支座彎矩 My' My' =0.07939×(1.35×  5.2+0.98×  0.7)× 4.22 =  10.9

49、2kN·M   Asy'= 379.07mm2，實配 (As 335.mm2)   min 0.215%  ， 0.279%板D 一、基本資料：  1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/鉸支/固定/固定/  2、荷載：  永久荷載標準值：g   5.20 kN/M2  可變荷載標準值：q   0.70 kN/M2  計算跨度Lx =  5400 mm；計算跨度Ly =  4225 mm  板厚H =  

50、; 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400  3、計算方法：彈性算法。  4、泊松比：1/5.二、計算結果： 平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx =(0.02140+0.03728/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 =   3.79kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4×  0.3)× 4.22 =   0.27

51、kN·M   Mx=   3.79 +   0.27 =   4.06kN·M   Asx= 257.92mm2，實配 (As 279.mm2)   min 0.215%  ， 0.233% 平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(0.03728+0.02140/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22=   5.46kN·M 考慮活載不利布

52、置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4×  0.3)× 4.22 =   0.40kN·M   My=   5.46 +   0.40 =   5.86kN·M   Asy= 257.92mm2，實配 (As 279.mm2)   min 0.215%  ， 0.233% 沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx' Mx' =

53、0.07520×(1.35×  5.2+0.98×  0.7)× 4.22 =  10.34kN·M   Asx'= 358.27mm2，實配 (As 279.mm2)   min 0.215%  ， 0.233% 沿 Ly 方向的支座彎矩 My' My' =0.09016×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 =  12.40kN·M 

54、0; Asy'= 433.01mm2，實配 (As 335.mm2)   min 0.215%  ， 0.279%板E一、基本資料：  1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/固定/  2、荷載：  永久荷載標準值：g   5.20 kN/M2  可變荷載標準值：q   0.70 kN/M2  計算跨度Lx =  5400 mm；計算跨度Ly =  4225 mm  板厚H =   120 mm；  砼強度等級

55、：C30；鋼筋強度等級：HRB400  3、計算方法：彈性算法。  4、泊松比：1/5.二、計算結果： 平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx =(0.01435+0.03214/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 =   2.73kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4×  0.3)× 4.22 =   0.27kN·M 

56、;  Mx=   2.73 +   0.27 =   3.00kN·M   Asx= 257.92mm2，實配 (As 279.mm2)   min 0.215%  ， 0.233% 平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(0.03214+0.01435/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22=   4.60kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： M

57、ya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 =   0.40kN·M   My=   4.60 +   0.40 =   5.00kN·M   Asy= 257.92mm2，實配 (As 279.mm2)   min 0.215%  ， 0.233% 沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx' Mx' =0.05707×(1.35&#

58、215;  5.2+0.98×  0.7)× 4.22 =   7.85kN·M   Asx'= 269.27mm2，實配 (As 279.mm2)   min 0.215%  ， 0.233% 沿 Ly 方向的支座彎矩 My' My' =0.07319×(1.35×  5.2+0.98×  0.7)× 4.22 =  10.07kN·M  

59、Asy'= 348.27mm2，實配 (As 335.mm2)   min 0.215%  ， 0.279%板C 一、基本資料：  1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/固定/  2、荷載：  永久荷載標準值：g   5.20 kN/M2  可變荷載標準值：q   0.70 kN/M2 計算跨度Lx =  5400 mm；計算跨度Ly =  2700 mm  板厚H =   120 mm；  砼強度

60、等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400  3、計算方法：彈性算法。  4、泊松比：1/5.二、計算結果： 平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx =(0.00380+0.04000/5)×(1.35×5.2+0.98× 0.3)× 2.72 =   0.63kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa =(0.01740+0.09650/5)×(1.4× 0.3)×2.72 =   0.09kN·M  

61、; Mx=   0.63 + 0.09 = 0.73kN·M   Asx= 200.00mm2，實配 (As 251.mm2)   min 0.200%  ， 0.251% 平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(0.04000+0.00380/5)×(1.35×5.2+0.98× 0.3)× 2.72=   2.19kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.09650+0.01740/5)×(1

62、.4×0.3)× 2.72 =   0.25kN·M   My=   2.19 + 0.25 = 2.44kN·M   Asy= 200.00mm2，實配 (As 251mm2)   min 0.200%  ， 0.251% 沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx' Mx' =0.05700×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 2.72 =   3.20kN&

63、#183;M   Asx'= 200.00mm2，實配 (As 251.mm2)   min 0.200%  ， 0.251% 沿 Ly 方向的支座彎矩 My' My' =0.08290×(1.35×  5.2+0.98×  0.7)× 2.72 =   4.66kN·M   Asy'= 200.00mm2，實配 (As 279.mm2)   min 0.200% 

64、 ， 0.279%     第三部 次梁計算 3.1荷載計算 恒載設計值： 板傳來的自重 4.1×1.2×4.0519.93KN/M 次梁自重 0.25×（0.4-0.12）×25×1.22.1KN/M 次梁粉刷 0.02× (0.4-0.12)×2×17×1.20.23KN/M 小計：22.26KN/M 活載設計值： 20×1.4

65、15;4.0511.34KN/M 荷載設計值g+q=22.6+11.34=33.6KN/M3.2次梁計算3.2.1.彎矩計算邊跨 Ma=-1/16(g+q)L012= -33.6×4.52/16-42.525KN·M M1 = 1/14(g+q)L012= 33.6×4.52/14 48.60KN·M Mb=-1/11(g+q)L012= -33.6×4.52/11=-61.85 KN·M第二跨 Mb=-1/11(g+q)L022= -33.6×4.52/11=-61.85

66、KN·M M2 = 1/16(g+q)L022= 33.6×4.52/16 42.525KN·M Mc=-1/14(g+q)L022= -33.6×4.52/14-48.60KN·M第三跨 Mc=-1/14(g+q)L032= -33.6×4.52/14=-48.60 KN·M M3 = 1/16(g+q)L032= 33.6×4.52/16 42.525KN·M Md=-1/14(g+q)L032= -33.6×4.52/14-48.60KN&

67、#183;M第四跨 Md=-1/14(g+q)L042= -33.6×5.42/14= -69.98KN·M M4 = 1/16(g+q)L042= 33.6×5.42/16 61.24KN·M Me=-1/11(g+q)L042= -33.6×5.42/11-89.07KN·M第五跨 Me=-1/11(g+q)L052= -33.6×5.42/14= -89.07KN·M M5 = 1/14(g+q)L052= 33.6×5.42/16 69.98KN&

68、#183;M Mf=-1/16(g+q)L052= -33.6×5.42/11-61.24KN·M 由于第3跨和第4跨的計算長度不同， 支座D處彎矩取兩者較大值：-69.98KN·M3.2.2.剪力計算邊跨 Va=0.5(g+q)L01= 0.5×33.6×4.575.6KN Vbl= 0.55(g+q)L01= 0.55×33.6×4.583.16KN第二跨 Vbr=0.55(g+q)L02= 0.55×33.6×4.583.16KN 

69、;Vcl= 0.55(g+q)L02= 0.55×33.6×4.5 83.16KN第三跨 Vcr=0.55(g+q)L03= 0.55×33.6×4.583.16KN Vdl= 0.55(g+q)L03= 0.55×33.6×4.583.16KN第四跨 Vdr=0.55(g+q)L04= 0.55×33.6×5.499.79KN Vel= 0.55(g+q)L04= 0.55×33.6×5.4 99.79KN第五跨 Ver=0.55(g+q)L0

70、5= 0.55×33.6×5.499.79KN Vf= 0.5(g+q)L05= 0.5×33.6×5.4 90.72KN3.3.截面設計 3.3.1AB跨跨中配筋： C30混凝土，fc14.331N/mm，HRB400, fy 360N/mm，     縱筋合力點至近邊邊緣的距離 as 35mm; M=48.60KN·M b×h 250×400mm， ho h - as 400-35 365mm    b 0.518

71、0; 0.093 b 0.518 As 1 × fc × b × x / fy 1×14.331×250×34/360 339mm  As / (b × ho) 339/(250×365) 0.37%>0.20%  選配314（461mm2） 根據裂縫寬度小于0.3mm重新選配218+116  AB跨支座配筋計算： C30混凝土，fc14.331N/mm，HRB400, fy 360N/mm， 縱筋合力點至近邊邊緣的距離 as 35mm;

72、M=48.60KN·M b×h 1800×400mm， ho h - as 400-35 365mm  b 0.518  0.012 b 0.518 As 1 × fc × b × x / fy 1×14.331×1800×5/360 326mm 選配218（508mm2） 根據裂縫寬度小于0.3mm重新選配220 3.3.2斜截面受剪承載力計算：設計參數： 混凝土強度等級 C30，fc14.331N/mm，ft 1.433N

73、/mm，as30mm,鋼筋等級HRB235 箍筋抗拉強度設計值 fyv 210N/mm，箍筋間距 s 150mm 剪力設計值 V 99.8kN 截面尺寸 b×h 250×280mm， ho h - as 280-30 250mm計算過程： 0.7 × ft × b × ho 0.7×1432.9×0.25×0.25 62.7kN V 99.8kN 當 V 0.7 × ft × b × ho、 h 300mm 構造要求： 箍筋最

74、小直徑 Dmin 6mm，箍筋最大間距 Smax 150mm 最小配箍面積 Asv,min (0.24 × ft / fyv) × b × s 82mm 當 ho / b 4 時，V 0.25 × c × fc × b × ho        0.25 × c × fc × b × ho 0.25×1×14331×0.25×0.25  &

75、#160;                     223.9kN V 99.8kN，滿足要求。     V 0.7 × ft × b × ho + 1.25 × fyv × Asv/s × ho  Asv (V - 0.7 × ft × b × ho) &#

76、215; s / (1.25 × fyv × ho)         (99790-0.7×1432.9×0.25×0.25)×150/(1.25×210×250)  85mm  沿梁全長配 次梁其他截面配筋見下表：截面 A 1  B 2  C 3  D 4  E 5  F彎矩設計值 42

77、.53  48.60  61.85  42.53  48.60  42.53  69.98  61.24  89.07  69.98  61.24  0.01  0.09  0.14   0.11   0.16   0.21   0.14 計算配筋（mm2) 326  339  506   391   576 

78、0; 757   501 考慮裂縫影響 220 218+ 220 314 220 314 220+ 316 220+ 314 220+實配鋼筋  116     214  216  114             

79、60;      第四部分   豎向荷載作用下框架結構的內力計算 4.1橫向框架計算單元 根據結構布置和荷載計算，對一榀橫向中框架進行計算，如圖所示。房間內直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的陰影線所示。  橫向框架計算單元4.2梁、柱線剛度計算：                    

80、60;    橫梁線剛度計算類別 b×h I l EcI/l 1.5EcI/l 2EcI/l (m×m) （） （m） （） （） （）邊橫梁 0.3×0.8 0.0128 8.1 15.8 23.7 31.6中橫梁 0.3×0.4 0.0016 2.7 5.93 8.94 11.9

81、60;                           柱線剛度ic計算層次 h b×h I EcI/l 0.9EcI/l （m） （m×m） （） （） （）12 5 0.4×0.6&

82、#160;0.0072 14.4 12.96  0.5×0.5 0.0052 10.4 9.3635 3.9 0.4×0.6 0.0072 18.5 16.65  0.5×0.5 0.0052 13.3 11.97  橫向中框架梁、柱線剛度（單位：）  所計算的中框架是對稱結構，在計算豎向荷載作用時，取一半計算，斷開的中跨線剛度是原來的2倍。  &

83、#160;4.3.恒載荷載計算       荷載計算：線荷載       屋面：  屋面恒載5.2kN/m2  屋面板傳來的恒載：5.2×4.0521.06 kN/m 教室梁自重：0.30×0.8×25=6 kN/m 教室梁側粉刷：2×（0.8-0.12）×0.02×170.46 kN/m      教室橫梁的矩形線荷載合計：6

84、.46 kN/m  教室橫梁的三角形線荷載合計：21.06 kN/m 走廊板傳來的恒載：5.2×2.714.04 kN/m 走廊梁自重：0.30×0.4×25=3 kN/m 走廊梁側粉刷：2×（0.4-0.10）×0.02×170.2 kN/m           走廊橫梁的矩形線荷載合計：3.2 kN/m     走廊橫梁的三角形線荷載合計：14.04 kN/m&#

85、160; 樓面：  樓面恒載4.1kN/m2 樓面板傳來的恒載：4.1×4.0516.61 kN/m 教室梁自重：0.30×0.8×25=6 kN/m 教室梁側粉刷：2×（0.8-0.12）×0.02×170.46 kN/m 教室梁上墻自重：0.24×（3.9-0.8）×1914.14 kN/m 教室梁上墻面粉刷：（3.9-0.8）×0.02×2×172.108 kN/m    教室橫梁的矩形線荷載合計：22.71kN/m 教室橫梁的三角形形線荷載合計：16.61 kN/m  走廊：樓面恒載3.6 kN/m2 走廊樓面?zhèn)鱽淼暮爿d：3.6×2.79.72 kN/m 走廊梁自重0.30×0.4×25=3 kN