土木工程專業(yè)層框架結構教學樓.docx

1、1 緒論1.1 工程背景該工程為白銀市職業(yè)中專教案樓六層鋼筋混凝土框架結構體系，總建筑面積約為4278m2；每層層高為3.9m,本工程作為教案樓使用。室內地坪為±0.000m，室外內高差0.45m。框架梁、柱、屋面板板均為現澆。1.1.1 設計資料1、氣象資料冬季采暖室外空氣計算溫度為-13 度，夏季通風室外計算溫度為28 度，室內計算溫度：衛(wèi)生間，大廳為16 度，其他為18 度，全年主導風向為偏東風，冬季平均風速 0.7m/s，基本風壓 w=KN/m2 。2 ,地質條件場地自上而下：填土層，黃土狀粉土層，卵石層填土層： 1.02.0m，褐黃色 -淡黃色，成分以粉土為主，含有生活及建

2、筑垃圾黃土粉狀層：埋深 2.04.5m，褐黃色，土質較均勻，具有II 級自重濕陷性，Fak=200Kpa，壓縮模量 Es=3.5Mpa卵石層：埋深 5.07.0M，雜色粒徑 610cm 為主，含量為 6070%，其中 1015% 為大于 200cm 的漂石，卵石呈渾圓狀，成分以花崗巖，石英巖，閃長巖為主潮濕，中密，此地基承載力 Fak=550KPa,樁端極限阻力可按 3000KPa 考慮， es=60MPa 3、地震設防烈度抗震設防烈度為7 度，設計基本地震加速度值0.15g, 第二組1.1.2 材料柱采用 C30，縱筋采用 HRB335 ，箍筋采用 HPB235，梁采用 C30，縱筋采用HR

3、B335，箍筋采用 HPB235。基礎采用 C30，縱筋采用 HRB400，箍筋采用 HPB235。1.2 工程特點該工程為六層，主體高度為21.6M，屬多層建筑。多層建筑采用的結構可分為鋼筋混凝土結構、鋼結構、鋼 -鋼筋混凝土組合結構等類型。根據不同結構類型的特點，正確選用材料，就成為經濟合理地建造多層建筑的一個重要方面。經過結構論證以及設計任務書等實際情況，以及本建筑自身的特點，決定采用鋼筋混凝土結構。在高層建筑中，抵抗水平力成為確定和設計結構體系的關鍵問題。高層建筑中常用的結構體系有框架、剪力墻、框架- 剪力墻、筒體以及它們的組合。高層建筑隨著層數和高度的增加水平作用對高層建筑機構安全的

4、控制作用更加顯著，包括地震作用和風荷載，高層建筑的承載能力、抗側剛度、抗震性能、材料用量和造價高低，與其所采用的機構體系又密切的相關。不同的結構體系，適用于不同的層數、高度和功能?？蚣芙Y構體系是由梁、柱構件通過節(jié)點連接構成，既承受豎向荷載，也承受水平荷載的結構體系。這種體系適用于多層建筑及高度不大的高層建筑。本建筑采用的是框架機構體系，框架結構的優(yōu)點是建筑平面布置靈活，框架結構可通過合理的設計，使之具有良好的抗震性能；框架結構構件類型少，易于標準化、定型化；可以采用預制構件，也易于采用定型模板而做成現澆結構，本建筑采用的現澆結構。由于本次設計是教案樓設計，要求有靈活的空間布置，和較高的抗震等級

5、，故采用鋼筋混凝土框架結構體系。1.3 本章小結本章主要論述了本次設計的工程簡況、相關的設計資料、高層建筑的一些特點以及綜合本次設計所確定的結構體系類型。2 框架結構計算2.1工程簡況該工程為六層鋼筋混凝土框架結構體系，總建筑面積約為4278 m2；底層層高為3.9m?？倢痈?21.6m。室內地坪為 ±0.000m，室外內高差 0.45m。本教案樓采用柱距為3.6m的內廊式小柱網，邊跨為6.3m，中間跨為 2.7m?？蚣芷矫嫱W布置如下圖圖 2.1 框架平面柱網布置框架梁柱現澆，屋面及樓面采用100mm 厚現澆鋼筋混凝土?？蚣芙Y構承重方案的選擇：豎向荷載的傳力途徑：樓板的均布活載和

6、恒載經次梁間接或直接傳至主梁，再由主梁傳至框架柱，最后傳至地基。根據以上樓蓋的平面布置及豎向荷載的傳力途徑，本辦公樓框架的承重方案為橫向框架承重方案，這可使橫向框架梁的截面高度大，增加框架的橫向側移剛度。2.1.1 設計資料1、氣象條件 :基本風荷載 W。=0.4kN/ m2?；狙┖奢d為0.4KN/ m2。2、樓、屋面使用荷載 ：教室1.5kN/ m2 ；走道、會議室、門廳等處：2.0kN/ m2 ；為安全考慮，均按2.0kN/ m2 計算。3、工程地質條件：建筑物場地地形平坦，地基土成因類型為冰水洪積層。自上而下敘述如下：新近沉積層（第一層），粉質粘土，厚度0.51.0M ，巖性特點，團粒

7、狀大孔結構，欠壓密。粉質粘土層（第二層），地質主要巖性為黃褐色分之粘土，硬塑狀態(tài)，具有大孔結構，厚度約 3.0M,粉質粘土層（第三層），地質巖性為褐黃色粉質粘土，具微層理，含鐵錳結核，可塑狀態(tài)，厚度 3.5M ，粉質粘土層（第四層），巖性為褐黃色粉質粘土，具微層理，含鐵錳結核，硬塑狀態(tài)，厚度未揭露，不考慮地下水。場地位 1類一組 Tg（s） =0.25s （表 3.8高層建筑結構）4、屋面及樓面做法：屋面做法：防水卷材20mm厚砂漿找平層爐渣混凝土找坡 3%苯板 60mm厚20mm厚砂漿找平層130mm厚鋼筋混凝土樓板20mm厚混合砂漿樓面做法： 130厚混凝土樓板水泥砂漿抹灰（樓板上下各20

8、mm厚）2.2梁柱截面、梁跨度及柱高度的確定初估截面尺寸：1、柱： b×h=600mm×600mm2、梁：梁編號如下圖：L1: h=(1/121/8) ×7200=600900取h=700mmb=(1/3 1/2)H=(1/31/2) ×700=233 350取 b=300mmL2: h=(1/121/8) ×2100=175263取 h=250mmb=(1/3 1/2)H=(1/31/2) ×250=84125取b=150mmL3: h=(1/121/8) ×4800=400600取h=600mmb=(1/3 1/2)H=

9、(1/31/2)×600=200 300取 b=250mmL4: h=(1/121/8)×4500=375563取h=500mmb=(1/3 1/2)H=(1/31/2)×500=167 25 0取 b=200mmL5: h=(1/121/8)×3600=300450取h=400mmb=(1/3 1/2)H=(1/31/2) ×400=133 200取 b=200mL6:h=(1/121/8)×5100=425 637取 h=600mb=(1/31/2)H=(1/31/2)×600=200300取 b=250mm3、梁的計算

10、跨度框架梁的計算跨度以上柱形心為準，由于建筑軸線與柱軸線重合，故計算跨度如下：圖 2.3梁的計算跨度4、 柱高度底層柱h=3.6+0.45=4.05m其它層柱h=3.6m圖 2.4橫向框架計算簡圖及柱編號2.3荷載計算2.3.1屋面均布恒載二氈三油防水層0.35 kN/ m2冷底子有熱瑪蹄脂0.05 kN/ m220mm厚 1： 2水泥砂漿找平0.0220=0×.4 kN/ m240mm厚鋼筋混泥土整澆層0.0425=1× kN/預應力混凝土多孔板（ 1.88+1.922）/2=1.9 kN/ m2吊頂粉底0.5 kN/ m2共計5.5 kN/ m2屋面恒載標準值為：（ 5

11、5.8+0.24）×.（ 7.2 ×.2+2.1+0.24） ×.5.5=5160 kN2.3.2樓面均布恒載按樓面做法逐項計算水磨石地面0.65 kN/ m250mm厚、鋼筋混凝土整澆層0.05 25=1×.25 kN/ m2預應力混凝土多孔板1.9 kN/ m2 22樓面恒載標準值為：（ 55.8+0.24） ×（ 7.2 ×2+2.1+0.24）×4.3=4034 kN2.3.3屋面均布活載計算重力荷載代表值時，僅考慮屋面雪荷載：雪荷載標準值為： 0.2 ×（ 55.8+0.24）×（7.2 

12、15;2+2.1+0.24）=188 kN2.3.4樓面均布活荷載樓面均布活荷載標準值為：2.0 ×（55.8+0.24+024） ×（ 7.2 ×2+2.1+2.4）=1884 kN2.4梁柱自重L1： b ×h=0.4m每根重量0.8×0.8m長度 6.64 m×3.0 ×25×（0.02 ×2+0.25）=53.1 kN根數28 ×6=168根L2： b ×h=0.25 ×0.5長度 1.86 m每根重量 0.5 ×1.86 ×25×.（0

13、.02 ×3）=5.81 kN根數14 ×6=84根L3：b ×h= 0.40.×8長度 4.4 m每根重量0.45 ×4.4 ×2 5 ×（0.02 ×2+0.25）=35.2 kN根數14 ×6=84根L4： b ×h=0.4 ×0.8長度 4.1 m每根重量0.7 ×4.1 ×25×（0.02 ×2+0.3）=32.8kN根數28 ×6=168根L5： b ×h=0.4m×0.8m長度 3.2 m每根重量3.2

14、. ×0.825 ×（ 0.02 ×2+0.4）=25.6 kN根數 16 ×4=64根L6：b×h=0.4 ×0.8長度 4.7 m每根重量 0.8 ×4.7 ×25×（ 0.02 ×2+0.4）=37.6 kN根數 4×6=24根Z1： 截面每根重量0.6 ×0.6 m2（ 0.6+0.02長度 4.7 m×2）2×4.7 ×25=42.3 kN根數14 ×4=56根Z2： 截面 0.6 ×0.6 m2長度 3.6m每根重

15、量（ 0.6+0.02 ×2）2×3.6 ×25=36.86 kN根數14×4×3=168根：截面0.52長度 3.6 mZ3×0.5 m每根重量（ 0.5+0.02 ×2）2×3.6 ×25=22.5根數14×4×2=112根表 2-1梁柱自重梁截面長度（ 柱 ）每根重量 （kN ）（m2）（ m）根數編 號L10.4 ×0.86.6416853.1L20.25 ×0.51.86845.81L30.4 ×0.84.42435.2L40.4 ×0

16、.84.116832.8L50.4 ×0.83.26425.6L60.4 ×0.84.72437.6Z10.6 ×0.64.76442.3Z20.6 ×0.63.616832.4Z30.5 ×0.53.611222.5梁截面尺寸（ mm）橫梁（ b×h）混凝土等級AB 跨、CD 跨BC 跨縱梁（ b×h）C307200 ×45002100 ×4500600 ×600柱截面尺寸（ mm）層次混凝土等級b×h1C30600 ×6002-6C30600 ×6002.5墻體

17、自重外墻墻厚 240mm，采用瓷磚貼面；內墻墻厚240mm，采用水泥砂漿抹面，內外墻均采用粉煤灰空心砌塊砌筑。單位面積外墻體重量為： 7.0 ×0.24=1.68 kN/ m2單位面積外墻貼面重量為： 0.5 kN/ m 2單位面積內墻體重量為： 7.0 ×0.24=1.68 kN/ m2單位面積內墻貼面重量為（雙面抹面）：0.36 ×2=0.72 kN/ m2表 2.2墻體自重墻體每片面積（ m2）片數重量（ KN ）外墻墻體77.572.85 ×4.05423.09外墻墻面外3.15 ×4.05外墻墻體85.734296.67墻外墻墻面25

18、.52底外墻墻體27.56層4.05 ×4.0518.20外墻墻面縱墻內墻底外墻層橫墻內墻外墻外其墻他層縱墻內墻外墻墻體37.765.55×4.05111.24外墻墻面內墻墻體77.572.85×4.05433.24內墻墻面內墻墻體85.733.15×4.05436.74內墻墻面內墻墻體37.765.55×4.05116.18內墻墻面內墻墻體27.564.05×4.05111.81內墻墻面外墻墻體91.856.75×4.05227.34外墻墻面外墻墻體26.541.95×4.0527.90外墻墻面外墻墻體61.92

19、4.55×4.05218.43外墻墻面內墻墻體551.126.75×4.0512236.20內墻墻面外墻墻體344.742.85 ×3.620102.6外墻墻面外墻墻體76.203.15 ×3.60422.68外墻墻面外墻墻體391.914.05×3.62016.64外墻墻面外墻墻體67.135.55×3.6228.77外墻墻面內墻墻體68.952.85×3.6429.55內墻墻面內墻墻體76.203.15×3.6432.66內墻墻面326.59233.98787.32703.34815.18內墻墻體391.914

20、.05 ×3.616167.96內墻墻面內墻墻體33.575.55 ×3.6114.39內墻墻面外墻墻體81.656.75 ×3.6224.3其外外墻墻面他墻外墻墻體23.591.95 ×3.62207.97層外墻墻面7.02橫外墻墻體55.044.55 ×3.6216.38墻外墻墻面內內墻墻體1143.076.75 ×3.6281632.96墻內墻墻面489.892.6荷載總匯頂 層 重力荷載代表值包括屋面恒載 +50%屋面雪載+縱橫梁自重+半層柱自重+ 半層墻體自重。頂層恒載： 4182.56kN頂層活載： 190.98kN頂層梁

21、自重： +=1650.88+82.65+105.68+36.56+33.08+112.68+39.58=2061.11kN頂層柱自重： 21.61 ×52=1123.72kN頂層墻自重： 703.34+851.18+207.97+1632.96=1677.7 kNG6=+1/2+1/2+1/2=9759.58 kN其他層重力荷載代表值包括樓面恒載+50%活載 +縱橫梁自重 +樓面上下各半層的柱及縱橫墻體自重。G5=3093.05+1/2 2387×.31+2061.11+1123.72+3359.452=7830.99 kNG4=G3=G2=7830.99kN=3093.0

22、5+1/2 2387×.31+2061.11+1/2 1123×.72+1/2 24×.31 ×62=10756.34kN門窗荷載計算M-1 、M-2 采用鋼框門，單位面積鋼框門重量為0.4kN/ m2M-3 、M-4 、M-5 采用木門，單位面積木門重量為0.2 kN/ m 2C-1、C-2、 C-3、 C-4、C-5、均采用鋼框玻璃窗，單位面積鋼框玻璃窗重量為0.45 kN/層號一至六層表 2.3門窗重量計算門窗號單位面積數量重量 (kN)（ m2）M-10.92×.1492.23M-23.6×2.715.78C-11.8

23、5;1.5463.75C-21.5×1.56242.231.24C-31.2×1.5532.99C-41.2×1.5442.541、底層墻體實際重量：=10342.04 kN2、二至六層實際重量：G2=G3=G4=G5=G6=9721.5KN建筑物總重力荷載代表值=48607.5KN3水平地震作用下框架的側向位移驗算3.1橫向線剛度混凝土 C30 kN/ m2在框架結構中，有現澆樓面或預制板樓面。而現澆板的樓面，板可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側移。為考慮這一有利作用，在計算梁的截面慣性矩時，對現澆樓面的邊框架取 =1.5（為梁的截面慣性矩）。對

24、中框架取 =2.0。若為裝配樓板，現澆層的樓面，則邊框架梁取 =1.2，對中框架取 =1.5。 橫向線剛度計算見表4.1。3.1.1 橫向框架柱的側移剛度D 值柱線剛度列于表3.1，橫向框架柱側移剛度D 值計算見表 3.2。3.1.2 橫向框架自振周期按頂點位移法計算框架的自振周期。頂點位移法是求結構基本頻率的一種近似方法。將結構按質量分布情況簡化為無限質點的懸臂直桿，導出以直桿頂點位移表示的基本公式。表 3.1 柱線剛度柱號截面柱高度慣性矩線剛度（ m2）（ m）（ m4）（ kN·m）0.6×0.64.053.4×10-35.45×1040.6

25、15;0.63.63.4×10-38.02×104表 3.2 橫向框架柱側移剛度D 值計算工程柱類型根數層邊框架邊柱邊框架底中柱中框架邊柱層中框架中柱邊框架二邊柱至邊框架六中柱層工程柱類型層二中框架至邊柱六中框架層中柱4.25/5.45=0.780.4211573842.44+4.25/5.45=1.2280.5171867245.24/5.45=0.9610.27615423285.24+3.14/5.45=1.5380.613209612811099844.25+4.25/2 7×.2=0.590.203175424（ 4.25+2.44 ）0.3212475

26、84×2/14.4=0.929續(xù)表 3.2根數（ 6.45+6.45 ）0.2132314628×2/14.4=0.896（ 6.45+4.25 ）0.2873457128×2/14.4=1.4861567452這樣，只要求出結構的頂點水平位移，就可以按下式求得結構的基本周期：式中 基本周期調整系數，考慮填充墻使框架自振周期減少的影響，取0.6； 框架的頂點位移。在未求出框架的周期前，無法求出框架的地震力及位移；是將框架的重力荷載視為水平作用力，求得的假想框架頂點位移。然后由求出，再用求出框架結構的底部剪力，進而求出框架各層剪力和結構真正的位移。橫向框架頂點位移計

27、算見表3.3。表 3.3橫向框架頂點位移層（ kN ）（ kN ）（kN/m ）層間相對位移次69721.58891.8214616600.00760.286459721.513725.1314616600.01380.371549721.528438.1614616600.01460.256439721.532331.7214616600.02560.170229721.546145.0814616600.03270.1431110342.045824.0311099840.06780.0678=1.7 ×0.63.2 橫向地震作用計算在 I 類場地， 6 度設防區(qū)，設計地震分組為

28、第二組情況下，結構的特征周期=0.25s，水平地震影響系數最大值=0.16。由于 =0.577=1.4 ×0.25=0.35（s），應考慮頂點附加地震作用。按底部剪力法求得的基底剪力，若按分配給各層，則水平地震作用呈倒三角形分布。對一般層，這種分布基本符合實際。但對結構上部，水平作用小于按時程分析法和振型分解法求得的結果，特別對于周期比較長的結構相差更大。地震的宏觀震害也表明，結構上部往往震害很嚴重。因此，即頂部附加地震作用系數考慮頂部地震力的加大。考慮了結構周期和場地的影響。且修正后的剪力分布與實際更加吻合。=0.08+0.01=0.08 0×.577+0.01=0.05

29、62結構橫向總水平地震作用標準值：=（ / ） ××0.85=（0.25/0.850）0.9×0.16 ×0.85 ×88844.15=5691.88kN頂點附加水平地震作用：=0.068 ×5681.88=387.05kN各層橫向地震剪力計算見表3.4，表中：橫向框架各層水平地震作用和地震剪力。表 3.4 各層橫向地震作用及樓層地震剪力層（ m）（ m次（kN ）（ kN ）（ kN ）63.621.69721.5209984.40.1231045.343614.2553.618.09721.51749870.104614.6241

30、42.7343.614.49721.5139989.60.083553.244674.1433.610.89721.5104992.20.072462.165261.2723.67.29721.569994.80.053312.435517.3414.054.0510342.0441885.260.031181.565730.74注：表中第6 層中加入了，其中 =387.05kN 。3.3 橫向框架抗震變形驗算詳見表 3.5。表 3.5 橫向框架抗震變形驗算層間剪力層間剛度層間位移層高層間相對彈性層次（ kN ）（ kN ）（ m）轉角（ m）63884.2314616600.002663.6

31、1/135354485.8914616600.003073.61/117344974.7414616600.00343.61/105835350.7814616600.003663.61/98325619.3814616600.003843.61/93815780.5411099840.005214.051/691注：層間彈性相對轉角均滿足要求。=1/450 。（若考慮填充墻抗力作用為1/550）3.4 水平地震作用下橫向框架的內力分析本設計取中框架為例，柱端計算結果詳見表3.1。地震作用下框架梁柱彎矩，梁端剪力及柱軸力分別見表3.2。圖 3.1 地震中框架彎矩圖（kN/m ）圖 3.2 地震

32、力作用下框架梁端剪力及柱軸力( kN)3.5 豎向荷載作用下橫向框架的內力分析仍以中框架為例進行計算。3.5.1 荷載計算第 6 層梁的均布線荷載CD 跨：屋面均布恒載傳給梁4.38 4.5 ×0.836=16×.48kN/m橫梁自重（包括抹灰）（0.4+0.02 ×2）×0.8 ×25=8.8kN/m恒載：25.28kN/mDE 跨：屋面均布恒載傳給梁4.38 4.5 ×0.836=16×.48kN/m橫梁自重（包括抹灰）（0.25+0.02 ×2）×0.45 ×25=3.26kN/m恒載：1

33、9.74kN/m第 25 層梁均布線荷載CD 跨：樓面均布恒載傳給梁3.24 4.5 ×0.836=12×.19kN/m橫梁自重（包括抹灰）（ 0.4+0.02 ×2）×0.8 ×25=8.8kN/m無橫墻恒載：20.99kN/mDE 跨：樓面均布恒載傳3.24 4.5 ×0.836=12×.19kN/m橫梁自重（包括抹灰）（0.25+0.02 ×2）×0.45 ×25=3.26kN/m恒載：15.45kN/m第 25 層集中荷載：縱梁自重（包括抹灰）：（0.25+0.02 ×2）&#

34、215;0.45 ×25×4.5=14.67kN外縱墻自重（包括抹灰）：（1.68+0.72） ×3.6 ×（4.5-0.60）=33.70kN內縱墻自重：（ 1.68+0.72）×3.6 ×（ 4.5-0.60）=33.70kN柱自重（包括抹灰）：0.49 0.49 ×3×.6 ×25=21.609kN總計：103.68kN第 1 層梁均布線荷載跨恒載：20.99kN/m跨恒載：15.45kN/m第 1 層集中荷載：縱梁自重（包括抹灰）：14.67kN縱墻自重（包括抹灰）：15.45kN柱自重（包括抹灰

35、）：24.31kN總計：90.87kN活荷載計算：屋面梁上線活荷載樓面梁上線活荷載邊框架恒載及活荷載3.5.2 用彎矩分配法計算框架彎矩豎向荷載作用下框架的內力分析，除活荷載較大的工業(yè)廠房外，對一般的工業(yè)與民用建筑可以不考慮活荷載的不利布置。這樣求得的框架內力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當活荷載在總荷載比例較大時，可在截面配筋時，將跨中彎矩乘 1.11.2 的放大系數予以調整。固端彎矩計算（ 1）恒荷載作用下內力計算將框架視為兩端固定梁，計算固端彎矩。（ 2）活荷載作用下內力計算將框架視為兩端固定梁，計算固端彎矩。表 3.6 固端彎矩計算層數簡圖邊跨框架梁頂層底層2、分

36、配系數計算考慮框架對稱性，取半框架計算，半框架的梁柱線剛度。各桿端分配系數見表3.7表 3.7 各桿端分配系數層號節(jié)點 C 各桿端分配系數節(jié)點 D 各桿端分配系數頂層標準C9C80.58D9D80.51C9D90.42D9C90.37D9E90.12C8C90.37C8C70.37D8D90.34D8D70.34層C8D80.26D8C80.25D8E80.07底層C1C20.4C1C00.31D1D20.37D1D00.28C1D10.29D1C10.27D1E10.083、傳遞系數遠端固定，傳遞系數為1/2；4、彎矩分配恒荷載作用下，框架的彎矩分配計算3.4，框架的彎矩圖見圖3.5；活荷載

37、作用下，框架的彎矩分配計算見圖3.6，框架的彎矩圖見圖3.7；豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內力重分布，取彎矩調幅系數為0.8 ，調幅后，恒荷載及活荷載彎矩見圖3.5，圖 3.7 中括號內數值。圖 3.4 恒載作用下框架彎矩圖0.200.200.1521.4318.5840.020.370.370.26-44.7716.5616.5611.658.288.28-4.93-4.30-4.30-3.03-2.1-2.160.9551.21.240.87419.6319.62-39.250.370.370.26-44.776層5層-0.05-0.07-0.07-0.0240.99-17.05-1

38、6.31-7.630.250.340.340.0744.77-5.36-9.85-13.40-13.40-2.765.83-6.7-6.71.892.572.570.53-1.521.231.28-0.25-0.34-0.34-0.0640.87-16.64-16.59-7.650.250.340.340.0744.77-5.3616.5616.5611.658.288.28-4.92-4.31-4.31-3.03-2.15-2.150.951.241.240.8719.6219.62-39.250.370.370.26-44.7716.5616.5611.658.288.28-4.93-4.

39、31-4.31-3.03-2.15-2.150.951.241.240.8819.6219.62-39.250.370.370.26-44.7716.5616.5611.658.288.28-4.92-4.31-4.31-3.02-2.15-2.280.951.291.290.9019.6719.54-39.210.370.370.26-44.7716.5616.5611.658.288.96-4.93-4.55-4.55-3.20-2.15-0.591.020.640.640.444層3層2層-9.85-13.40-13.40-2.765.82-6.7-6.71.892.572.570.54

40、-1.511.281.28-0.26-0.36-0.36-0.0740.86-16.61-16.61-7.650.250.340.340.0744.77-5.36-9.85-13.40-13.40-2.765.83-6.7-6.71.892.572.570.54-1.521.281.28-1.26-0.35-0.35-0.0740.86-16.6-16.6-7.650.250.340.340.0744.77-5.36-9.85-13.40-13.40-2.765.83-6.7-6.71.892.572.570.54-1.511.281.39-0.29-0.39-0.39-0.0840.84-16.64-16.53-7.660.250.340.340.0744.77-5.36-9.85-13.40-13.40-2.