鋼筋混凝土結構宿舍樓的建筑設計、結構設計畢業(yè)設計

1、摘要摘 要本論文綜合運用所學的專業(yè)知識，根據(jù)設計任務書的要求進行了鋼筋混凝土結構辦公樓的建筑設計、結構設計。設計過程遵循先建筑后結構再基礎的順序進行。建筑設計，依據(jù)建筑總體規(guī)劃要求、建筑用地條件和基地周邊的環(huán)境特點，首先設計建筑平面， 其次進行立面造型、剖面設計。建筑設計應滿足使用功能和造型藝術的要求，并適應未來發(fā)展與靈活改造的需要。結構設計密切聯(lián)系建筑設計，以現(xiàn)行的有關規(guī)范為依據(jù)，主要包括結構選型及結構布置、確定計算簡圖及計算單元、荷載計算、側移控制、內(nèi)力組合、構件設計、樓梯設計、基礎設計等內(nèi)容 。本工程采用鋼筋混凝土結構框架結構體系（橫向承重），選擇了有代表性的一榀框架進行計算。對于豎向荷

2、載作用采用彎矩分層法，水平荷載作用采用d值法。設計計算整個過程中綜合考慮了技術經(jīng)濟指標和施工工業(yè)化的要求。關鍵詞： 建筑設計 結構設計 荷載計算 abstractthis thesis uses the professional knowledge synthetically according to the request of the design program. the design of the office building includes architectural design, structural design and construction management de

3、sign. the design process follows the order: firstly, architectural design; secondly, structural design; lastly, the foundation design. the architectural design, according to the master plan of the building, the site condition, peripheral urban environment, and characteristic of the base design the b

4、uilding plain at first. the elevation design is carried on secondly, considering building classify and fire prevention. the architectural design should meet the needs of the functional requirement, the use requirement and development and flexible transformation in the future.structural design mainta

5、ins close ties with the architectural design, which is based on current relevant codes. it includes the structure style, the preliminary estimation for the structural members, confirmation of the sketch and unit for calculation, sideway control, load calculation, component design, slab-stairs design

6、, floor overlay design and foundation design. this project adopts cast-in-place reinforced concrete structure (transverse bearing), which has chosen a representative frame to calculate. vertical load function adopts moment distribution method, level load function adopts d value method, and seismic l

7、oad function adopts equivalent base shear method. keywords: architectural design structural design load calculation- 2 - 目錄目錄前言1第一章 建筑設計方案 21.1工程地質(zhì)條件 21.2設計標高 21.3活荷載標準值 21.4主要建筑做法 2第二章 建筑結構選型、平面布置及計算簡圖 32.1結構選型 32.2框架結構平面布置 32.3構件截面初估 32.4確定計算簡圖 4第三章 荷載計算63.1恒載標準值計算 63.2活載標準值計算 8第四章 橫向水平荷載作用下框架結構的內(nèi)

8、力和側移計算104.1橫向框架側移剛度計算 104.2風荷載作用下的內(nèi)力分析及計算 104.3地震作用作用下的內(nèi)力計算及側移驗算 14第五章 豎向荷載作用下框架結構內(nèi)力計算225.1恒荷載作用下的內(nèi)力計算 225.2活荷載作用下的內(nèi)力計算 28第六章 結構內(nèi)力組合 35第七章 梁的截面設計 42第八章 柱截面設計 508.1底層a柱截面設計 508.2底層b柱截面設計578.3節(jié)點設計64第九章 板的計算 659.1 設計資料659.2 af區(qū)格板的計算65第十章 樓梯設計 7010.1 計算簡圖及截面尺寸 7010.2設計資料7110.3 梯段板設計7110.4平臺板計算7210.5平臺梁計

9、算73第十一章 基礎設計 7511.1確定基礎底面尺寸7511.2 校核地基承載力（標準組合）7511.3 驗算基礎高度7611.4 基礎底板配筋（按基本組合）78結論80致謝81參考文獻82前言 前 言結構設計是土木工程畢業(yè)設計的重要階段，畢業(yè)前的綜合學習階段,是深化、拓寬、綜合教學的重要過程,是對大學期間所學專業(yè)知識的全面總結。本組畢業(yè)設計題目為高等商業(yè)?？茖W校學生宿舍樓設計。在結構前期，我復習了結構力學、土力學與基礎工程、混凝土結構、建筑結構抗震設計等知識，并借閱了抗震規(guī)范、混凝土規(guī)范、荷載規(guī)范、砌體規(guī)范、地基基礎規(guī)范等規(guī)范。在網(wǎng)上搜集了不少資料，并做了筆記。在結構設計中期，我們通過所學

10、的基本理論、專業(yè)知識和基本技能進行計算和分析。在結構設計后期，主要進行設計手稿的電腦輸入和pkpm 計算出圖（并有一張手畫基礎圖），并得到老師的審批和指正，使我圓滿的完成了任務，在此表示衷心的感謝。結構設計的六周里，在指導老師的幫助下，經(jīng)過資料查閱、設計計算，加深了對新規(guī)范、規(guī)程、手冊等相關內(nèi)容的理解。鞏固了專業(yè)知識、提高了綜合分析、解決問題的能力。在進行內(nèi)力組合的計算時，進一步了解了excel；在繪圖時熟練掌握了autocad，pkpm 等專業(yè)軟件。以上所有這些從不同方面達到了畢業(yè)設計的目的與要求?？蚣芙Y構設計的計算工作量很大，在計算過程中以手算為主，輔以一些計算軟件的校正。由于自己水平有限

11、，難免有不妥和疏忽之處，敬請各位老師批評指正。本工程為四川省綿陽市高等商業(yè)?？茖W校學生宿舍樓設計，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構，橫向框架承重。根據(jù)規(guī)劃及房屋使用要求采用六層的結構，層高為3.3m。建筑平面布置，剖面布置及各節(jié)點祥圖詳見建筑圖。第一章 建筑設計方案 第一章 建 筑 設 計 方 案11工程地質(zhì)條件1.1.1地形地貌、地層巖性該場地地形平整，無滑坡，無液化土層等不良地質(zhì)現(xiàn)象，地基承載力1.1.2抗震設防烈度、場地土類型和建筑場地類別該場區(qū)抗震設防烈度為6度；設計基本地震加速度值為0.05g，設計分組為第二組，特征周期值為0.40s；場地地基土屬中軟場地土，場地類別屬ii類。1.1.3最

12、大凍結深度及土的凍脹性類別該場區(qū)最大凍結深度為0.15米，土的凍脹類別屬不凍脹。1.1.4不良地質(zhì)現(xiàn)象經(jīng)現(xiàn)場勘察及資料收集證實，場區(qū)內(nèi)無其它不良地質(zhì)現(xiàn)象存在，因此該場區(qū)較適宜該建筑物的建設。1.1.5自然條件該地區(qū)主導風向為東北風，平均氣溫16.3度左右，最高氣溫38度，最低氣溫5度；年降雨量800mm，最大雨量110mm/日。基本風壓值0.30kn/m2。12設計標高 室內(nèi)設計標高0.00，室內(nèi)外高差450mm13活荷載標準值活荷載：樓面活荷載標準值為2.0kn/，走廊、門廳活荷載標準值為2.5kn/，樓梯活荷載采用3.5kn/，屋面采用不上人屋面均布活荷載標準值為0.5kn/。1.4主要建

13、筑做法主要建筑做法說明見建筑做法總說明。門窗做法：主要入口為鋁合金門，其他為木門，窗均為鋁合金窗,門窗尺寸見建筑做法總說明門窗表第二章 建筑結構選型、平面布置及計算簡圖第二章 建筑結構選型、平面布置及計算簡圖2.1結構選型本工程是高等商業(yè)?？茖W校學生宿舍樓設計，建筑面積為6100，層數(shù)為6層，根據(jù)使用要求采用框架結構，樓面采用現(xiàn)澆板，框架梁、柱為現(xiàn)澆整體構件，基礎采用鋼筋混凝土柱下獨立基礎。2.2框架結構平面布置框架結構平面布置如下圖：圖2-1 結構平面布置2.3構件截面初估1.梁截面尺寸的確定：主梁：邊跨（ab、cd段）梁：h=(1/81/12)l=(1/81/12)×7100=6

14、00900，取h=700mm,b=300mm中跨bc梁：取h=500mm,b=300mm次梁：h=(1/81/12)l=(1/81/12)×3900=217325，取h=350mm,b=200mm2.框架柱截面的初步估定：框架柱要求，為軸壓比限值，該框架結構的抗震等級為三級，軸壓比限值為0.9，各層重力荷載代表值近似取14kn/。邊柱：n=1.3×3.9×7.2/2×14×6=1533kn=，取600mm×600mm對于內(nèi)柱：n=1.25×3.9×（7.2+2.1）/2×14×6=1904kn=

15、，取600mm×600mm2.4確定計算簡圖梁柱混凝土標號均為，在框架結構中，現(xiàn)澆樓面或預制樓面，但只有現(xiàn)澆樓面可以作為有效的翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側移，考慮這一有利作用，在計算截面慣性矩的時候，對現(xiàn)澆樓面邊框架梁取，對中框架梁取,根據(jù)地質(zhì)資料，確定基礎頂面離室外地面為500mm，由此求得底層層高為4.25m。 橫梁線剛度計算表 表2-1 類別/b×h/mm×mm/mml/mm/n/mm邊橫梁30000300×7007200走道梁30000300×5007200柱線剛度計算表 表2-2 層次/b×h/mm×mm/m

16、mh/mm/n/mm130000600×60042502630000600×6003300圖2-2 結構計算簡圖- 41 -第三章 荷載計算第三章 荷載計算3.1恒載標準值計算1.屋面4mm厚app卷材防水層 0.35kn/20mm厚1：2水泥砂漿找平 0.02×20=0.4kn/120mm厚（2%找坡）膨脹珍珠巖保溫層 （0.1+0.14.）/2×7=0.8kn/100mm現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面板 0.1×25=2.5kn/15mm厚紙筋石灰抹灰 0.015×16=0.24kn/屋面恒荷載 4.29kn/因此作用在頂層框架梁上的線荷載為

17、：2.標準層樓面25mm厚水泥砂漿面層 0.025×20=0.5kn/100mm現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面板 0.1×25=2.5kn/15mm厚紙筋石灰抹灰 0.015×16=0.24kn/樓面恒荷載 3.24 kn/邊跨框架梁及梁側粉刷 5.66kn/中跨框架梁及梁側粉刷 4.02 kn/因此作用在中間層框架梁上的線荷載為：3.屋面框架梁節(jié)點集中荷載標準值：邊柱連系梁自重 0.2×0.35×3.9×25=6.83kn粉刷 0.02×（0.35-0.1）×2×3.9×17=0.663kn1m高女兒墻自

18、重 1×3.9×0.24×19=17.78kn粉刷 1×0.02×2×3.9×17=2.65kn連系梁傳來屋面自重 0.5×3.9××0.5×3.9×4.29=16.31kn頂點邊節(jié)點集中荷載 中柱連系梁自重 0.2×0.35×3.9×25=6.83kn粉刷 0.2×（0.35-0.1）×2×3.9×17=0.663kn連系梁傳來屋面自重 0.5×（3.9+3.9-2.1）×1.05&#

19、215;4.29=12.84kn 0.5×3.9×0.5×3.9×4.29=16.31kn頂點中節(jié)點集中荷載 4.樓面框架梁節(jié)點集中荷載標準值：邊柱連系梁自重 0.2×0.35×3.9×25=6.83kn粉刷 0.02×（0.35-0.1）×2×3.9×17=0.663kn鋁合金窗自重 2.4×1.8×0.45=1.94kn窗下墻體自重 0.24×1.15×3.6×19=18.88kn粉刷2×0.02××1

20、.15×3.6×17=2.82kn窗邊墻體自重1.2×1.8×0.24×19=9.85kn粉刷1.2×1.8×2×0.02×17=1.47kn框架柱自重粉刷0.6×0.6×3.3×25=29.7kn連系梁傳來樓面自重 0.5×3.9×0.5×3.9×3.24=12.32kn中間層邊節(jié)點集中荷載 中柱連系梁自重 6.83kn粉刷 0.663kn內(nèi)縱墻自重 3.6×(3.3-0.35)×0.24×19=48.4

21、3kn粉刷 3.6×(3.3-0.35)×2×0.02×17=7.22kn扣除門洞重加上門重 -2.4×1×0.24×19+2.4×1×0.2=-10.46kn框架柱自重 29.7kn粉刷 1.88kn連系梁傳來樓面自重 0.5×(3.9+3.9-2.1)×1.05×3.24=9.7kn 0.5×3.9×1.95×3.24=12.32kn中間層中節(jié)點集中荷載 5.恒荷載作用下的結構計算簡圖：圖3-1 恒荷載作用下的結構計算簡圖3.2 活荷載標準值

22、計算樓面活荷載作用下結構計算簡圖如圖3-2各荷載值計算如下：=0.5×3.9=1.95kn/m =0.5×2.1=1.05kn/m=0.5×3.9×0.5×3.9×0.5=1.9kn=0.5×(3.9+3.9-2.1)×1.05×0.5×+0.25×3.9×3.9×0.5=3.4kn/m=2×3.9=7.81kn/m =2.5×2.1=5.25kn/m=0.25×3.9×7.2×2=14.04kn=14.04+0.2

23、5×3.9×2.5×2.1=19.16kn圖3-2 樓面活荷載作用下結構計算簡圖第四章 橫向水平荷載作用下框架結構的內(nèi)力和側移計算第四章 橫向水平荷載作用下框架結構的內(nèi)力和側移計算4.1橫向框架側移剛度計算計算柱的側移剛度柱側移剛度d計算公式：，其中為柱側移剛度修正系數(shù)，k為梁柱線剛度比，對一般層，對底層，橫向框架柱側移剛度d計算表 表4-1 層次層高h/m柱根數(shù)kn/mm14.25邊柱20.9380.48924755113802中柱22.110.63532146263.3邊柱20.7280.26728892155172中柱21.6370.45148694，該框架

24、為規(guī)則框架。4.2風荷載作用下的內(nèi)力分析及計算4.2.1風壓標準值計算風壓標準值計算公式為：，基本風壓：因結構高度h=20.3m<30m,可取=1.0，對于矩形平面=場地粗糙度c類，可查建筑結構荷載規(guī)范，將風荷載換算成作用于框架每層節(jié)點上的集中荷載，計算過程如表所示，表中z為框架節(jié)點至室外地面的高度，a為一榀框架各層節(jié)點所受風面積，計算結果如表4-2所示風荷載計算 表4-2 層次z(m)a611.320.250.8440.310.343.4511.316.950.7790.312.873.91411.313.650.740.312.873.71311.310.350.740.312.87

25、3.71211.37.050.740.312.873.71111.33.750.740.313.753.97圖4-1 風荷載作用下的結構計算簡圖4.2.2風荷載作用下側移計算及內(nèi)力分析1.側移計算水平荷載作用下框架的層間側移可按下式計算，各層的層間側移值，求得以后頂點側移為各層的層間側移之和，框架在風荷載作用下的側移計算表風荷載作用下的側移計算表 表4-3 層數(shù)各層風荷載層間剪力側移剛度層間側移63.43.41551720.00002253.917.311551720.000047143.7111.021551720.00007133.7114.731551720.00009523.7118.

26、441551720.0001113.9722.411138020.000196框架總側移，層間側移最大值為<，滿足側移限值2.風荷載作用下的框架內(nèi)力分析（d值法）風荷載作用下的結構計算簡圖如圖4-1，內(nèi)力計算采用d值法，各柱的剪力分配公式為 圖4-2風荷載作用下內(nèi)力計算（左圖）剪力在各柱間的分配(kn);（右圖）各柱反彎點及柱端彎矩(kn·m)梁端彎矩按下式計算，其中梁線剛度見結構計算簡圖2-2，由梁端彎矩進一步求得梁端的剪力，具體過程如表4-4所示公式：， 梁端彎矩剪力及柱的軸力計算表 表4-4 層次ab跨梁bc跨梁柱軸力kn/mkn/mlmknkn/mkn/mlmkna柱軸

27、力knb柱軸力kn61.460.977.20.341.211.212.11.150.340.8153.312.527.20.813.143.142.12.991.152.9945.84.257.21.45.315.312.15.062.556.6537.785.817.21.897.257.252.16.94.4411.6629.727.527.22.49.49.42.18.956.8418.21112.919.647.23.1312.0412.042.111.479.9726.55圖4-3 風荷載作用下框架彎矩圖（kn·m）圖4-4 風荷載作用下框架剪力、軸力圖（kn）4.3地震作

28、用作用下的內(nèi)力計算及側移驗算4.3.1重力荷載代表值計算各層重力荷載代表值去全部樓面恒載，一半活載（雪載），上下各半層的建筑結構代表值1.頂層重力荷載代表值：屋面恒載 （7.2×2+2.1）×3.9×4.29=276.1kn1m高女兒墻自重 1×3.9×0.24×19×2=35.57kn縱橫梁自重 5.66×7.2×2+4.02×2.1+4×（6.83+0.663）=119.92kn半層柱自重 （29.17+1.88）×4×0.5=62.1kn半層橫墻自重 0.5&

29、#215;（7.2-0.6×2）×2×0.24×（3.3-0.7）×19+21.22×0.5=81.74kn半層縱墻自重 （48.43+7.22）×2×0.5+34.96×0.5×2=90.6kn恒載+0.5×活載81.14+276.1+35.57+119.92+62.1+90.61+0.5×0.5×（7.2×2+2.1）×3.9=682.13kn2. 25層重力荷載代表值：樓面恒載 （7.2×2+2.1）×3.9×

30、3.24=208.5kn上下半層縱墻重 90.61×2=181.22kn上下半層橫墻重 81.74×2=163.48kn縱橫梁自重 119.92kn上下半層柱自重 62.1×2=124.2kn樓面層活載 3.9×（7.2×2×2+2.1×2.5）=132.8kn恒載+0.5活載163.48+208.5+181.22+119.92+124.2+0.5×132.8=863.72kn3.底層重力荷載代表值：樓面恒載 （7.2×2+2.1）×3.9×3.24=208.5kn上下半層縱墻重 90

31、.61+90.61×3.75/3.3=193.58kn上下半層橫墻重 81.74+81.74×3.75/3.3=174.63kn縱橫梁自重 119.92kn上下半層柱自重 62.1+62.1×3.75/3.3=132.67kn樓面層活載 3.9×（7.2×2×2+2.1×2.5）=132.8kn恒載+0.5活載208.5+193.58+174.63+119.92+132.67+0.5×132.8=895.7kn則一榀框架的總重力荷載代表值：=682.13+863.72×4+895.7=5032.71kn4

32、.3.2地震力計算1.橫向自震周期的計算運用頂點位移法計算，對于質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的框架結構，基本自震周期可按下式來計算：式中，計算結構基本自震周期用的結構頂點假想位移結構基本自震周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，取0.7故先計算結構的頂點假想位移，計算過程如表4-5結構的頂點假想位移計算表 表4-5 層次/kn/kn/n/mm/mm/mm6628.13628.131551724.05121.535863.721545.851551729.96117.484863.722409.5715517215.53107.523863.723273.2915517221.0991.992863

33、.724137.0115517226.6770.91895.75032.7111380244.244.2由上表計算基本周期：=1.7×0.7×=0.4152.水平地震作用及樓層地震剪力計算該建筑結構高度遠小于40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布均勻，變形以剪切變形為主，因此用底部剪力法來計算地震作用。首先，計算總水平地震作用標準值，即底部剪力：式中： 相應于結構基本自震周期的水平地震影響系數(shù)結構等效總重力荷載，多質(zhì)點取總重力荷載代表值的85%=0.85=0.85×5032.71=4277.8kn特征周期為0.40s，抗震設防烈度為6度，查表得水平地震影響系數(shù)最大值=0.0

34、4由水平地震影響系數(shù)曲線來計算：式中，衰減系數(shù)，取0.9=0.0387×4277.8=165.54kn因為=0.415<1.4=1.4×0.4=0.56所以不需要考慮頂部附加水平地震作用，則質(zhì)點i的水平地震作用為：式中： 、分別為集中于質(zhì)點i、j的荷載代表值；、分別為質(zhì)點i、j的計算高度。具體計算過程如下，各樓層的地震剪力按來計算，一并列入表中。各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表 表4-6 層次/m/kn/kn·m/kn/kn620.75682.1314154.238.3238.32517.45863.7215071.9140.879.12414.1

35、5863.7212221.6433.09112.21310.85863.729371.3625.37137.5827.55863.726521.0917.65155.2314.25895.73806.7310.31165.5461146.93各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿高度的分布如圖 圖4-5 水平地震作用 圖4-6 橫向水平地震作用及層間地震剪力4.3.3水平地震作用下的位移計算用d值法來驗算，框架第i層的層間剪力，層間位移及結構頂點位移分別按下式來計算：，計算過程見下表，表中計算了各層的層間彈性位移角橫向水平地震作用下的位移驗算 表4-7 層次層間剪力/kn層間剛度層高h/mm638

36、.321551720.2473300579.121551720.5133004112.211551720.72333003137.581551720.86633002155.23155172133001165.541138021.454250由上表可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第一層，其值為<,滿足要求。4.3.4水平地震作用下的框架內(nèi)力計算圖4-7地震作用下剪力在歌柱間分配（kn）圖4-8 地震作用下各柱反彎點及柱端彎矩（kn·m）橫向框架柱端彎矩計算地震荷載作用下結構內(nèi)力計算采用d值法，各柱的剪力分配公式為梁端彎矩按下式計算，其中梁線剛度見結構計算簡圖2-2，由梁端彎矩進一

37、步求得梁端的剪力，具體過程如表4-8所示公式：， 梁端彎矩剪力及柱的軸力計算表 表4-8 層次ab跨梁bc跨梁柱軸力kn/mkn/mlmknkn/mkn/mlmkna柱軸力knb柱軸力kn616.4710.97.23.813.6313.632.112.983.89.18536.2327.447.28.8434.2734.272.132.6412.6432.98459.8444.157.214.4455.1555.152.152.5227.0871.06376.8356.077.218.4670.0370.032.166.745.54119.3285.7468.697.221.4585.7885

38、.782.181.7066.99200.711101.2577.97.224.8873.9873.982.170.4691.87261圖4-9 地震荷載作用下框架彎矩圖（kn·m）圖4-10 地震荷載作用下框架剪力及軸力圖（kn）第五章 豎向荷載作用下框架結構內(nèi)力計算第五章 豎向荷載作用下框架結構內(nèi)力計算5.1恒荷載作用下的內(nèi)力計算恒荷載作用下的內(nèi)力計算采用分層法，根據(jù)固端彎矩等效原則先將梯形分布荷載及三角形分布荷載轉(zhuǎn)化為等效均布荷載圖5-1 分層法荷載計算圖對于頂層： 集中力矩 對于15層：集中力矩 梁端固端彎矩計算對于頂層：對于15層：各層線剛度應乘以0.9的修正系數(shù)，其傳遞系數(shù)

39、，底層為0.5，其他層為1/3。頂層彎矩分配圖： 下柱 右梁 左梁 下柱 右梁0.447 0.553 0.287 0.355 0.358 8.85 -65.75 65.75 -7.33 -3.55 -1.77 25.43 31.47 15.74 -10.13 -20.27 -25.07 -25.28 25.284.53 5.6 2.8 -0.4 -0.8 -0.994 -1 1 0.18 0.22 38.99 -38.99 63.22 -33.4 -29.83 24.5125層彎矩分配圖：上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 0.356 0.356 0.288 0.212 0.264 0.

40、264 0.26 17.27 -144.57 144.57 -21.26 -7.81 3.91 34.64 34.64 28.02 14.01 -12.56 -25.12 -27.29 -27.29 -30.81 30.81 4.47 4.47 3.62 1.81 -0.19 -0.38 -0.48 -0.48 -0.47 0.47 0.068 0.068 0.055 39.18 56.45 -95.63 104.89 -31.77 -34.03 -39.09 35.19底層彎矩分配圖：上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 0.387 0.3 0.313 0.225 0.278 0.216

41、 0.81 17.27 -144.57 144.57 -21.26 -7.81 -3.91 37.66 29.19 30.45 15.23 -11.33 -22.66 -28 -21.76 -28.3 28.3 4.38 3.4 3.55 1.775 -0.2 -0.4 -0.49 -0.38 -0.5 0.5 0.08 0.06 0.063 42.12 49.92 -92.04 108.52 -28.49 -43.4 -36.61 24.89分層法彎矩計算結果：圖5-2頂層分層法彎矩計算結果圖5-3 標準層分層法彎矩計算結果圖5-4 底層分層法彎矩計算結果框架各層組合彎矩重分配頂層：a節(jié)點：

42、下柱 38.99+13.06-13.06×0.447=46.21kn·m 右梁 -38.99-13.06×0553=-46.21 kn·mb節(jié)點：左梁 63.22+10.59×0.287=66.26 kn·m 下柱 -33.4-10.59+10.59×0.355=-40.23 kn·m 右梁 -29.83+10.59×0.358=-26.04 kn·m五層：a節(jié)點：上柱 39.18+13-（13+13.06）×0.356=42.9 kn·m 下柱 56.45+13.06-（1

43、3+13.06）×0.356=60.23 kn·m右梁 -95.63-（13+13.06）×0.288=-103.14 kn·mb節(jié)點：左梁 104.89+(11.13+10.59)×0.212=109.5 kn·m 上柱 -31.77-11.13+(11.13+10.59)×0.264=-37.17 kn·m 下柱 -34.03-10.59+(11.13+10.59)×0.264=-38.89 kn·m 右梁 -39.09+(11.13+10.59)×0.26=-33.44 kn&#

44、183;m二四層：a節(jié)點：上柱 39.18+18.82-(18.82+13.06)×0.356=46.65 kn·m 下柱 56.45+13.06-(18.82+13.06)×0.356=58.16 kn·m右梁 -95.63-(18.82+13.06)×0.288=-104.81 kn·mb節(jié)點：左梁 104.89+(10.59+17.68)×0.212=110.88 kn·m 上柱 -31.77-17.68+(10.59+17.68)×0.264=-41.99 kn·m 下柱 -34.03-

45、10.59+(10.59+17.68)×0.264=-37.16 kn·m 右梁 -39.09+(10.59+17.68)×0.26=-31.74 kn·m頂層：a節(jié)點：上柱 42.12+18.82-18.82×0.387=53.66 kn·m 下柱 49.92-18.82×0.3=44.27 kn·m右梁 -92.04-18.82×0.313=-97.93 kn·mb節(jié)點：左梁 108.52+17.68×0.25=112.5 kn·m 上柱 -28.49-17.68+17.

46、68×0.278=-41.25 kn·m 下柱 -43.4+17.68×0.216=-39.58 kn·m 右梁 -36.61+17.68×0.281=-31.64 kn·m考慮梁端彎矩調(diào)幅，去調(diào)幅系數(shù)為0.8對頂層梁端彎矩：=46.21×0.8=31.19 kn·m=63.22×0.8=50.58 kn·m=29.83×0.8=23.86 kn·m對于25層：=95.63×0.8=76.5 kn·m=104.89×0.8=83.91 kn·m=39.09×0.8=31.07 kn·m對于底層： =92.04