工程熱力學第10章-v3

1、1第十章第十章 蒸汽動力裝置循環(huán)蒸汽動力裝置循環(huán)Vapor power cycles10-1 簡單蒸汽動力裝置循環(huán)簡單蒸汽動力裝置循環(huán)-朗肯循環(huán)朗肯循環(huán)10-2 再熱循環(huán)再熱循環(huán)10-3 回熱循環(huán)回熱循環(huán)*10-4 熱電合供熱電合供*10-5 燃氣燃氣-蒸汽聯(lián)合循環(huán)蒸汽聯(lián)合循環(huán)工程熱力學的研究內容工程熱力學的研究內容 1、能量轉換的基本定律 2、工質的基本性質與熱力過程3、熱功轉換設備、工作原理4、化學熱力學基礎蒸汽動力循環(huán)蒸汽動力循環(huán)水蒸氣：水蒸氣：火力發(fā)電、核電火力發(fā)電、核電低沸點工質：低沸點工質：氨、氟里昂氨、氟里昂太陽能、余熱、地熱發(fā)電太陽能、余熱、地熱發(fā)電動力循環(huán)：動力循環(huán)：以獲得功

2、為目的以獲得功為目的4 蒸汽及蒸汽動力裝置蒸汽及蒸汽動力裝置(steam power plant) 1）蒸汽是歷史上最早廣泛使用的工質，）蒸汽是歷史上最早廣泛使用的工質，19世紀后期世紀后期 蒸汽動力裝置的大量使用，促使生產力飛速發(fā)展，蒸汽動力裝置的大量使用，促使生產力飛速發(fā)展， 促使資本主義誕生。促使資本主義誕生。 2）目前世界約）目前世界約75%電力、國內電力、國內78%電力來自電力來自火電廠火電廠，絕，絕 大部分來自大部分來自蒸汽動力蒸汽動力。 3）蒸汽動力裝置可利用各種燃料。）蒸汽動力裝置可利用各種燃料。 4）蒸汽是無污染、價廉、易得的工質。）蒸汽是無污染、價廉、易得的工質。10-1

3、簡單蒸汽動力裝置循環(huán)簡單蒸汽動力裝置循環(huán)朗肯循環(huán)朗肯循環(huán)O、概述、概述卡諾循環(huán)回顧cd7一一、工質為水蒸氣的卡諾循環(huán)、工質為水蒸氣的卡諾循環(huán)水蒸氣卡諾循環(huán)有可能實現水蒸氣卡諾循環(huán)有可能實現，但：，但： 1）溫限?。叵扌?2）膨脹末端）膨脹末端x太小太小 3）壓縮兩相物質的困難）壓縮兩相物質的困難實際并不實行實際并不實行卡諾循環(huán)卡諾循環(huán) 四個主要裝置： 鍋爐 汽輪機 凝汽器 給水泵水蒸氣動力循環(huán)系統(tǒng) 鍋爐汽輪機發(fā)電機給水泵凝汽器二、朗肯循環(huán)及其熱效率二、朗肯循環(huán)及其熱效率水蒸氣動力循環(huán)系統(tǒng)的簡化水蒸氣動力循環(huán)系統(tǒng)的簡化鍋爐汽輪機發(fā)電機給水泵凝汽器朗肯循環(huán)1234簡化（理想化）：12 汽輪機 s

4、 膨脹23 凝汽器 p 放熱34 給水泵 s 壓縮41 鍋爐 p 吸熱1342pv朗肯循環(huán)朗肯循環(huán)pv圖圖12 汽輪機 s 膨脹23 凝汽器 p 放熱34 給水泵 s 壓縮41 鍋爐 p 吸熱4321Tshs1324朗肯循環(huán)朗肯循環(huán)T-s和和h-s圖圖12 汽輪機 s 膨脹23 凝汽器 p 放熱34 給水泵 s 壓縮41 鍋爐 p 吸熱12 3）朗肯循環(huán)的熱效率）朗肯循環(huán)的熱效率 net2t111wqqq net1243whhhh32322TTchhqp411hhq 1243net2t11141hhhhwqqqhh nett,Tt,Pwwwt,T1212pwhhcTTt,P43whh?32ss

5、Ts13t,Pt,Tww若忽略水泵功，同時近似取若忽略水泵功，同時近似取h4 h3，則，則1212t1312hhhhhhhhnett,Tww11411414qhhTssss23222314hhqTssss221111tqTqT 一般很小，占0.81%，忽略泵功 14 4）耗汽率）耗汽率(steam rate)及耗汽量及耗汽量 理想耗汽率理想耗汽率(ideal steam rate) d0 裝置每輸出單位功量所消耗的蒸汽量裝置每輸出單位功量所消耗的蒸汽量 0121dhhkg/J,kg/ kW h工程上用耗汽量耗汽量0000WDd PP功率,sp1 t1 p2654321如何提高如何提高朗肯循環(huán)朗

6、肯循環(huán)的熱效率的熱效率1213thhhh影響熱效率的參數？T16 三、蒸汽參數對熱效率的影響三、蒸汽參數對熱效率的影響 1. 初溫初溫t1對熱效率的影響對熱效率的影響12TT不變 或或 循環(huán)循環(huán)1t2t3561t =循環(huán)循環(huán)123561+循環(huán)循環(huán)11t2t21tt11 2 21t123561ttt優(yōu)點： ，有利于汽機安全。1Tt2x缺點： 對耐熱及強度要求高，目前初溫一般在550左右 汽機出口尺寸大2v172. 初壓初壓 p1對熱效率的影響對熱效率的影響12,TT不變t優(yōu)點： ，汽輪機出口尺寸小1Tt2v183. 背壓背壓 p2對熱效率的影響對熱效率的影響12,TT不變但受制于環(huán)境溫度，不能任

7、意但受制于環(huán)境溫度，不能任意降低降低226kPa,36.17 C;4kPa,28.95 Cssptpt同時，同時，x2下降下降 。 t討論：討論： 我國幅員遼闊，四季溫差大，對蒸汽發(fā)電機組有什我國幅員遼闊，四季溫差大，對蒸汽發(fā)電機組有什么影響？么影響？例例A46616719A466167 朗肯循環(huán)中離開鍋爐進入蒸汽輪機的蒸氣是朗肯循環(huán)中離開鍋爐進入蒸汽輪機的蒸氣是4 MPa 、 400 ，冷凝器內壓力為冷凝器內壓力為 10 kPa。試確定循環(huán)熱效率試確定循環(huán)熱效率 。 分析：為確定熱效率，需計算水泵耗功、汽輪機作功和鍋爐內分析：為確定熱效率，需計算水泵耗功、汽輪機作功和鍋爐內蒸汽吸熱量蒸汽吸熱

8、量。分別依次取這些設備為控制體積，蒸汽作穩(wěn)態(tài)流分別依次取這些設備為控制體積，蒸汽作穩(wěn)態(tài)流動，且可忽略動能和位能變化。動，且可忽略動能和位能變化。解：解：控制體積控制體積: 水泵。水泵。進入狀態(tài)進入狀態(tài): p2，飽和液；，飽和液；出口狀態(tài)出口狀態(tài): p4。水泵水泵據第一定律據第一定律P42whh442422dhhv pv pp3P0.001 01 m /kg(4 000 10) kPa4.0 kJw 20鍋爐鍋爐控制體積控制體積: 鍋爐。鍋爐。進入狀態(tài)進入狀態(tài): p1，h4已知；狀態(tài)確定。已知；狀態(tài)確定。出口狀態(tài)出口狀態(tài): 狀態(tài)狀態(tài)1確定。確定。由第一定律由第一定律114qhh代入已得數據代入已

9、得數據1143 213.6 kJ/kg 195.8 kJ/kg3 017.8 kJ/kgqhh42ss42P191.8 kJ/kg+4.0 kJ/kg =195.8 kJ/kghhw21控制體積控制體積: 蒸汽輪機。蒸汽輪機。進入狀態(tài)進入狀態(tài): p1、T1已知；狀態(tài)確定已知；狀態(tài)確定出口狀態(tài)出口狀態(tài): p2已知。已知。 蒸汽輪機蒸汽輪機據第一定律據第一定律t12whh據第二定律據第二定律12ss代入由蒸汽表查取的數據：代入由蒸汽表查取的數據：113 213.6 kJ/kg,6.769 0 kJ/(kg K)hs212222()sssx ss22222(6.769 00.649 0) kJ/(k

10、g K)0.816(8.148 10.649 0) kJ/(kg K)ssxss 22 循環(huán)凈功也可從冷凝器中乏汽放熱量循環(huán)凈功也可從冷凝器中乏汽放熱量q2確定。確定。2222 144.1 kJ/kg191.8 kJ/kg1 952.3 kJ/kgqhhnet123 017.8 kJ/kg1 952.3 kJ/kg1 065.5 kJ/kgwqq22222()191.8 kJ/kg0.816 (2 583.72 191.76) kJ/kg2144.1 kJ/kghhx hht123 213.6 kJ/kg2 144.1 kJ/kg1 069.5 kJ/kgwhhnet1 069.5 kJ/kg

11、4.0 kJ/kg1 065.5 kJ/kgtPwww返回返回nettH1 065.5 kJ/kg35.3%3 017.8 kJ/kgwq23四、有摩阻的實際循環(huán)四、有摩阻的實際循環(huán) 1. T-s圖及圖及h-s圖圖忽略水泵功：忽略水泵功： t不變32act2311hhqhhq242. 不可逆性衡量不可逆性衡量 a）汽輪機內部相對效率）汽輪機內部相對效率T（簡稱汽機效率）（簡稱汽機效率） t,Tact12actTt,T12whhwhh近代大功率汽輪機近代大功率汽輪機T 在在0.92左右左右 設計中，選定設計中，選定T 按按 2act1T122T121hhhhhhh（h1h2理想絕熱焓降（理想絕熱

12、焓降（ideal enthalpy drop; isentropic enthalpy drop ）h2act的確定方法：的確定方法： 運行中，測出運行中，測出 p2 及及 x2，按，按 hx= x2h+ (1- -x2)h 25 c）裝置有效熱效率）裝置有效熱效率e eeTmt1Pq Pe有效軸功率有效軸功率 m機械效率機械效率3.實際內部耗汽率實際內部耗汽率di和耗汽量和耗汽量Di012i12act12act12T11dhhdhhhhhh b）裝置內部熱效率（）裝置內部熱效率（internal thermal efficiency） 忽略水泵功：忽略水泵功：net,actt,TactT12

13、12actiTt111212wwhhhhqqhhhh 考慮機械損失考慮機械損失iiiDd P實際內部功率實際內部功率例例10-226例例10-2 我國生產的我國生產的30萬萬kW汽輪發(fā)電機組，其新蒸氣壓力和溫度分汽輪發(fā)電機組，其新蒸氣壓力和溫度分別為別為p1= 17 MPa、t1= 550，汽輪機排汽壓力，汽輪機排汽壓力p2= 5kPa。若按。若按朗肯循環(huán)運行，求：朗肯循環(huán)運行，求：(1) 汽輪機所產生的功；汽輪機所產生的功；(2) 水泵功；水泵功；(3) 循循環(huán)熱效率和理論耗汽率。環(huán)熱效率和理論耗汽率。 解：解： h1=3 426 kJ/kg h2=1 963.5 kJ/kg 查飽和水和飽和

14、水蒸氣表查飽和水和飽和水蒸氣表 p= 5 kPa，v=0.001 005 3 m3/kg、 h=137.22 kJ/kg。 T123 426 kJ/kg 1 963.5 kJ/kg1 448 kJ/kgwhhP434321226333()()(17 10 Pa5 10 Pa) 0.001005 3 m /kg17.06 10 kJ/kgwhhpp vpp v 43P2P137.72 kJ/kg 17.06 kJ/kg 154.78 kJ/kghhwhw查查h-s圖圖271143 426 kJ/kg 154.78 kJ/kg3 271.22 kJ/kgqhhnet12Pt113 426 kJ/k

15、g 1 963.5 kJ/kg 17.06 kJ/kg0.441 93 271.22 kJ/kgwhhwqq若略去水泵功，則若略去水泵功，則 net12t1123 426 kJ/kg1 963.5 kJ/kg0.444 83 426 kJ/kg137.72 kJ/kgwhhqhh7012116.84 10kg/J3 426 kJ/kg1 963.5 kJ/kgdhh返回返回28例例10-3按照例按照例10-2參數，假設鍋爐中傳熱過參數，假設鍋爐中傳熱過程是從程是從831.45K的熱源向水傳熱，冷的熱源向水傳熱，冷凝器中乏汽向凝器中乏汽向298K的環(huán)境介質放熱，的環(huán)境介質放熱，且汽輪機相對內效率

16、為且汽輪機相對內效率為T=0.90。求：。求：（1）水泵功）水泵功wP、汽輪機產生的功、汽輪機產生的功wT,act和循環(huán)凈功和循環(huán)凈功wnet；（；（2）循環(huán)內部熱效）循環(huán)內部熱效率率i和實際耗汽率和實際耗汽率di；(3)各過程及循環(huán)的不可逆損失。各過程及循環(huán)的不可逆損失。 解：解：(1) 蒸氣在汽輪機膨脹過程為蒸氣在汽輪機膨脹過程為1-2act 2,act2T12(1)()1963.5 kJ/kg(1 0.9) (3426 1963.5) kJ/kg2 109.8 kJ/kghhhhT,act12,act3 426 kJ/kg2 109.8 kJ/kg1 316.3 kJ/kgwhhwp同上

17、題，仍為同上題，仍為17.06 kJ/kg net,actT,actP1 316.3 kJ/kg17.06 kJ/kg1 299.24 kJ/kgwww29(2) 內部熱效率內部熱效率 net,actnet,acti112P1 299.24 kJ/kg1 299.24 kJ/kg0.397 23 426 kJ/kg 137.72 kJ/kg 17.06 kJ/kg3 271.22 kJ/kgwwqhhw若鍋爐效率若鍋爐效率B=0.9，則循環(huán)熱效率，則循環(huán)熱效率 net,actiBi1B0.9 0.397 20.357 5/wq 忽略水泵功，實際耗汽率忽略水泵功，實際耗汽率 7i12,act11

18、7.597 10kg/J1 316.3 kJ/kgdhh（3）過程作功能力損失可據熵產計算）過程作功能力損失可據熵產計算 查水和水蒸氣圖表，得：查水和水蒸氣圖表，得： 30h2=137.72 kJ/kg、s2=0.476 1 kJ/(kgK)、t2= 32.88 、 s4=s2、 h2,act= 2 109.8 kJ/kg = s2,act= 6.920 kJ/(kgK) 、v2,act=23 m3/kg 蒸氣輪機中，工質絕熱膨脹，工質熵增即為熵產，所以蒸氣輪機中，工質絕熱膨脹，工質熵增即為熵產，所以 0 g0f02,act1()()298 K(6.9206.442) kJ/(kg K)142

19、.44 kJ/kgTIT sTssT ss 冷凝器中，工質維持冷凝器中，工質維持32.88，向，向298 K的環(huán)境介質放熱，所以的環(huán)境介質放熱，所以 22,act22 109.8 kJ/kg137.72 kJ/kg1 972.08 kJ/kgqhh2C0 g0iso022,actf022,act0()()1 972.0 8kJ/kg298 K 0.476 1 kJ/(kg K)6.920 kJ/(kg K)298 K51.80 kJ/(kg K)qIT sTsT sssT ssT31 由于水泵內進行的過程是可逆絕熱過程（由于水泵內進行的過程是可逆絕熱過程（ ），），所以作功能力的不可逆損失所以

20、作功能力的不可逆損失IP為零。為零。 24ss 在鍋爐中，若取熱源平均溫度為在鍋爐中，若取熱源平均溫度為831.45K，工質吸熱量，工質吸熱量q1=3271.22 kJ/kg 1B0 g0iso014f014H()3 271.22 kJ/kg298 K6.442 kJ/(kg K)0.476 1 kJ/(kg K)831.45 K605.40 kJ/(kg K)qIT sTsT sssTssT32或者，考慮到循環(huán)后，工質熵變?yōu)榱?，所以或者，考慮到循環(huán)后，工質熵變?yōu)榱?，所?210iso00H00H()qqITsTssTTT1 972.08 kJ/kg3 271.22 kJ/kg298 K799

21、.64 kJ/kg298 K831.45 K循環(huán)的不可逆損失循環(huán)的不可逆損失 iTCB142.44 kJ/kg51.80 kJ/kg605.40 kJ/kg799.68 kJ/kgIIIII33 本例本例q2 =1 972.08 kJ/kg，I = 799.68 kJ/kg，IC= 51.80 kJ/kg，IB= 605.40 kJ/kg，IT =142.44 kJ/kg。循環(huán)中雖。循環(huán)中雖q2/qB高達高達54.26 %即即約約55%左右熱量在冷凝器中被冷卻水帶走，但因進入冷凝器的乏左右熱量在冷凝器中被冷卻水帶走，但因進入冷凝器的乏汽溫度很接近環(huán)境介質溫度，故作功能力損失僅占循環(huán)全部作功汽溫

22、度很接近環(huán)境介質溫度，故作功能力損失僅占循環(huán)全部作功能力損失的很小一部分，本例中能力損失的很小一部分，本例中IC/I=6.84%。相反，鍋爐內煙氣。相反，鍋爐內煙氣平均溫度遠高于工質吸熱平均溫度，故不可逆?zhèn)鳠嵋鸬淖鞴δ芷骄鶞囟冗h高于工質吸熱平均溫度，故不可逆?zhèn)鳠嵋鸬淖鞴δ芰p失極大，本例中力損失極大，本例中IB/I=75.71%。此外，汽輪機中不可逆絕熱膨。此外，汽輪機中不可逆絕熱膨脹過程，雖然沒有造成能量數量上的損失，但是也造成相當大的脹過程，雖然沒有造成能量數量上的損失，但是也造成相當大的作功能力損失，本例占作功能力損失，本例占17.81%。 由于鍋爐效率為由于鍋爐效率為0.90，所以

23、每產生，所以每產生1kg蒸氣燃料提供的熱能蒸氣燃料提供的熱能 1BB3 271.22 kJ/kg3 634.69 kJ/kg0.90qq討論討論: :返回返回提高循環(huán)熱效率的途徑提高循環(huán)熱效率的途徑3510-2 再熱循環(huán)（再熱循環(huán)（reheat cycle） 一、設備流程及一、設備流程及T-s圖圖36二、再熱對循環(huán)效率的影響二、再熱對循環(huán)效率的影響 忽略泵功：忽略泵功：net1567whhhh其他影響：干度其他影響：干度x末末上升（根本目的）；上升（根本目的）； 理想耗汽率理想耗汽率d0下降；下降； 復雜化，投資上升。復雜化，投資上升。t？56311hhhhqnet1567t11365whhh

24、hqhhhh？3710-3 回熱循環(huán)回熱循環(huán)（regenerative cycle）一、抽汽回熱一、抽汽回熱（regenerative cycle with steam extraction，regenerative cycle with feed-water heater） 回熱器兩種方式回熱器兩種方式混合式混合式38間壁式間壁式39二、回熱循環(huán)分析二、回熱循環(huán)分析(混合式混合式) 1. 抽汽量抽汽量010101 2hhh忽略泵功忽略泵功 24hh 012012hhhh2. 回熱器回熱器(regenerator)R 熵方程：熵方程：20101fgCV10sssSSs 能量方程：能量方程：g0

25、10121Ssss0gIT S403. 循環(huán)熱效率循環(huán)熱效率 net1010121whhhh 101012nett11011hhhhwqhh 討論：討論： 1）抽汽回熱）抽汽回熱t(yī) 上升；上升； 2）抽汽級數越多）抽汽級數越多t 越高越高 ，若級數趨向無窮，若級數趨向無窮， t =1？net121011whhhh0111hhq 2221hhq222t1101111hhqqhh 平均吸熱溫度不會趨于無窮平均吸熱溫度不會趨于無窮41思考：思考：1）抽汽回熱循環(huán)）抽汽回熱循環(huán)t10122101221?TThhhhTTssss 放吸吸放其中否否2）回熱器是間壁式，）回熱器是間壁式，怎么求？怎么求？3）

26、回熱器中過程不可逆，為什么）回熱器中過程不可逆，為什么 循環(huán)循環(huán)t 上升？上升？22t1111TSQQTS 放吸2210111TssTss 放吸吸放TT1蒸汽蒸汽抽汽抽汽回熱循環(huán)的特點回熱循環(huán)的特點 小型火力發(fā)電廠回熱級數一般為小型火力發(fā)電廠回熱級數一般為13級級 中大型火力發(fā)電廠一般為中大型火力發(fā)電廠一般為 48級級43 某再熱某再熱回熱循環(huán)，初壓回熱循環(huán)，初壓p1=10MPa，初溫，初溫t1=500。第一次抽汽壓力第一次抽汽壓力pa=1.5MPa，抽汽量，抽汽量1kg，余，余(1-1)kg，再熱到再熱到500 。第二次抽汽壓力。第二次抽汽壓力pb=0.13MPa，若最終壓，若最終壓力為力為

27、0.005MPa，試求循環(huán)理論熱效率。，試求循環(huán)理論熱效率。解：解： 查查h-s圖及水和水蒸氣熱力性質表圖及水和水蒸氣熱力性質表A4662664411433 374 kJ/kg2 872 kJ/kg3 473 kJ/kg2 816 kJ/kg2 322 kJ/kg844.7 kJ/kg448.9 kJ/kg137.8 kJ/kgababhhhhhhhh忽略水泵功：忽略水泵功：111baaahhhh1(844.7448.9) kJ/kg0.163 3(2 872448.9) kJ/kgababhhhh45類似：類似： 32121hhhhbbb 111113 374844.7kJ/kg1 0.16

28、3 33 4732 872kJ/kg3032.2kJ/kgaaqhhhh2t11 615.2 kJ/kg1146.73%3 032.2 kJ/kgqq 3213(448.9 137.8) kJ/kg11 0.163 30.097 2(2 816 137.8) kJ/kgbbhhhh 2124311 0.163 30.097 22 322 137.8kJ/kg1 615.2 kJ/kgqhh返回返回46 按例按例10-3各參數，若采用二級抽汽回熱，抽汽壓力為各參數，若采用二級抽汽回熱，抽汽壓力為4 MPa和和0.4 MPa，試求：（試求：（1）抽汽量）抽汽量1和和2；(2)汽輪機作汽輪機作功功w

29、t,act、水泵耗功水泵耗功wp及循環(huán)凈功及循環(huán)凈功wnet,act；(3)循環(huán)內部熱效循環(huán)內部熱效率率i和實際耗汽率和實際耗汽率di；(4)各過程及循環(huán)的不可逆損失。各過程及循環(huán)的不可逆損失。解：解： 例例10-547 ( 1 )分別對回熱器分別對回熱器及及列熱平衡方程式，得列熱平衡方程式，得 222120 2200 (1)()()hhhh12111o o 1oo (1)()()hhhh所以所以 122122o o 1o 212oo o2(1)()hhhhhhhh 由狀態(tài)點由狀態(tài)點1及及p01 =4 MPa、p02 =0.4 MPa，在在h-s圖圖上查得：上查得：ha=3010 kJ/kg，

30、hb=2 552 kJ/kg。 1oT1(1)()3 010 kJ/kg(1 0.9) (3 426 kJ/kg3 010 kJ/kg)3 051.6 kJ/kgaahhhh48同理可得同理可得 2o2 639.4 kJ/kgh查飽和水和飽和蒸氣表查飽和水和飽和蒸氣表1o 1 087.2 kJ/kgh2o 604.87 kJ/kgh2137.72 kJ/kgh 所以所以 1212o o 1oo 1 087.2 kJ/kg604.87 kJ/kg0.19713 051.6 kJ/kg604.87 kJ/kghhhh221o 22o2(1)()(1 0.1971) (604.87 kJ/kg 13

31、7.72 kJ/kg)0.14992639.4 kJ/kg 137.72 kJ/kghhhh(2) 1122T,act1o1oo12o2,act()(1)()(1)()whhhhhh由例由例10-34913 426 kJ/kgh 2,act2 109.8 kJ/kghT,act(3 4263 051.6) kJ/kg(1 0.1971) (3 056.1 2 639.4) kJ/kg(1 0.197 1 0.149 9) (2 639.42 109.8) kJ/kg1 051.18 kJ/kgw所以所以212211P122211(1)()(1)()()oooooowpp vppvppv查查飽和

32、水和飽和蒸氣表飽和水和飽和蒸氣表13o 0.001 252 4 m /kgv23o 0.001 083 5 m /kgv320.001 005 3 m /kgv 33P333333(1 0.1971 0.1499) (0.4 105) kPa0.001 005 3 m /kg(1 0.1971) (4 100.4 10 ) kPa0.001 083 5 m /kg(17 104 10 ) kPa0.001 252 4m /kg19.67 kJ/kgw net,actt,actP1 051.18 kJ/kg19.67 kJ/kg1 031.51 kJ/kgwww50（3）111o 3 426 k

33、J/kg1 087.2 kJ/kg2 338.8 kJ/kgqhh2122,act2(1)()(1 0.1971 0.1499) (2 109.8 137.72) kJ/kg1 287.77 kJ/kgqhhnet,act2i111 031.51 kJ/kg10.4492 338.8 kJ/kgwqqq 若忽略水泵功若忽略水泵功 7inet,act119.695 10kg/J1 031.51 kJ/kgdw(4) 據例據例10-3 ，并查并查h-s圖及飽和水和飽和水蒸氣表有：圖及飽和水和飽和水蒸氣表有： 122,act6.442 kJ/(kg K)0.476 1 kJ/(kg K)6.962

34、kJ/(kg K)sss221o1oo o 6.510 kJ/(kg K)6.660 kJ/(kg K)1.776 9 kJ/(kg K)2.796 2 kJ/(kg K)ssss51( (a)a)蒸氣在汽輪機中絕熱穩(wěn)定流動，蒸氣在汽輪機中絕熱穩(wěn)定流動， CV0sf0s 故據熵方程故據熵方程 12g,Toutin1 o2 o122,act1(1)0.197 1 6.510 kJ/(kg K)0.149 9 6.660 kJ/(kg K)(1 0.1971 0.1499) 6.962 kJ/(kg K)6.442 kJ/(kg K)0.385 6 kJ/(kg K)SSSssssT0g,T298 K0.385 6 kJ/(kg K)114.91 kJ/kgIT S(b) 冷凝器中，乏汽凝結過程為穩(wěn)定放熱過程，故冷凝器中，乏汽凝結過程為穩(wěn)定放熱過程，故 2g,Coutinf1222,act0(1)()1287.77kJ/kg(1 0.1971 0.1499) 0.4761kJ/(kg K)6.962kJ/(kg