某地下室加固專項方案

1、.廣安萬貫法國風(fēng)情街3#4#樓工程 地下室頂板加固專項施工方案目 錄目 錄1廣安萬貫法國風(fēng)情街3#4#樓工程2車庫頂板加固設(shè)計驗算及施工專項方案2一、 工程概況2二、 材料堆放、車輛行駛區(qū)域的荷載技術(shù)要求2（一） 材料堆放區(qū)域3（二） 行車區(qū)域3三、 除后澆帶外，框架主、次梁及頂板荷載對比計算3四、 沖擊荷載計算3五、加固方案施工工藝4一、施工準(zhǔn)備4二、技術(shù)參數(shù)5六、后澆帶處加固驗算6七、施工區(qū)域加固構(gòu)造及要求10八、附計算書12廣安萬貫法國風(fēng)情街3#4#樓工程車庫頂板加固設(shè)計驗算及施工專項方案1、 工程概況工程名稱廣安棗山萬貫法國風(fēng)情街3#4#樓工程工程地址廣安棗山商貿(mào)園區(qū)建設(shè)單位廣安萬貫置

2、業(yè)有限公司設(shè)計單位成都惟尚建筑設(shè)計有限公司監(jiān)理單位四川億博工程項目管理有限公司施工單位四川省第一建筑工程公司建筑面積35000m2建筑總高本工程車庫±0.000相當(dāng)于絕對標(biāo)高359.00mm（黃海高程）。3#、4#樓±0.000相當(dāng)于絕對標(biāo)高360.00mm（黃海高程）。結(jié)構(gòu)類型及層數(shù)地上部分：框架，地上4-5層地下部分：框架，地下1層基礎(chǔ)類型抗水板250mm厚；地下室典型斷面尺寸地下室： 典型墻體厚度： 300典型柱斷面尺寸：600×600，700×700，800×800，900×900，900×1000典型梁斷面尺寸：2

3、50×600,300×600,300×700, ,500×900，450×800，400×800，400×1600, 500×1000,400×1700,300×1650，300×1850，300×1950,300×900，350×900，400×1200, 300×1450，250×700典型頂板厚度：160,150,130結(jié)構(gòu)層高：5m、5m、6m由于場地限制，本工程在地下車庫封頂后，主體結(jié)構(gòu)上升及砌體結(jié)構(gòu)插入（裝飾階段）

4、須利用地下車庫頂板進(jìn)行材料堆放和車輛通行。根據(jù)現(xiàn)場塔吊、施工井架及加工運輸?shù)缆芳皥龅夭贾脤嶋H情況，本工程主體施工階段平面加固示意圖如附圖所示。本工程擬采用型鋼加固支撐及滿堂支撐架進(jìn)行加固，以滿足行車及材料堆放要求。后澆帶將梁板斷開處在兩側(cè)混凝土澆筑完成后采用型鋼加固支撐。在后澆帶未封閉前，車輛經(jīng)過區(qū)域的后澆帶鋪墊20mm厚鋼板，車輛不經(jīng)過區(qū)域用層板封蓋。2、 材料堆放、車輛行駛區(qū)域的荷載技術(shù)要求根據(jù)總平面布置圖及總體規(guī)劃，地下車庫頂板在主體結(jié)構(gòu)上升及裝修階段，在劃定的材料堆放及加工場區(qū)域、車輛運輸?shù)缆泛奢d技術(shù)要求如下；（1） 材料堆放區(qū)域包括堆放磚砌體材料、鋼筋加工場地，鋼管扣件、木材堆場等，

5、車庫頂板在細(xì)石混凝土和覆土前均布活荷載最大控制在50 KN/以內(nèi)，即每平方米控制在堆載5T。（2） 行車區(qū)域不堆放材料，但考慮混凝土輸送泵車、鋼筋運輸車、混凝土罐車等車輛通過；<1>混凝土輸送泵車：自重38T，車長12m；<2>鋼筋運輸車：最大重量（含自重）60T，按車長15m、車寬3m，則最大面荷載約為13.06 KN/(頂板上車行道路按最大60t鋼筋車考慮)。<3>混凝土罐車(8m3)：最大重量（含自重）38.5T，按車長9m、車寬按2.8m，則面荷載為14.98KN/。3、 除后澆帶外，框架主、次梁及頂板荷載對比計算已知：地下車庫原設(shè)計采用600

6、15;600框架柱、柱網(wǎng)尺寸主要為6.4m×8.4m，部分為8.4×8m；主梁截面主要為450×800、跨度最大8.4m，次梁截面主要為300×600、跨度最大為8.4，頂板厚度160mm；根據(jù)設(shè)計圖紙需要加固的區(qū)域未在消防車道的范圍內(nèi)，設(shè)計荷載為4KN/m2。一般正常情況下，車輛啟動或者停止時車輪對樓板的沖擊荷載遠(yuǎn)大于靜止時的荷載，故在加固計算時應(yīng)按最大受力狀態(tài)考慮，即在車輛制動瞬間對車庫頂板的沖擊荷載作用。4、 沖擊荷載計算根據(jù)圖紙會審時專業(yè)設(shè)計單位的意見，原設(shè)計的車庫頂板厚度及配筋在消防車道區(qū)域可承受30T汽車通過，非消防車道區(qū)域荷載減半至15T左

7、右汽車，但是由于車輛型號及尺寸不一樣，現(xiàn)計算當(dāng)材料堆放區(qū)域承受最大20T汽車的沖擊荷載、以及行車區(qū)域60T汽車在制動瞬間，車輪對頂板的沖擊荷載作用，并根據(jù)不同狀態(tài)下的計算結(jié)果對車庫頂板的承載力進(jìn)行驗算。（1） 主要車輛荷載計算(1)鋼筋車輛總質(zhì)量按最大60T考慮,所有車輛在頂板上的行駛速度不超過25Km/h；其中鋼筋采用塔吊按每捆往下吊的卸貨方式，固不考慮鋼筋對頂板的沖擊荷載，只考慮60T載物車在靜止的瞬間頂板的沖擊荷載按沖量定理；車輛在板上按25Km/h行駛到靜止對頂板的沖擊力F1(一般汽車的加速度按2.53m/s2)：根據(jù)公式 Vt=V0+a×t可知：t=25000/60

8、5;60×2.53=2.75sV0初速度、Vt末速度、a汽車加速度再把t=2.75s帶入沖量定理公式F1×t=m×Vt+m×V0可知：F1=(60000Kg×6.94m/s)/2.75=151418.2Kg=1483.9KN停止瞬間的制動力（制動力系數(shù)一般取1.5）：Fz=1.5×F1=1.5×1483.9=2225.85KN所以當(dāng)車輛由25Km/h到靜止對頂板的沖擊荷載大約是2225.85 KN （本身自重的1.5倍），面荷載標(biāo)準(zhǔn)值最大為49.46 KN/(考慮頂板自重最大為58.21 KN/)。(2)石子采用自卸式貨車直

9、接往下卸，其中貨物降落高度按1.6米考慮；通過結(jié)構(gòu)力學(xué)動力學(xué)原理分析可知：然后是卸貨物的瞬間對樓板的沖擊力按動量定理； 運輸石子車輛靜止后卸貨物的瞬間對樓板的沖擊力F2：根據(jù)自由落體計算公式S=gt2/2先求石子從車上自由落下的時間：其中S=1.6m、g=9.8m/s2,帶入數(shù)據(jù)得t=0.6s根據(jù)加速度公式求得石子落地的瞬速度Vt=V0+gt=0+9.8×0.6=5.9m/s同理根據(jù)動量定理：F2×t=M×Vt并帶入以上數(shù)據(jù)得：每輛車的核載量按10T(石子)考慮，自重按10T考慮(面荷載成線性變大、降落距離成線性變小)，整個線性變化過程持續(xù)時間按1.2s考慮；F2

10、=(10000×5.9m/s)/ 1.2s=49.2T=482.16KN在卸完貨物的瞬間頂板上的荷載總量為F=482.16+10×9.8=580.16KN當(dāng)卸完貨物的瞬間對頂板的總荷載大約是580.16KN；根據(jù)一般的石子堆場可估計最大面荷載為45.016KN/（考慮頂板自重）；結(jié)論：通過對比兩種情況下的面荷載，石子對頂板的沖擊荷載小于總載60T的鋼筋車輛在制動瞬間產(chǎn)生的的最大面荷載58.21 KN/，所以應(yīng)按58.21KN/進(jìn)行加固計算。說明：根據(jù)目前現(xiàn)場實際情況，滿堂加固支撐架考慮采用鋼管加固最為經(jīng)濟(jì)適用，計算書附后。五、加固方案施工工藝一、施工準(zhǔn)備 1、現(xiàn)場技術(shù)負(fù)責(zé)人

11、應(yīng)按審批完善的加固專項方案中有關(guān)高支模架要求，向搭設(shè)和使用人員進(jìn)行安全技術(shù)交底。2、材料準(zhǔn)備（1）防護(hù)材料：準(zhǔn)備安全帶、安全帽、防滑鞋。（2）工程材料 <1>數(shù)量：根據(jù)工程進(jìn)度要求，會同主管工長，確認(rèn)需要的各種規(guī)格鋼管、十字扣件、直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件的數(shù)量；提前4天報到材料主管處。對回到施工場地的材料要求核對。不夠部分做好溝通和督促。<2>質(zhì)量：要求對回到施工場地的材料，做好合格性檢查，并及時將檢查情況匯報到安全工程師處。對不合格產(chǎn)品堅決不準(zhǔn)使用。<3>安全文明：要求對回到施工場地的材料，按指定場地分類堆放整齊。3、進(jìn)場人員須持證上崗，對身體條件不合格者，不能

12、進(jìn)入施工操作。二、技術(shù)參數(shù) 1、鋼管：采用48.3，壁厚3.6mm（現(xiàn)場實際按48×3.0 計），鋼管選用國標(biāo)直縫電焊鋼管（GB/T13793），質(zhì)量符合國標(biāo)碳素結(jié)構(gòu)鋼（GB/T700）Q235-A級鋼要求。鋼管上打孔的嚴(yán)禁使用，有嚴(yán)重銹蝕，彎曲，壓扁或裂紋鋼管不得采用。2、扣件：扣件要求無裂紋、無氣孔、不變形、螺桿、螺帽無滑絲，其材質(zhì)應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)鋼管腳手架扣件（GB15831）的規(guī)定。支模架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達(dá)65N.m時，不得發(fā)生破壞，一般控制在4055N.m之間。3、腳手板、層板木枋： 腳手板采用木質(zhì)材料，每塊質(zhì)量不大于30kg。木腳手板采用寬200300mm，

13、厚50mm，要求無腐蝕，無折裂，架板兩端各設(shè)直徑為4mm的鍍鋅鋼絲箍兩道。 模板符合國家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)，表面平整光滑、具有防水、耐磨、耐酸堿的保護(hù)膜，并有保溫性能好，易脫模和可以兩面使用等特點。木枋全部采用40×90木枋。根據(jù)實際情況選擇質(zhì)量好的材料，不得使用腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節(jié)的木材。4、架體的基礎(chǔ) 加固架體直接落于地下室底板鋼筋砼面上。5、高支模架搭設(shè)高度最高為3.5m。6、立桿根據(jù)計算要求，縱橫方向0.6m滿堂搭設(shè)。8、可調(diào)托座支架立桿頂端可調(diào)托座外徑不能小于36mm，螺桿插入鋼管的長度不應(yīng)小于150mm ,螺桿伸出鋼管的長度不應(yīng)大于200mm，可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長

14、度不應(yīng)大于500mm。 9、縱、橫向水平桿縱、橫向水平桿間距根據(jù)計算確定為不大于1.5m，第一道離地200mm縱橫方向搭設(shè)掃地桿，最頂一道縱橫水平桿距離鋼管頂150mm。10、 剪刀撐本加固支模架采用普通型剪刀撐。豎向剪刀撐設(shè)置為：在架體外側(cè)周邊及內(nèi)部縱、橫向每隔5m8m，由底至頂設(shè)置連續(xù)豎向剪刀撐。水平剪刀撐：不考慮設(shè)置水平剪刀撐。11、縱、橫向掃地桿：高支模架必須設(shè)置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應(yīng)采用直角扣件固定在距立桿底部距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿應(yīng)采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。六、后澆帶處加固驗算由于地下車庫封頂時后澆帶未封閉，因此車輛通行跨過后澆帶

15、必須對后澆帶處進(jìn)行結(jié)構(gòu)加固。車輛通過后澆帶1m寬,架設(shè)2米寬4米長20厚鋼板；并在板底加設(shè)型鋼支撐。說明：1、方案驗算不考慮原后澆帶貫通方向鋼筋受力，僅考慮頂板、梁后澆帶縫兩邊的支撐加固計算；2、通過現(xiàn)場行車區(qū)域劃分得知，行車路線部分與后澆帶方向垂直，部分平行。3、現(xiàn)場鋼筋以及其他材料堆場均離后澆帶至少一跨。（1） 梁上荷載傳遞計算根據(jù)以上荷載最大值計算可知，60T汽車卸貨物前的車輪處的集中荷載為588KN，則前后輪各分荷載約295KN(按集中荷載考慮)，所以按最不利的考慮，傳給后澆帶處的集中荷載最大為295KN； (1)次梁自重線荷載：F次=1.2×25×0.3×

16、;0.6=5.4KN/M頂板上勻速行駛的汽車的壓力折算成面荷載，再傳遞給次梁，通過估算最大面荷載為20KN/ (考慮頂板自重,扣除后澆帶處的混凝土自重約9.5T)，再通過三角形荷載傳遞給次梁：Pe=20KN/×5/8×2=25 KN/MP總=F次+Pe=13.5+25=38.5 KN/M(2)主梁自重線荷載為：F4=1.2×25×0.55×1.1=18.15KN/m同理：頂板上傳遞給主梁的線荷載（按梯形荷載考慮）：Pf=Pf=(1-2a2+a3) P×2 =1-2×（0.5×LO1/LO2)2+（0.5×

17、LO1/LO2)3×20×2 =20×(1-2×0.11+0.04)×2=32.8 KN/M P總=F主+Pf=18.15+32.8=50.96 KN/M（2） 后澆帶處梁下支撐方案通過計算可知，汽車傳遞的最大集中荷載為V=F=588KN；為了確保安全，并保證梁底加固和板底加固結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性，通過鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計考慮正常使用極限狀態(tài)下，加固結(jié)構(gòu)的強度、整體穩(wěn)定和局部穩(wěn)定三個方面。1、已知行車區(qū)域內(nèi)是頂板主梁與后澆帶方向垂直，并根據(jù)第1條的主梁線荷載計算可知P總=F主+Pf=18.15+32.8=50.95 KN/M；初步選型為：每根梁端頭用2根22b工字

18、鋼梁連接，支撐用兩根20a工字鋼進(jìn)行加固，鋼材采用Q235鋼。(1)跨中最大彎矩、最大剪力設(shè)計值(固結(jié))： MX=1/2P總L2/24=1/2×50.95×82/24=67.94KN·M 根據(jù)抗彎強度選擇截面，梁所需要的凈截面抵抗距為： Wnx= MX/(x·f)=67940×102/(1.05×215×102)=301 3 其中：f-鋼材抗拉強度設(shè)計值； x-截面塑性發(fā)展系數(shù)，雙軸對稱工字形截面取1.05 查鋼結(jié)構(gòu)附表1，選用22b，單位長度的質(zhì)量為36.4Kg/m，梁的自重為36.4×9.8=356.72N/m

19、，x=35704，WX=3253，x/SX=18.7，tw=12.3。驗算：梁自重產(chǎn)生的彎矩為： Mg=1/24×356.72×22=59.5N·m（按2m計算） 總彎矩為：67940+59.5=67999.5N·m 支座處最大剪力為：V=1/2×50.95×8=203.8KN (2)梁彎曲正應(yīng)力為： = MX/x· Wnx=67999.5×103/(1.05×325×103 )=199.3N/2215N/2 (3)支座處最大剪應(yīng)力： =V·S/·tw=(203.8×

20、;103+1/2×356.72×2）×/18.7×10×12.3 =88.8N/2125N/2 (4)梁的局部壓應(yīng)力 梁在承受固定集中荷載處不設(shè)置加勁肋時，或承受移動荷載（如輪壓）作用時，荷載通過翼緣傳至腹板，使之受壓。腹板邊緣在壓力F作用點處所產(chǎn)生的壓應(yīng)力最大，向兩側(cè)邊則逐漸減小，其壓應(yīng)力的實際分布并不均勻。 在腹板計算高度邊緣處的局部壓應(yīng)力為： C=·F/tw·lz 其中l(wèi)z=a+5hy+2hR F集中荷載，因為汽車是勻速行駛，根據(jù)結(jié)構(gòu)動力學(xué)原理為了驗算上部結(jié)構(gòu)腹板，所以還要乘以動力系數(shù)1.2 集中荷載增大系數(shù)，因為已經(jīng)

21、考慮了動力系數(shù),此處為1.2 a集中荷載沿梁跨的支撐長度 hy自梁承載的邊緣到腹板計算高度邊緣的距離，因為此處采用工字鋼，則為翼緣厚度 hR軌道高度，此處取0 所以帶入相關(guān)數(shù)據(jù): C=·F/tw·lz =1.2×295×103/12.3×(200+5×12.3)=110N/mm2 (5)梁的折算應(yīng)力當(dāng)有對腹板產(chǎn)生局部壓力C的集中荷載時，折算應(yīng)力公式擴(kuò)展為：(2+C2-·C+3 2)1/21·f 1折算應(yīng)力的強度設(shè)計值增大系數(shù),取1.2 帶入數(shù)據(jù)所以經(jīng)過驗算： (2+C2-·C+3 2)1/2/1=210.

22、4N/mm2215N/mm2 結(jié)論：所以22b工字鋼梁截面滿足要求。2、工字鋼下豎向支撐計算：（1）截面類型判別：因為現(xiàn)場所用工字鋼均為“20a軋制工字鋼”，翼緣厚度均小于40mm,且根據(jù)支撐情況可知，相對于X軸屬于b類截面；（2）長細(xì)比驗算： 一般對于受壓構(gòu)件的剛度，是以保證長細(xì)比限值來實現(xiàn)的，已知車庫的凈高最大為4.15米，所以最大支撐長度L0X =4.15米、(Y方向的柱計算長度L0Y=1.85米)，查鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計附錄7知：截面回轉(zhuǎn)半徑ix=8.15cm，帶入數(shù)據(jù)知：= L0/ix=4.15×100/8.15=50.92=200 所以：滿足要求 （3）支撐設(shè)計：后澆帶每根梁底設(shè)置

23、2根I20工字鋼，對于軋制工字鋼，當(dāng)其繞X軸失穩(wěn)時屬a類截面類截面，繞Y軸失穩(wěn)時屬b類截面，x=L0X/ix=415/8.15=50.92y=L0Y/iy=185/2.12=87.26y遠(yuǎn)大于x，故由y查鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計附表417-1得：=0.641。 N/·A=295×103/0.641×35.5×102=129.6 N/mm215 N/mm 所以：梁下支撐滿足承載力要求。（3） 后澆帶處板底支撐方案由以上計算可知：非后澆帶處面荷載加固考慮最大為58.21N/m2, 該后澆帶處僅是60T汽車勻速通過，由以上計算知道其最大面荷載約為20 KN/，所以不用繼續(xù)驗

24、算，和其他板下支撐一樣。七、施工區(qū)域加固構(gòu)造及要求1、非后澆帶處加固滿堂支撐架按照前述計算要求的技術(shù)參數(shù)進(jìn)行加固處理。 2、后澆帶一跨支撐方案 由于后澆帶較長時間才能封閉，因此即使不過車輛后澆帶一跨模板支撐均不予拆除。通過后澆帶車輛運輸材料區(qū)域在主體結(jié)構(gòu)施工時，沿后澆帶方向各增加600×350暗梁同主體結(jié)構(gòu)一起澆筑，配筋為上下各5根HRB400，直徑25鋼筋，箍筋為HRB400，直徑14150。現(xiàn)場縫寬鋪設(shè)2m寬20厚鋼板，下部按方案加固。在后澆帶兩側(cè)主、次梁的每一側(cè)梁底設(shè)置豎向I20工字鋼2根，型鋼上下與混凝土接觸部分采用20厚鋼板作為墊塊并焊接連接嚴(yán)實，型鋼之間采用10號槽鋼型鋼

25、水平焊接連接成整體。后澆帶兩側(cè)型鋼加固完成后開始滿堂支撐加固，混凝土強度達(dá)到100%時即可上車通行。附圖:后澆帶處型鋼支撐圖和頂板材料及通行加固鋪設(shè)鋼板圖后澆帶加固立面圖 3、材料計劃根據(jù)材料堆放及主要行車區(qū)域布置圖，梁底加固支撐材料計劃如下：支撐部位型號規(guī)格長度mm備注后澆帶主梁梁底支撐20工字鋼支撐3900后澆帶次梁梁底支撐20工字鋼支撐4100滿堂加固支撐架48.3×3.0鋼管、扣件、頂托、木枋后澆帶處鋪鋼板-20×4m×2m4000/6000鋼板20mm厚4、安全技術(shù)要求A、嚴(yán)格按照方案施工，后澆帶兩側(cè)梁底型鋼支撐加固完畢經(jīng)驗收后方可擱置梁底模板；B、為保

26、證頂板荷載安全，車庫頂板鋼筋非加密區(qū)域，材料堆置荷載嚴(yán)格按照最大60T考慮C、車輛通行嚴(yán)格控制行車區(qū)域，交界處控制在主梁范圍內(nèi)，并用圍護(hù)欄桿加以隔離；D、車輛通行區(qū)域車輛行駛速度嚴(yán)格控制在25km/h范圍內(nèi)，以避免增大沖擊力和制動力；鋼筋運輸車鋼筋卸車嚴(yán)禁傾倒否則增大沖擊荷載。E、砼泵車嚴(yán)禁超出車庫頂板鋼筋加密區(qū)域，砼集中澆筑時，嚴(yán)禁4輛以上汽車同時開行，以免共振破壞；F、工字鋼型鋼支撐頂部與底板焊接端頭鋼板時，貼角焊縫厚度不小于6mm，頂撐加固梁底時應(yīng)保持豎直，垂直度允許偏差不得超過10mm，以免引起壓彎荷載增加；G、型鋼支撐焊接完成后，須進(jìn)行防銹防腐處理，表面涂刷兩道紅丹防銹漆。H、為有效

27、保證型鋼支撐豎向受壓穩(wěn)定性，梁底型鋼支撐加固完畢后須設(shè)置10號槽鋼連系桿。八、附計算書扣件鋼管樓板模板支架計算書計算依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范(JGJ162-2008)。計算參數(shù):鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設(shè)高度為3.5m，立桿的縱距 b=0.60m，立桿的橫距 l=0.60m，立桿的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方50×80mm，間距200mm，木方剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂

28、托采用雙鋼管48×3.0mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載49.46kN/m2。扣件計算折減系數(shù)取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元按照模板規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應(yīng)控制的組合S=1.2×(25.10×0.20+0.30)+1.30×49.46=70.682kN/m2由永久荷載效應(yīng)控制的組合S=1.35×25.10×0.20+0.7×1.30×49.46=51.786kN/m2由于可變荷載效應(yīng)控制的組合S

29、最大，永久荷載分項系數(shù)取1.2，可變荷載分項系數(shù)取1.30采用的鋼管類型為48×3.0。一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1 = 0.9×(25.100×0.200×0.600+0.300×0.600)=2.873kN/m考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = 0.9×(0.000+49.460)×0.600=26.708kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W =

30、 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3； I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W < f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設(shè)計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設(shè)計值(kN/m)；經(jīng)計算得到 M = 0.100×(1.20×2.873+1.30×26.708)×0.200

31、5;0.200=0.153kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.153×1000×1000/32400=4.712N/mm2面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×2.873+1.3×26.708)×0.200=4.580kN截面抗剪強度計算值 T=3×4580.0/(2×600.000×18.000)=0.636N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T <

32、 T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.677×2.873×2004/(100×6000×291600)=0.018mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!(4) 2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經(jīng)過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的計算寬度為1200.000mm集中荷載 P = 2.5kN考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q = 0.9×(25.100×0.200×

33、;1.200+0.300×1.200)=5.746kN/m面板的計算跨度 l = 200.000mm經(jīng)計算得到 M = 0.200×0.9×1.30×2.5×0.200+0.080×1.20×5.746×0.200×0.200=0.139kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.139×1000×1000/32400=4.292N/mm2面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求!二、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：

34、 q11 = 25.100×0.200×0.200=1.004kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.300×0.200=0.060kN/m(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (49.460+0.000)×0.200=9.892kN/m考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，靜荷載 q1 = 0.9×(1.20×1.004+1.20×0.060)=1.149kN/m考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，活荷載 q2 = 0.9×1.30×9.8

35、92=11.574kN/m計算單元內(nèi)的木方集中力為(11.574+1.149)×0.600=7.634kN2.木方的計算按照簡支梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 7.634/0.600=12.723kN/m最大彎矩 M = 0.125ql2=0.125×12.72×0.60×0.60=0.573kN.m最大剪力 Q=0.5×0.600×12.723=3.817kN最大支座力 N=1.0×0.600×12.723=7.634kN木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中

36、，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3； I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.573×106/53333.3=10.74N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3×3817/(2×50×80)=1

37、.431N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值 T=1.60N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到0.958kN/m最大變形 v =5/3.84×0.958×600.04/(100×9000.00×2133334.0)=0.084mm木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算最大彎矩計算公式為 M = 0.25Pl+0.125ql2考慮荷載重要性系數(shù)0.9，集中荷載 P = 0.9×2.5kN經(jīng)計算得到 M = 0.250×1

38、.30×0.9×2.5×0.600+0.125×1.150×0.600×0.600=0.490kN.m抗彎計算強度 f=0.490×106/53333.3=9.20N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。集中荷載取木方的支座力 P= 7.634kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm

39、)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 1.453kN.m經(jīng)過計算得到最大支座 F= 25.371kN經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.062mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面慣性矩 I = 21.56cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=1.453×106/1.05/8982.0=154.07N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形 v = 0.062mm頂托梁的最大撓度小于600.0/400,滿足要求!四、模板支架荷載標(biāo)準(zhǔn)值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1.靜荷載標(biāo)

40、準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.103×3.500=0.362kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.300×0.600×0.600=0.108kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.100×0.200×0.600×0.600=1.807kN考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，經(jīng)計算得到靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = 0.9×(NG1+NG2+NG3)= 2.050kN。2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載?？紤]0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，經(jīng)計算得到活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = 0.

41、9×(49.460+0.000)×0.600×0.600=16.025kN3.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = 1.20NG + 1.30NQ五、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，N = 23.29kN i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，

42、h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+2×0.300=2.100m； 由長細(xì)比，為2100/16.0=132 <150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 查表得到0.391；經(jīng)計算得到=23292/(0.391×424)=140.449N/mm2；不考慮風(fēng)荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)； Wk=0.300×1.250

43、5;0.600=0.225kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風(fēng)面的間距，0.60m； lb 與迎風(fēng)面垂直方向的立桿間距，0.60m；風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.225×0.600×1.500×1.500/10=0.034kN.m； Nw 考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.2×2.050+0.9×1.4×16.025+0.9×0.9×1.4×0.034/0.600=22.716kN經(jīng)計算得到=22716/(0.391&#

44、215;424)+34000/4491=144.646N/mm2；考慮風(fēng)荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!六、樓板強度的計算1.計算樓板強度說明驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取4.50m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。寬度范圍內(nèi)配筋2級鋼筋，配筋面積As=2700.0mm2，fy=300.0N/mm2。板的截面尺寸為 b×h=4500mm×200mm，截面有效高度 h0=180mm。按照樓板每5天澆筑一層，所以需要驗算5天、10天、15天.的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下： 2.計算樓板混凝土5天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊4.50

45、m，短邊4.50×1.00=4.50m，樓板計算范圍內(nèi)擺放8×8排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計算寬度內(nèi)均布荷載。第2層樓板所需承受的荷載為 q=1×1.20×(0.30+25.10×0.20)+ 1×1.20×(0.36×8×8/4.50/4.50)+ 1.30×(0.00+49.46)=72.06kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=4.50×72.06=324.25kN/m板帶所需承擔(dān)的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×

46、324.25×4.502=336.84kN.m 按照混凝土的強度換算得到5天后混凝土強度達(dá)到48.30%，C40.0混凝土強度近似等效為C19.3。混凝土彎曲抗壓強度設(shè)計值為fcm=9.27N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度： = Asfy/bh0fcm = 2700.00×300.00/(4500.00×180.00×9.27)=0.11查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計算系數(shù)為 s=0.104此層樓板所能承受的最大彎矩為： M1=sbh02fcm = 0.104×4500.000×180.0002×9.3×10-6=140.6kN.m結(jié)論：由于Mi = 140.62=140.62 < Mmax=336.84所以第5天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支撐必須保存。3.計算樓板混凝土10天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊4.50m，短邊4.50×1.00=4.50m，樓板計算范圍內(nèi)擺放8&#