露頂式平面鋼閘門設(shè)計(jì)1

1、鋼結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)報(bào)告題 目：的頂式平面鋼閘門設(shè)計(jì)學(xué)生姓名：學(xué) 號(hào)：指導(dǎo)老師：設(shè)計(jì)地點(diǎn)：東大九龍湖校區(qū)交通學(xué)院港航系12/8/2017露頂式平面鋼閘門設(shè)計(jì)一、設(shè)計(jì)資料1）閘門型式。露頂式平面鋼閘門。2）空口尺寸（寬X 高）。12mX6. Omo3）上游水位。9.0。4）下游水位。無。5）閘底高程。VS.。6）啟閉方式。電動(dòng)固定式啟閉機(jī)。7）材料。鋼結(jié)構(gòu)：Q235AF；8）焊條：E43型：行走支承：膠木滑道，壓合膠木為MCS-2；止水橡皮：側(cè)止水用P型橡皮，底止水用條形橡皮；混泥土強(qiáng)度等級(jí)：C20 （200號(hào)）。9）制造條件。金屬結(jié)構(gòu)制造廠制造，手工電弧焊，滿足III級(jí)焊縫質(zhì)最檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)。10）規(guī)范。

2、水利水電工程鋼閘門設(shè)計(jì)規(guī)范（SL 71-1995）0巴受頂梁水平次梁橫向隔板圖81平面鋼閘門門葉結(jié)構(gòu)立體示意圖712/8/2017句圖8.2平面鋼閘門門葉結(jié)構(gòu)總圖二、閘門結(jié)構(gòu)的型式及布置1. 閘門尺寸的確定2. 閘門高度：考慮風(fēng)浪所產(chǎn)生的水位超高為0.2m,故閘 I J高度=6.0 + 0.2 = 6.2in閘門的荷栽跨度為兩側(cè)止水間的間距Lq = 12.0m閘門計(jì)算跨度L = Lq+2(1 = 12 + 2x 0.2 = 12.4m2.主梁的型式主梁的型式應(yīng)根據(jù)水頭和跨度大小而定，本閘門屬于中等跨度，為了便于制造和維護(hù), 采用實(shí)腹式組合梁?；茫ù鐋3. 主梁的布置根據(jù)閘門的高垮比，決定采用雙

3、主梁。為使2根主梁在設(shè)計(jì)時(shí)水壓力相等，2根主梁的 位置應(yīng)對(duì)稱于水壓力合力的作用線yc = H/3 = 2.0m,并要求上懸臂CK0.45H,旦使底主梁 到底止水的距離鬼鼠符合底緣布置要求（即a2 30。），取c=0.45H = 2.7】n,則主梁向距2b = 2(H-yc-c) = 2 X (6.0 一 2.0 一 2.7) = 2.6ma = H 2b c = 6.0 2.6 2.7 = 0.7ni4. 梁格的布置和形式梁格采用夏式布置和齊平連接，水平次梁穿過橫隔板上的預(yù)留孔并被橫隔板所支承。水 平次梁為連續(xù)梁，其間距上疏下密，面板各區(qū)格所需要的厚度大致相等。5. 聯(lián)結(jié)系的布置和形式（1）橫

4、向聯(lián)結(jié)系。根據(jù)主梁的跨度，采用布置3道橫隔板，其間距為3.1m，橫隔板兼 作豎直次梁。（2）縱向聯(lián)結(jié)系。采用斜桿式桁架，布置在2根主梁下翼緣的豎平而內(nèi)。b.邊梁與行走支承邊梁采用單腹式，行走支承采用膠木滑道。三、面板設(shè)計(jì)1.估算面板厚度當(dāng)b/X3時(shí)，t = a屆當(dāng)b/a>3時(shí)，t辰2p = pgh = 0.0098 h N/mm ： （h為區(qū)格中心的水頭，單位m）2b= 160 N/mm ；設(shè)計(jì)時(shí)選用20b區(qū)格a(in)b(nn)b/ak迎N2)而t(nji)I164530921.880.6580.00760.07077. 5613II100530923.080.50.02080.102

5、07. 7940ffl86030923.600.50.03130.12516.8668IV76530924.040.50. 040.14147.2083V68530924.510.50.04790.15487. 2486VI47530926.510.750.0550.20317. 1026計(jì)算結(jié)果注 1.豎直次梁腹板厚取8 m：2. 主梁上翼緣寬度取140 nim.3. 區(qū)格1, 4中系數(shù)k按三邊固定一邊簡(jiǎn)支查得 根據(jù)計(jì)算結(jié)果，選用面板厚度t = 8mm。2,面板與梁格的連接焊縫計(jì)算面板局部彎曲式產(chǎn)生的垂直于焊縫長(zhǎng)度方向上的橫拉力虬 近似取板中最大彎應(yīng)力b nax = o = 160N/nim

6、2Nt = 0.07tollux = 0.07 x 8 x 160 = 89.6 N/mm面板與梁連接焊縫方向單位長(zhǎng)度內(nèi)剪力VS21；529.2 x 103 x 680 x 8x 3642 X 2802 x 106=187.0 N/mm【印板與主梁連接的焊縫厚度hfJNt +J 89+1872> = 2 6zn m> 0.7t 115hfmin l5jtnwx = 1.5x20 = 6.71mm 面板與梁格的連接焊縫取其最小厚度hf = 8mmo四、水平次梁、頂梁和底梁的設(shè)計(jì)1.荷載與內(nèi)力計(jì)算水平次梁和頂、底梁都是支承在橫隔板上的連續(xù)梁，作用在他們上面的水壓力的計(jì)算式a . +a計(jì)

7、算列表梁號(hào)梁軸線處 水壓強(qiáng)度P （kN/m2）梁間距（m）旦(m)a上+ a下 q-p 2(kN/m)1（頂梁）3.681.722153861.42521.951.133 （上主 梁）26.461.04027.560.95435.770.89532.040.84544.0020. 82536.300.816 （下主 梁）51.940.70536.590.607（底梁）57.820.40023.120.10根據(jù)表計(jì)算結(jié)果，水平次梁計(jì)算荷載取最大值3630KN/m.水平次梁為四跨連續(xù)梁, 跨度為3.lm.水平次梁邊跨中的正彎矩為12/8/2017q36.30 kN/mEAa Ab _ ZacM =

8、 0.077ql2 = 0.077 x 36.3 X 3.12 = 26.86KN m2支座B處的負(fù)彎矩為M次B = 0.107 x 36.3 x 3.12 = 37.33KN m2 .截面選擇W =乏=37.33 x 些=233312mn】3考慮利用面板作為次梁截面的一部分，初選20b由附表3-6,查得A = 3280nun2,Wx = 191000mm3 lx=1914 x 104mm4bj = 75inm, d（即 tw） = 9.0nun 面板參加次梁翼緣工作的有效寬度B < bj + 60t = 75 + 60 x 8 = 555mm按5殍梁進(jìn)行計(jì)算，該梁平均間距a 上-a h

9、 840+ 810ooeb = 825mm。22對(duì)于第一跨中正彎矩段，零點(diǎn)之間的距離lo = 0.81 = 0.8 X 3100 = 2480mm,由lo/b = 3.006有表得切=0.84* B = Eb = 693mm；對(duì)支座負(fù)彎矩段，10 = 0.41 = 0.4 X3100 = 1240mm,由l（）/b= 1.503查表得E2 = 0.42» B = £2 = 346.5mm ,對(duì)第一跨中，選用B = 555mm.則水平 次梁的組合截面積為A = 3280 + 55S X 8 = 7/20nun2組合截面形心到槽鋼中心線的距離0 + 555 X 8X 10477

10、20e =粕 60 nun跨中組合披面的慣性矩及截面模量為次中=19140000 + 3280 x 602 + 555 x 8 x 442 = 39543840mm4I 次中 39543840二菽=-1*4715對(duì)支座，選用B = 346mm,則水平次梁的組合截面枳為A = 3280 + 346x 8 = 6048mm2組合截血形心到槽鋼中心線的距離346 X 8 X 1046048幻 48mm支座處截面的慣性矩及截面模量為I次 £ = 19140000 + 3280 X 482 + 346 x 8 x 562 = 3.538 x 107mm4Wnun=【次支Ymax3.538 x

11、107q=239038iiun31483. 水平次梁的強(qiáng)度驗(yàn)算支座處彎矩最大截面模量較小，故只需檢驗(yàn)支座處截面的抗彎強(qiáng)度，即M次支 37.33 x 106o 9次= 2頑38一 = 156N/mm < o = 160 N/inin滿足強(qiáng)度要求。軋成梁的剪應(yīng)力一般很小，故不再驗(yàn)算。4. 水平次梁的擾度驗(yàn)算水平次梁為受均布荷我的四跨連續(xù)梁，最大擾度發(fā)生在邊跨，查表徂3 = L/250,則0) Bql336.302 x 31003- ru)i=0.632 X=- = 8.39 X 10一 =0.0041100EI100 X 2.06 x 105 X 3.538 x 10711滿足剛度要求5.

12、頂梁和底梁頂梁和底梁也采用和中間次梁相同的截面，故也選用20b.五、主梁設(shè)計(jì)（一）己知條件（1）主梁跨度：計(jì)算跨度L= 12.4m,荷載跨度Lq = 12m°（2）主梁荷載：q = p/2 = pgh2/（2 x2） = 88.2 kN/m#（3）橫隔板間隔：3.1m°（4）主梁容許繞度：目=哀。（二）主梁設(shè)計(jì)1. 截面選擇（1）主梁內(nèi)力1312/8/2017q x L /L 1Q 88.2 X 12 /12.4 12.一 J 仙=二X(-T)= 1693 44kN mmax = qLq/2 = 0.5 x 88.2 x 12 = 529.2kN（2）需要的截面抵抗矩（考慮

13、閘門自重引起的附加應(yīng)力的影響，取容許應(yīng)力為 0.9o = 0.9 X 160 = 144N/inm2 ）W = Mg /0.9o=1693.44 x 1000144=11760an3（3）腹板高度h。選擇為減小門槽的寬度，主梁采取變梁高形式，按剛度要求的最小梁高為a x 0.9L160 x 0.9 x 12.4 x 1000hnun = 0.96 x 0.23 7： = 0.96 x 0.23 1= 114.8cin2 06 x 105 x 600Ea)/LJ經(jīng)濟(jì)梁高h(yuǎn)ec = 3.1W2/5 = 3.1 x 11760% = 132cm則選取的梁高h(yuǎn) 一般應(yīng)大于但比hec稍小，選取ho =

14、120011.（4）腹板厚度選擇 由經(jīng)驗(yàn)公式土、亙tw = V120/11 = l.Ocin選用 tw = 1.0ana（5）翼緣截面選擇每個(gè)翼緣所需截面積為W 111760 1oA= -一/均蛹二 一一-X 1.0 x 120 = 78cmiio 6120o卜翼緣選用q = 2.0cm,需要0 = A/t = 39cm,選用0 = 42an。上翼緣的部分面積可利用面板，故只需設(shè)置較小的上翼緣板同面板相連，選用 ti = 2.0cm, bi = 20cm?面板兼做主梁匕翼緣的有效寬度B可按下列二者計(jì)算，然后取較小值B = b + 60t = 20 + 60 x 0.8 = 68an下主梁與相鄰

15、兩水平次梁的平均間距較小，為81 + 60=70.5cm2由L/b = 1240/70.5 = 17.59,查表得功=1.0,則B = Eb = 1.0 x 70.5 = 70.5an故面板可利用的伯效寬度為B = 68cm,則主梁上翼緣的總面枳為Ai = 20 X 2.0 + 68 X 0.8 = 94.4cm?（6）彎應(yīng)力強(qiáng)度驗(yàn)算主梁跨中截面形心距面板表面的距離68 X 0.8 + 20 X 2 + 120 x 1 + 42 X 2y AjVi 68 X 0.8 X 0.4 + 20 X 2 X 1.8 + 120 x 1 X 62.8 + 42 X 2 X 123.8 yi =r:-t=

16、 60.4anZ Aj截面慣性矩為1121 = 12+ 2 枇" x 1 x 1203 +68 X 0.8 X602 +20 X 2 x 58.602 + 120 x 2.42 + 42 X 2 X 63.42 =815533an4 截面抵抗矩為I 815533二= = 13502an3心 yi 60.4815533十WV¥nun=12664an°64.4彎應(yīng)力Mg 1.693 X 10999a=Wlwn= 12.664X 1。6 - 133.7N/mm2 < 0.9q - 144N/iW彎應(yīng)力強(qiáng)度滿足要求。（7）整體穩(wěn)定與繞度驗(yàn)算。因主梁上翼緣直接同鋼面板

17、相連，按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB500172003）規(guī)定可不 必驗(yàn)算其整體穩(wěn)定性。又因梁高大于按剛度要求的最小梁高，故梁的繞度也不必驗(yàn)算。2. 截面改變因主梁跨度較大，為節(jié)約鋼材，同時(shí)減小門槽寬度，決定降低主梁端部高度，取主梁支承端腹板高度為hg = 0.6h（）= 0.6 X 1200 = 720nun梁高開始改變的位置取在鄰近支承端的橫向隔板卜翼緣的外側(cè)，若橫隔板的卜.翼緣寬度取為 200,則梁高改變位置離開支承端的距離為3100-200/2=3000剪切強(qiáng)度驗(yàn)算：主梁支承端截面參數(shù)截面形心距面板表面的距離£&刃68 X 0.8 x 0.4 + 20 X 2 X 1.8 +

18、72 x 1 x 38.8 4- 42 x 2 x 75.8Vi = -= 37.0cm68 x 0.8 + 20 x 2 + 72 x 1 + 42 x 2截面慣性矩為 =房偵（嶗）+ > Ajyf12x 1 x 723 + 68x 0.8 x 36.62 + 20 x 2 x 35.22 +72 x 1 x 1.82 + 42 x 2 x 38.82=280227.9an4截面卜半部對(duì)中和軸的面枳矩37.8S = 42 X 2 X 38.8 + 37.8 X 1.0 X2=3973.6cm3max jT = =Ixt5.292 x 105 x 3.9736 x 1062.802279

19、 x 109 x 10=75.04 N/nun2 < t = 95 N/nun2野切強(qiáng)度滿足要求。3. 翼緣焊縫翼緣焊縫厚度川按受力最大的支承端截面計(jì)算。最大剪力皿 =529.2RN,截面慣性 矩 Ix = 280227.9614。上翼緣對(duì)中和軸的面積矩S = 68 X 0.8 X 36.6 + 20 X 2 X 35.2 = 3399.04an3下翼緣對(duì)中和軸的面積矩S2 = 42 X 2 X 38.8 = 3259an° < Sx需要焊縫厚度VS1 5.292 x 10s X 3.39904 x 106= 4* 0nunf 1.4奴吧1.4 x 2.802279 xl

20、09x 115角焊縫hfm 2 1.5 x V20 = 6.7nunhfBax < 1.2x 8= Q&nm主梁上、下翼緣焊縫全長(zhǎng)均取hf = 8mm.4. 腹板的加勁肋和局部穩(wěn)定驗(yàn)算加勁肋的布置：因?yàn)閙=120>80j235/fy = 80,故需設(shè)置橫加勁肋，以保ill：.腹板 的局部穩(wěn)定性。因閘門上己布置橫向隔板可兼作橫向加勁肋，其間據(jù)a=3100mm。腹板區(qū)格 劃分如圖。梁高都較大的區(qū)格，按式(5-59)驗(yàn)算，即T=h甲2阻區(qū)格 II 左邊截面的剪力V = 529.2 - 88.2 X 2.9 X 10一3 = 273.42kN該截面的彎矩M = 529.2 X 3.

21、1 - 88.2 x 2.9A2/2 = 1269.64kN.m腹板邊緣的彎曲壓應(yīng)力My 1269.64 x 106 X 576今Ix 815533 x 104'h0 o120 9a(7)2 = 89.67 x ( )2 = 129'lOOtv/v100x Y查表5-9得內(nèi)插法? =0.9665 由 a/b=310/120=2.6 查表 5-10 得皿=0.6552平2 =平2(lOO./b) = 0.665(100 x 1/120)2 = 0.455所以V1()3T= _= 273.42 x = 22.785N/nmi2 <(p28o = 0.455 x 0.9665

22、x 115 = 50.57N/ mm?故在區(qū)段II的橫隔板之間不必再增設(shè)加勁肋。再從剪力最大的區(qū)格I來考慮h0平均=竺攔=96cm=告=96 > 80235/fy = 80需騎算。故需局部穩(wěn)定性驗(yàn)算。區(qū)格I左邊最大剪力V= 529.2kN.該截面彎矩M = 0kN-nio 則腹板邊緣的彎曲壓應(yīng)力g = = ON/inin2查表得=1.0由 a/b=310/72=4.3 查表得.4.3 - 4.0 rl 、(p2 = 0.0616-(0.616- 0.588) = 0.6082甲2 =甲2(100tw/b)= 0.608 x (100 x 1/96)2 = 0.660V 529.2 x 1

23、03t =61.7N/min2 <(p25o = 0.660 x 1.0 x 115 = 75.9N/nun211°或 960 X 10故在區(qū)段I的橫隔板之間不必再增設(shè)加勁肋。六、面板參加主（次）梁工作的折算應(yīng)力驗(yàn)算主（次）梁破面選定后，還需要按式8-4 （p276）驗(yàn)算面板局部彎曲與主次梁整體彎 曲的折算應(yīng)力。因水平次梁的截面很不對(duì)稱，面板參加水平次梁翼緣整體彎曲的應(yīng)力。*與 其參加主梁翼緣I：作的整體彎曲應(yīng)力。°；要小的多，故只需驗(yàn)算面板參加主梁工作是的折算 應(yīng)力。由前文的面板計(jì)算可見，直接與主梁相鄰的面板區(qū)格，只有區(qū)格III所需要的板厚較大， 這意味著該區(qū)格的場(chǎng)

24、邊中點(diǎn)應(yīng)力也較大，所以選取區(qū)格III按式8-4驗(yàn)算其長(zhǎng)邊中點(diǎn)的折算 應(yīng)力。面板區(qū)格III在長(zhǎng)邊中點(diǎn)的局部彎曲應(yīng)力為o = kpa2/t2 = 0.5 x 0.03lx 8602/82 = 179N/min2©mx = iGmy = 0.3 x 179 = 53.7N/inin2對(duì)應(yīng)于面板區(qū)格III的長(zhǎng)邊中點(diǎn)的主梁彎矩和彎應(yīng)力為12/8/20171712/8/20174 45 2M = 529.2 X 4.65 - 88.2 X = 1587.5kN m1587.5 x 106今°吹=M/W =不應(yīng)而=117.6N/mm2面板區(qū)格III的長(zhǎng)邊中點(diǎn)的折算應(yīng)力為©zh

25、= J。扁 +(°mx Ox)" 一 °my(°mx ©Ox)=V1792 + (53.7 - 117.6)2- 197 x (53.7 - 117.6)=220.7IN/mm2 < l.lao = 1.1 x 1.4 x 160 = 246.4N/nun2(面板的邊長(zhǎng)比b/a=310/86=3.905>3所以a = 1.4)故面板厚度選用8mm,滿足強(qiáng)度要求。七、橫隔板（豎向次梁）設(shè)計(jì)橫隔板按支承在主梁上的雙懸臂梁計(jì)算，則每道橫隔板在上懸臂的最大負(fù)彎矩為1 c12.7M = qc- = - X 26.5 X 3.1 X 2.7 x

26、 = 99.81kN - in 2*3 23橫隔板的腹板選用與主梁腹板相近，采用1220mm x 8mm,上翼緣利用面板，下翼緣 采用200mm x 10mm的扁鋼。利用面板的寬度計(jì)算橫隔板平均間距b = 3100mm, lo/b = 0.6 x上=0.6mm,查表得功=0 24。2.6B = 0.24 x 2600 = 624mm： B =也 + 601 = 8 + 60 x 8 = 488mm選擇較小的利用寬度B = 488mm。截面形心到腹板中心線的距離488 X 8 X 614- 200 X 10 X 615e = 7 4.5 inin488 X 8+ 1220 X 8 + 200 X

27、 10彎應(yīng)力驗(yàn)算截面慣性短I =二 X 8 x 12203 + 1220 x 8x 74.52 + 488 X 8 12X 539.52+ 200 X 10 X689.52=3.35 x 109mm44nin = 1/yraax =3.35 x IO。694.5=4.824 x 106nun3MG =w vvmin9.981 x 107y 9 r n#94 824 x 106 一 20.69 N/mm < g - 160 N/mnr滿足強(qiáng)度要求。市于橫隔板截面高度較大，剪切強(qiáng)度更不必驗(yàn)算。橫隔板翼緣焊縫采用hf = 8mm,八、縱向聯(lián)結(jié)系設(shè)計(jì)5.955KN11.91KN11.9JKN11

28、.91KN28. OKN1210。5. 955KN縱向聯(lián)結(jié)系承受閘門自重，露頂式平面鋼閘門的自重G按附錄五估算，即G =虹皿中土皿x 9.8=0.81 X 1.0 X 0.13 x 6143 X 12°既 x 9.8 = 119.15kN卜游面縱向聯(lián)結(jié)系按承受0.4G = 0.4 X 119.15 = 47.66、計(jì)算?？v向聯(lián)結(jié)系按支承在邊梁上 的簡(jiǎn)支平面桁架設(shè)計(jì)。節(jié)點(diǎn)荷載為47.66P= 11.91kN4選用單角鋼L-100X6,查附表3-8得A = 11.9an2, iy0 = 2.0cm斜桿計(jì)算長(zhǎng)度1q = 0.9V3.12 x 2.62 x 0.482 = 3.67m長(zhǎng)細(xì)比A

29、 = ./項(xiàng)=367/2.0 = 183.5 < A = 200斜桿承受的最大拉力3 67 X 點(diǎn)2.6X 17.845= 28.0kN拉桿強(qiáng)度驗(yàn)算g= N/A = 28000/1190 = 23.553 <0.85o = 136N/nun2滿足強(qiáng)度要求o（0.85為考慮單角鋼受力偏心影響的容許應(yīng)力折減系數(shù)）九、邊梁設(shè)計(jì)邊梁裁面邊梁的截面形式采用單腹式，邊梁的截面尺寸按構(gòu)造要求確定，截面高度與主梁端部高度 相同，腹板厚度與主梁腹板厚度相同。為了便于安裝壓合膠木滑塊，卜翼緣寬度不宜小于 300mm,上下翼緣取 300x 20nun.在閘門每側(cè)邊梁上各設(shè)兩個(gè)膠木滑塊。其布置尺寸如圖所示

30、邊梁所受的水平荷我主要是主梁傳來的支座反力及水平次梁、頂梁傳來的水平荷載、為了 簡(jiǎn)化計(jì)算，可假設(shè)這些荷載完全是由主梁傳給邊梁。每根主梁作用于邊梁的集中荷載 R=529.2kNo邊梁所受的豎向荷我包括：閘門自重、滑道摩擦力、止水摩擦力、起吊力等。如圖所示，可計(jì)算出上滑塊所受的壓力為2.6R1 = 529.2 x = 417kN3.3卜滑塊所受壓力R2 = 2 X 529.2 - Rl = 641.4kN邊梁最大彎矩Mg = 417 x 0.7 = 219.9 kN m最大剪力Vnux =417kN最大軸向力為作用征個(gè)邊梁上的起吊力，為373.32kN。在最大彎矩作用的截面上的軸向 力，等于起吊力

31、減去上滑塊的摩擦力，該軸向力為湍=2.138 kN/mni 查附表 6-1 得 f2=0.11#12/8/2017N = 373.32 -R1 xf2 = 373.32 - 417 X 0.11 = 327.45kN 邊梁的強(qiáng)度驗(yàn)算： 截面面積A = 720 X 10 + 2 X 300 X 20 = 19200mm2 截面上半部分對(duì)中和軸的面積矩S = 300 x 20 x 370 + 10 X 360 X 180 = 286800Onun3 截面慣性矩10 X 7203 + 2 X 300 X 20 x 3702 = 19538.4 X 105mm4I = lx 12截面抵抗矩I105幺截

32、面邊緣最大應(yīng)力N MW= -= 19538.4 x = 5141684nun3 y380max327450106-+ 219.9 x = 59.82 N/nun2 < 0.8 o = 0.8 x 150 w 192005141684,=120 N/mm2式中，0.8系考慮到邊梁為閘門的垂要受力構(gòu)件，且受力夏雜，故將容許應(yīng)力降低20%作為 考慮受妞等影響的安全儲(chǔ)備。以下計(jì)算相同。417 X 103 X 2868000o今t =工_ = = 61.2 N/nim2 < 0.8 t = 0.8 x 95 = 76N/inin2g Itw 19538.4 x 105 x 10',腹

33、板與下翼緣連接處折算應(yīng)力驗(yàn)算N Mg y' 327450106360 一9g=-+ x- =+219.9 x x = 57.6N/nun2A w y 192005141684 380'VgSi 417 x 103 x 300 x 20x 370oT = P =19538.4x105 x 10 = 47.4 N/"Gzh = yjo2 + 3t2 = J57.62 + 3 x 47.42 = 100.3 N/nmi2 < 0.8o = 0.8 x 160=128 N/nun2以上驗(yàn)算均滿足強(qiáng)度要求。十、行走支承設(shè)計(jì)行走支承采用膠木滑道，滑塊位置如圖所示，下滑塊受力

34、最大，其值為R2 = 2 X 529.2 - R1 = 641.4kN設(shè)滑塊長(zhǎng)度為300mm.則滑塊單位長(zhǎng)度的支承壓力為641.4300=2.138 kN/nun由所計(jì)算的q，查表8-2得軌道頂圓狐半徑RWOOmm,軌頭設(shè)計(jì)寬度為b = 40mm。膠木滑 道與軌頂弧面的接觸應(yīng)力為bgx = 104/q/R = 104)2138/200 = 340 N/mm2v kj = 500 N/nmi2選定膠木滑道高30mm,寬140mm,長(zhǎng)300mm。十一、膠木滑塊軌道設(shè)計(jì)1.軌道底板寬度Bk2512/8/2017軌道底板寬度按混泥土承壓強(qiáng)度決定。根據(jù)C20號(hào)混泥土的容許承壓應(yīng)力值 = 7 N/nun2

35、,所需的軌道底板寬度為k = q/oh = 2138/7 = 305.7mm取Bk = 340mm.故軌道底面壓應(yīng)力為Oh = q/Bk = 2138/340 = 6.29 N/mm2 < g = 7 N/mrn22.軌道底板厚度6軌道底板厚度6按其彎曲強(qiáng)度確定。軌道底板的最大彎應(yīng)力式中,c= 150mm, a = 100N/mm2,即8 = y/3Ghc2/G = J3 x6.29x 15()2/100 = 65.2mm取 6 = 68mm°十二、閘門啟閉力和吊耳計(jì)算1.啟閉力計(jì)算（1）啟門力計(jì)算公式8 29T 啟=l2(Tzd + Tzs) + L1G + 艮其中閘門自重G= 119.15kN滑道摩阻力Tzd = f2W = 0.11 x 176.4 x 12 = 232.8kNI上水摩阻力 卮）Tzs=涵=2f3bHP式中，橡皮止水與鋼板間的摩擦系數(shù)& =0.7, b = 0.06m, H = 6.0m, P=|hx9.8 =29.4 kN/m2 o 故Tzs = 2 x 0.7 x 0.06 x 6x 29.4 = 1