構(gòu)件的裂縫寬度及變形計(jì)算

1、第5章構(gòu)件的裂縫寬度及變形計(jì)算5.1 構(gòu)件的裂縫寬度計(jì)算裂縫的分類(lèi)：荷載作用裂縫：由于荷載作用在結(jié)構(gòu)上導(dǎo)致構(gòu)件產(chǎn)生的裂 縫。主要分為彎曲裂縫，斜裂縫和鋼筋與混凝土的粘結(jié)撕裂裂縫；變形裂縫：除荷載因素以外，由于溫度影響，混凝土的收縮 影響，結(jié)構(gòu)的支座沉降等因素導(dǎo)致的結(jié)構(gòu)構(gòu)件中產(chǎn)生的裂縫。目前，國(guó)內(nèi)外的裂縫寬度計(jì)算主要是針對(duì) 荷載作用下彎曲裂縫 寬度進(jìn)行計(jì)算。1.裂縫開(kāi)展機(jī)理及主要模型粘結(jié)滑移模型1943年由 Watstein和Parsens建立了粘結(jié)，t移理論，1962年, Hognestad推導(dǎo)出了相應(yīng)的理論計(jì)算公式。如圖所示，裂縫處鋼筋和 混凝土之間發(fā)生滑移，靠近裂縫處，鋼筋通過(guò)粘結(jié)應(yīng)力將受

2、到的拉力 的一部分傳遞給混凝土，使混凝土受拉。粘結(jié)滑移模型裂縫寬度取為兩裂縫間鋼筋的伸長(zhǎng)量減去混凝土的伸長(zhǎng)量。由于 混凝土的伸長(zhǎng)量很小，忽略不計(jì)，則:wmaxslmax s /Es 2 c無(wú)滑移模型Base等人與1966年建立了與上述不同的理論，即無(wú)滑移理論。該理倫假設(shè)在所允許的裂縫寬度范圍內(nèi)，鋼筋相對(duì)混凝土沒(méi)有粘結(jié)滑 移，裂縫寬度在鋼筋的表面處為 0。乜卬無(wú)滑移模型給出的最大裂縫寬度計(jì)算公式為:ch2wmaxK c -2maxEs，式中：c 保護(hù)層厚度;K 鋼筋品種系數(shù);hi 受拉鋼筋重心到截面中和軸之間的距離;h2 最外邊緣受拉纖維到截面中和軸之間的距離。組合模型Bianchini等人19

3、68年討論了裂縫的開(kāi)展機(jī)理，建立了粘結(jié)滑移一無(wú)滑移組合模型滑移長(zhǎng)度組合模型Beeby于1979年建立考慮多種因素影響的受彎構(gòu)件裂縫寬度計(jì) 算公式：cr mcr Ch xcr -鋼筋表面到裂縫寬度計(jì)算點(diǎn)的距離;h 構(gòu)件截面高度;m相鄰裂縫間鋼筋的平均應(yīng)變x截面的受壓區(qū)高度;斷裂力學(xué)方法Bazant和Oh于1983年采用斷裂力學(xué)的能量判據(jù)和強(qiáng)度判據(jù)對(duì)鋼筋的裂縫間距和裂縫寬度進(jìn)行了理論研究， 建立了最大裂縫寬度計(jì)算公式:wmx159 14.5 2.88 2s 0.0002 3s式中：1 -保護(hù)層厚度與中性軸至受拉面距離的比值；2 -鋼筋周?chē)骄行Щ炷撩娣e與鋼筋錨筋的比值;3 中性軸到受拉面與中性

4、軸到鋼筋距離的比值。數(shù)理統(tǒng)計(jì)方法有代表性的有Gergely和lutz采用計(jì)算機(jī)對(duì)6個(gè)研究者的彎曲裂縫寬度數(shù)據(jù)進(jìn)行了統(tǒng)計(jì)分析，建立的考慮有關(guān)影響因素的最大裂縫寬度計(jì)算公式為:wmaxfs 5 10* 2 3 4 5 6 s2.國(guó)內(nèi)外主要規(guī)范裂縫寬度計(jì)算模式及計(jì)算公式的比較各規(guī)范計(jì)算模式比較各主要規(guī)范計(jì)算公式所依據(jù)的計(jì)算模式如下表所示。表5.1各本規(guī)范的計(jì)算模式對(duì)比規(guī)范JTGACIACIENGB50010 SL/T191-96TB10002.3基本理論D62318-95318-081992-1-1無(wú)滑移/理論"綜合理 /數(shù)理統(tǒng)表5.2各規(guī)范公式考慮的影響因素規(guī)范鋼筋 應(yīng)力鋼筋 直徑功效配

5、 筋率保護(hù)層 厚度鋼筋 間距受拉 剛化受力 特征粘結(jié) 特征長(zhǎng)期 作用GB50010VVVVVVVVSL/T191-96VVVVVVVVTB10002.3VVVVVVJTG D62VVVVVVACI 318-95VVVVVACI 318-08VVVVEN1992-1-1V7V7V7VVV7V7VV7注：1.，表示考慮；-表示不考慮。由上表可以看出一下差別： 我國(guó)規(guī)范 GB50010-2002、SL/T 191-96及歐洲規(guī)范 EN 1992-1-1都采用粘結(jié)滑移一無(wú)滑移綜合理論模式，計(jì)算側(cè)面鋼筋位置處的裂縫寬度。考慮了鋼筋應(yīng)力、鋼筋直徑、有效配筋率、保護(hù)層厚 度、受拉剛化、受力特征、粘結(jié)特征及長(zhǎng)

6、期作用的影響。我國(guó)規(guī)范GB50010-2002計(jì)算公式基于平均裂縫間距模式，而歐洲規(guī)范EN1992-1-1計(jì)算公式則基于最大裂縫間距模式，考慮了鋼筋間距較大 s 5 c d/2 時(shí)的情況。我國(guó)規(guī)范 TB10002.3-2005、JTG D62-2004 以及 ACI 318-95 都采用數(shù)理統(tǒng)計(jì)模式，但 TB10002.3-2005、JTG D62-2004沒(méi)考慮保 護(hù)層厚度、鋼筋間距及受拉剛化的影響；ACI 318-95控制構(gòu)件受拉底 面裂縫寬度的方法來(lái)源于 Gergely-Lutz建議的參數(shù)z方法，考慮了保 護(hù)層厚度的影響，沒(méi)有考慮鋼筋間距及、受拉剛化以及鋼筋直徑的影 響。美國(guó)規(guī)范ACI

7、318-08通過(guò)控制鋼筋間距來(lái)間接控制裂縫寬 度。此方法是Frosch根據(jù)無(wú)滑移理論建立的新的裂縫寬度計(jì)算方法， 認(rèn)為最大裂縫寬度等于鋼筋應(yīng)變、最大裂縫間距及應(yīng)變梯度的乘積。表5.3控制裂縫寬度的鋼筋最大間距(ACI 318-08)鋼筋應(yīng)力 (MPa)鋼筋最大間距(mm)wk0.4wk 0.3wk0.21603003002002003002501502402502001002802001505032015010036010050 通過(guò)對(duì)美國(guó) ACI318-05、ACI318-08、加拿大 CSA-A23.3-04、 新西蘭NZS3101、歐洲Eurocode2和我國(guó)GB50010-2002等6

8、本規(guī)范 進(jìn)行對(duì)比，在荷載組合以及對(duì)長(zhǎng)期荷載的影響上存在不同：a)美國(guó) ACI318-05、ACI318-08、加拿大 CSA-A23.3-04 采用正 常使用極限狀態(tài)下的標(biāo)準(zhǔn)組合，但不考慮荷載長(zhǎng)期作用對(duì)裂縫寬度的 影響；b)新西蘭NZS310195.采用正常使用極限狀態(tài)下的組合時(shí)，對(duì)活 荷載要考慮長(zhǎng)期影響折減系數(shù)；歐洲Eurocode2采用正常使用極限狀 態(tài)下的準(zhǔn)永久組合，考慮荷載長(zhǎng)期作用對(duì)裂縫的影響；我國(guó)GB50010 -2002采用正常使用極限狀態(tài)下的標(biāo)準(zhǔn)組合，考慮荷載長(zhǎng)期作用對(duì)裂 縫寬度的影響。各國(guó)規(guī)范算例對(duì)比圖1圖3為采用3種不同方法計(jì)算的裂縫寬度對(duì)比圖，縱坐標(biāo) 是裂縫寬度的相對(duì)值（以

9、我國(guó)規(guī)范 c =25mm的裂縫寬度為基準(zhǔn)），橫 坐標(biāo)是保護(hù)層厚度c。第一種方法：已知梁截面尺寸、配筋情況和材料強(qiáng)度a）由配筋情況、截面尺寸及材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值反算外荷載設(shè)計(jì)值；b）由荷載設(shè)計(jì)值換算相應(yīng)的荷載標(biāo)準(zhǔn)值；c）由荷載標(biāo)準(zhǔn)值、材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算裂縫寬度2530354045圖2圖3C）第二種方法：已知梁幾何尺寸、材料強(qiáng)度（鋼筋面積未知）根據(jù)梁承載面積和用途a）由結(jié)構(gòu)用途查外荷載標(biāo)準(zhǔn)值，換算成相應(yīng)的外荷載設(shè)計(jì)值;b）由外荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算梁跨中彎矩，計(jì)算承載能力極限狀態(tài)下 的配筋量，以及正常使用（荷載標(biāo)準(zhǔn)值時(shí)）狀態(tài)下的鋼筋應(yīng)力值；c）由正常使用時(shí)的鋼筋應(yīng)力值及混凝土強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算裂縫寬 度。 第三種

10、方法：已知梁截面條件（包括正常使用時(shí)的鋼筋應(yīng)力）， 直接計(jì)算裂縫寬度。經(jīng)過(guò)對(duì)比可以發(fā)現(xiàn)： 我國(guó)規(guī)范的可靠度水準(zhǔn)偏低，導(dǎo)致在相同的正常使用條件下 鋼筋應(yīng)力偏高，從而使裂縫寬度有偏大的趨勢(shì)； 我國(guó)規(guī)范裂縫寬度公式本身存在計(jì)算結(jié)果偏大的趨勢(shì)。方法一是把兩種趨勢(shì)相加，計(jì)算結(jié)果相差最大；方法二是把兩種 趨勢(shì)相減，計(jì)算結(jié)果相差最小；方法三是純粹的第二種趨勢(shì)，計(jì)算結(jié) 果相差居中。從圖中可以看出，我國(guó)規(guī)范的裂縫寬度計(jì)算公式仍然過(guò)于嚴(yán)格， 應(yīng)當(dāng)考慮對(duì)我國(guó)裂縫寬度計(jì)算公式做出一定調(diào)整。試驗(yàn)數(shù)據(jù)與各規(guī)范公式對(duì)比各規(guī)范計(jì)算側(cè)面受拉鋼筋水平處短期最大裂縫寬度w：g與實(shí)測(cè)短期裂縫寬度W；,max的比值，結(jié)果列入表5.3。

11、由表可見(jiàn)，對(duì)于全部樣 本我國(guó)規(guī)范JTG D62-2004與美國(guó)規(guī)范ACI 318-95計(jì)算值與試驗(yàn)值偏 差最小，我國(guó)規(guī)范GB50010-2002偏大26%,歐洲規(guī)范EN 1992-1-1: 2004偏大37%,而現(xiàn)行美國(guó)規(guī)范計(jì)算值比試驗(yàn)值偏小 13%;對(duì)于鋼 筋應(yīng)力大于240MPa的245個(gè)樣本，我國(guó)規(guī)范 GB50010-2002偏大34%,歐洲規(guī)范EN 1992-1-1偏大45%,而現(xiàn)行美國(guó)規(guī)范計(jì)算值比試驗(yàn)值偏小11%。表5.3各規(guī)范公式計(jì)算值與試驗(yàn)值對(duì)比W：max /W：maxSL/T191-96TB10002.3JTGD62ACI318-95ACI318-08EN 1992-1-1Ws,

12、maxWs,maxGB50010全部338個(gè)均值1.261.111.201.050.940.871.37力差0.130.150.180.100.070.070.24變異系數(shù)0.290.350.350.300.290.310.36樣本數(shù)鋼筋應(yīng)力大于240MPa 的 245 個(gè)均值1.341.131.221.070.990.891.45力差0.130.160.200.100.070.070.26變異系數(shù)0.270.300.360.290.270.300.35(a) GB50010-20020000130003 2 100s-opaM(b)SL/T191-96bs (MPa)(c) TB10002.

13、3-2005bs (MPa)(d) JTG D62-2004(e) ACI 318-95 ACI 318-083.00(g) EN 1992-1-1各規(guī)范公式 Ws.max / wts.max 與s關(guān)系根據(jù)重慶大學(xué)8根長(zhǎng)期荷載試驗(yàn)梁共118條裂縫寬度的試驗(yàn)數(shù) 據(jù)，分別按各規(guī)范公式計(jì)算側(cè)面縱向受拉鋼筋水平處長(zhǎng)期最大裂縫寬 度W1與實(shí)測(cè)長(zhǎng)期裂縫寬度Wmax的比值，結(jié)果列入表5.4。由表可見(jiàn), 我國(guó)規(guī)范TB10002.3-2005及JTG D62-2004估計(jì)效果最好。7種規(guī)范 中只有我國(guó)規(guī)范GB50010-2002裂縫寬度計(jì)算值大于試驗(yàn)實(shí)測(cè)值。表5.4各規(guī)范公式計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比 W：max

14、/W；max規(guī)范模式c: tWl ,max , Wl,max平均值c.1 tWl ,max / Wl,max標(biāo)準(zhǔn)方差GB50010-20021.3310.320SL/T 191-960.8760.181TB10002.3-20050.9560.181JTG D62-20040.9560.178ACI 318-950.5890.134ACI 318-080.4760.078EN 1992-1-10.7980.183下圖為條件相同的兩組配置 335級(jí)鋼筋和配置500級(jí)鋼筋梁在長(zhǎng)期荷載作用下的裂縫寬度發(fā)展趨勢(shì)對(duì)比圖。500MPa級(jí)鋼筋試件A、B與335級(jí)鋼筋試件B1、B2裂縫寬度變化趨勢(shì)對(duì)比3,我國(guó)

15、規(guī)范本次修訂對(duì)裂縫寬度計(jì)算公式的調(diào)整我國(guó)規(guī)范本次修訂做了兩項(xiàng)調(diào)整：將正常使用極限狀態(tài)下的標(biāo)準(zhǔn)組合改為準(zhǔn)永久組合；對(duì)受彎構(gòu)件，將裂縫寬度計(jì)算公式中的cr由原來(lái)的2.1調(diào)整為 1.9。表5.5給出了按現(xiàn)行規(guī)范公式計(jì)算的長(zhǎng)期最大裂縫寬度w：ax、按修正l后計(jì)算的長(zhǎng)期最大裂縫寬度w；x與重慶大學(xué)實(shí)測(cè)長(zhǎng)期最大裂 縫寬度W3的比值，可見(jiàn)修正后的長(zhǎng)期最大裂縫寬度計(jì)算值是規(guī)范公 式計(jì)算值的0.9倍，與實(shí)測(cè)值更為接近表5.5實(shí)測(cè)長(zhǎng)期平均裂縫寬度與按規(guī)范公式及修正公式計(jì)算值對(duì)比（mm）試件號(hào)ABCDEFGH平均值Wmax0.400.380.280.440.400.320.240.300.3451W max0.53

16、80.4880.5380.4880.5150.3860.2090.4880.4562W “max0.4870.4410.4870.4410.4660.3490.1890.4410.412w1；W v max，v v max1.3481.2821.9251.1071.2851.2030.8711.6231.330w2,'Wv v max ： v v max1.2181.1601.7391.0021.1651.0260.7881.4701.196對(duì)受彎構(gòu)件c取值調(diào)整 對(duì)于受彎構(gòu)件，現(xiàn)行規(guī)范 GB50010-2002規(guī)定構(gòu)件受力特征系數(shù)cr=0 si s = 1.0 0.85 0.9 1.6

17、6 1.66=2.108,規(guī)范取為 2.1。重慶大學(xué)8個(gè)試驗(yàn)得到的118條長(zhǎng)期裂縫寬度w；除以相應(yīng)構(gòu)件的短期平均裂縫寬度W；m,得到隨機(jī)變量W； /wSm。經(jīng)檢驗(yàn)該變量近似服從正態(tài)分布，如下圖0 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5 1.8 2.1 2.4 2.7 區(qū)間分布W； /Wsm分布曲線 wt'/ wtSm的平均值和離散系數(shù)分別為1.365和0.452。取具有95%保證 率條件下的分位值，則（w；/w；m）max = 1.365 （1.0+1.645 0.452）=2.380。 該數(shù)值的含義為：具有 95%保證率條件下長(zhǎng)期裂縫寬度與短期平均 裂縫寬度的比值。即應(yīng)有：（wti/

18、wtSn）max= l s = 2.380,由于短期裂縫 擴(kuò)大系數(shù)s =1.66,則1=2.380/1.66=1.43。比規(guī)范取的普通鋼筋混凝 土構(gòu)件1 = 1.66小。根據(jù)本文試驗(yàn)得到的長(zhǎng)期擴(kuò)大系數(shù)，得到受彎構(gòu)件受力特征系數(shù) cr=0 si s = 1.0 0.85 0.9 1.43 1.66=1.815,由于長(zhǎng)期荷載作用下配置高強(qiáng)鋼筋梁的試驗(yàn)數(shù)據(jù)較少，而本次試驗(yàn)長(zhǎng)期加載時(shí)間到統(tǒng)計(jì)的 時(shí)候?yàn)橹怪挥?66天，盡管總體上裂縫寬度基本上不再發(fā)生變化，但考慮實(shí)際工程所處環(huán)境的復(fù)雜性，裂縫寬度還可能隨時(shí)間過(guò)程有少許 增長(zhǎng)，因此建議取cr= 1.9。5.2構(gòu)件的變形計(jì)算在簡(jiǎn)化計(jì)算方法中，梁的跨中撓度計(jì)算

19、公式為：f s近，目前, B各國(guó)規(guī)范撓度計(jì)算方法的主要區(qū)別在構(gòu)件的剛度計(jì)算上。1.幾種主要的構(gòu)件變形計(jì)算方法有效慣性矩法 2在簡(jiǎn)化計(jì)算方法中，梁的跨中撓度計(jì)算公式為：f sM9,通過(guò)B確定梁的剛度B計(jì)算鋼筋的變形。鋼筋混凝土梁的截面剛度和慣性矩隨彎矩的增大而減小?；炷灵_(kāi)裂前的剛度Eclg是其上限值，鋼筋屈服、受拉混凝土開(kāi)裂完全退出 工作后的剛度Eclcr是其下限值。梁受荷開(kāi)裂時(shí)僅有一部分截面是開(kāi)裂 的，還有相當(dāng)大一部分截面沒(méi)有開(kāi)裂，由于裂縫之間混凝土還承受 些拉力，裂縫之間的抗彎剛度顯然將大于裂縫處的抗彎剛度。因此,采用一個(gè)介于未開(kāi)裂和全開(kāi)裂之間的剛度值Ecle可能導(dǎo)致比較合理的精確度。該方

20、法最初是由 D.E.Branson于1963年提出來(lái)的，他建議Ie對(duì)于已開(kāi)裂構(gòu)件在彈性范圍內(nèi)的撓度計(jì)算采用下列的有效慣性矩 來(lái)確定抗彎剛度:M rrI I + I I cr Ie cr g crgM a式中，Mcr首次開(kāi)裂時(shí)的彎矩;Ma 計(jì)算撓度時(shí)的最大彎矩;Ie 用以撓度計(jì)算的有效慣性矩;lg 忽略配筋的毛截面慣性矩;Icr開(kāi)裂截面慣性矩。上式可能會(huì)高估低配筋率構(gòu)件的有效慣性矩I 半經(jīng)驗(yàn)、半理論（剛度解析法）計(jì)算構(gòu)件剛度法通過(guò)建立純彎區(qū)段開(kāi)裂構(gòu)件截面中的平均曲率， 得到剛度計(jì)算公 式。利用裂縫截面受拉鋼筋應(yīng)變s和受壓區(qū)邊緣混凝土的應(yīng)變c表達(dá) 平均曲率，可得到:2BsMEs Ash。1.15再

21、根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果回歸,確定公式中各參數(shù)之間的關(guān)系，得出剛度計(jì)算公式:一2Es Ash0tBes6 E1.150.2 E1 3.5 f曲率積分法通過(guò)沿構(gòu)件長(zhǎng)度的曲率進(jìn)行二重積分而得到撓度值。f Mx xdxx式中：M； 沿所求變形方向作用的單位力在截面x處引起的彎矩。x由確定撓度白外荷載在截面x處引起的構(gòu)件總曲率。在構(gòu)件的受拉區(qū)，應(yīng)考慮裂縫間混凝土受拉的鋼筋拉伸硬化效應(yīng)的影 響，即對(duì)跨越多條裂縫長(zhǎng)度的受拉區(qū)混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行平均化處 理，考慮開(kāi)裂后混凝土承受拉力。2 .各國(guó)規(guī)范構(gòu)件變形計(jì)算方法我國(guó)GB50010-2002規(guī)范采取半經(jīng)驗(yàn)、半理論的方法（剛度解析法）建立構(gòu)件的短期剛度:Bs1.150.2

22、EsAsho1 3.5 f式中：一裂縫之間受拉縱筋應(yīng)力的不均勻系數(shù)；一受壓翼緣加強(qiáng)系數(shù)；美國(guó)ACI318-08規(guī)范美國(guó)規(guī)范采納的是“有效慣性矩法”。當(dāng)計(jì)算未開(kāi)裂等截面構(gòu)件的瞬時(shí)撓度時(shí)，可以使用彈性撓度的計(jì)算方法或公式；但若構(gòu)件在一個(gè)或多個(gè)截面開(kāi)裂，或構(gòu)件截面高度沿跨度方向變化，則用混凝土彈 性模量Ec與有效慣性矩Ie的乘積EJe計(jì)算剛度值。IeMcr 3T'g 1Ma gMcr 3其中：M0.62 嬴cryyt 一從毛截面形心軸到受拉邊的距離;fc 一混凝土圓柱體抗壓強(qiáng)度。 歐州規(guī)范EN1992-1-1: 2004根據(jù)下式計(jì)算構(gòu)件有關(guān)的變形：2sr-1s213111 1s式中：一廣義變

23、形，可以是應(yīng)變、曲率、轉(zhuǎn)角、撓度等;11 一分別為未開(kāi)裂和完全開(kāi)裂狀態(tài)下的計(jì)算參數(shù);一考慮長(zhǎng)期荷載或反復(fù)荷載的影響參數(shù);s.一初裂時(shí)的開(kāi)裂截面鋼筋拉應(yīng)力（按受力狀態(tài)確定） s一完全開(kāi)裂時(shí)開(kāi)裂截面鋼筋拉應(yīng)力（按受力狀態(tài)確定）3 .長(zhǎng)期變形計(jì)算方法我國(guó)GB50010-2002規(guī)范按荷載標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合計(jì)算的最大彎矩為Mk,按荷載準(zhǔn)永久組合計(jì)算的最大彎矩為Mq,則僅需對(duì)Mq作用下產(chǎn)生的那部分撓度乘以撓 度增大系數(shù)。因?yàn)樵贛k中包含有Mq ,因此對(duì)于（Mk Mq）下產(chǎn)生的短期撓度部分是不考慮增大的。受彎構(gòu)件的撓度為:| M2(Mk Mq)2 Mql0f fsflsq-112sq-BsBs如上式總的變形f用

24、截面剛度B表示時(shí)，則有:f S%； B當(dāng)作用荷載形式相同時(shí)，考慮長(zhǎng)期作用影響的截面剛度為:cMk-B kBsMq(1) Mk美國(guó)ACI318-08規(guī)范受彎構(gòu)件長(zhǎng)期撓度可取為瞬時(shí)撓度和附加撓度之和，而由徐變和 收縮導(dǎo)致的附加撓度由恒載及持續(xù)作用的活荷載引起的瞬時(shí)撓度乘 以系數(shù)來(lái)確定，即:式中：F一長(zhǎng)期撓度值;T_全部荷載作用下的瞬時(shí)撓度值.S 恒載及持續(xù)作用活荷載作用下的瞬時(shí)撓度值；長(zhǎng)期作用系數(shù),1 50一受壓鋼筋配筋率，jbd與時(shí)間有關(guān)的系數(shù)。新西蘭NZS 3101規(guī)范新西蘭規(guī)范關(guān)于長(zhǎng)期撓度的計(jì)算與 ACI 318-08較為類(lèi)似，附加長(zhǎng)期撓度取持續(xù)作用荷載引起的瞬時(shí)撓度乘以系數(shù)（p,即：F T Kcp S式中：（p一長(zhǎng)期作用系數(shù)，Kcp 2 1.2人/人0,6 ；As、As一分別為受壓鋼筋和受拉鋼筋截面錨筋。4 .對(duì)比中美規(guī)范關(guān)于撓度計(jì)算