采煤機(jī)截割部設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書

1、 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)2007屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 第101頁(yè)1 緒論1.1引言我國(guó)是產(chǎn)煤大國(guó)，煤炭也是我國(guó)最主要的能源，是保證我國(guó)國(guó)民經(jīng)濟(jì)飛速增長(zhǎng)的重要物質(zhì)基礎(chǔ)。煤炭工業(yè)的機(jī)械化是指采掘、支護(hù)、運(yùn)輸、提升的機(jī)械化，其中采掘包括采煤和掘進(jìn)巷道。隨著采煤機(jī)械化的發(fā)展，采煤機(jī)是現(xiàn)在最主要的采煤機(jī)械。20世紀(jì)70年代我國(guó)主要靠進(jìn)口采煤機(jī)來滿足生產(chǎn)需要，現(xiàn)今，國(guó)產(chǎn)采煤機(jī)幾乎占領(lǐng)我國(guó)的整個(gè)采煤機(jī)市場(chǎng)。依靠科技進(jìn)步，推進(jìn)技術(shù)創(chuàng)新，開發(fā)高效礦井綜合配套技術(shù)是我國(guó)煤炭科技發(fā)展的主攻方向，我國(guó)的采煤機(jī)現(xiàn)在已經(jīng)進(jìn)入了自主研發(fā)，標(biāo)準(zhǔn)化，系列化階段。1.2采煤機(jī)械概述1.2.1采煤機(jī)械化的發(fā)展機(jī)械化采煤開始于上世紀(jì)40年代，是隨

2、著采煤機(jī)械（采煤機(jī)和刨煤機(jī)）的出現(xiàn)而開始的。40年代初期，英國(guó)、蘇聯(lián)相繼生產(chǎn)了采煤機(jī)，聯(lián)邦德國(guó)生產(chǎn)了刨煤機(jī)，使工作面落煤，裝煤實(shí)現(xiàn)了機(jī)械化。但是當(dāng)時(shí)的采煤機(jī)都是鏈?zhǔn)焦ぷ鳈C(jī)構(gòu)，能耗大、效率低，加上工作面輸送機(jī)不能自移，所以生產(chǎn)率受到一定的限制。50年代初期，英國(guó)、聯(lián)邦德國(guó)相繼生產(chǎn)了滾筒采煤機(jī)、可彎曲刮板輸送機(jī)和單體液壓支柱，大大推進(jìn)了采煤機(jī)械化的發(fā)展。由于當(dāng)時(shí)采煤機(jī)上的滾筒是死滾筒，不能實(shí)現(xiàn)調(diào)高，因而限制了采煤機(jī)械的適用范圍，我們稱這種固定滾筒的采煤機(jī)為第一代采煤機(jī)。因此，50年代各國(guó)的采煤機(jī)械化的主流還只是處于普通水平。雖然在1954年英國(guó)已經(jīng)研制出了液壓自移式支架，但是由于采煤機(jī)和可彎曲刮板

3、輸送機(jī)尚不完善，綜采技術(shù)僅僅處于開始試驗(yàn)階段。60年代是世界綜采技術(shù)的發(fā)展時(shí)期。第二代采煤機(jī)單搖臂滾筒采煤機(jī)的出現(xiàn)，解決了采高調(diào)整的問題，擴(kuò)大了采煤機(jī)的適用范圍；特別是1964年第三代采煤機(jī)雙搖臂采煤機(jī)的出現(xiàn)，進(jìn)一步解決了工作面自開缺口問題；再加上液壓支架和可彎曲刮板輸送機(jī)的不斷完善，滑行刨的研制成功等，把綜采技術(shù)推向了一個(gè)新水平，并在生產(chǎn)中顯示了綜合機(jī)械化采煤的優(yōu)越性高效、高產(chǎn) 、安全和經(jīng)濟(jì)，因此各國(guó)競(jìng)相采用綜采技術(shù)。進(jìn)入70年代，綜采機(jī)械化得到了進(jìn)一步發(fā)展和提高，綜采設(shè)備開始向大功率、高效率及完善性能和擴(kuò)大使用范圍等方向發(fā)展，相繼出現(xiàn)了功率為7501000KW，生產(chǎn)率達(dá)1500T/H的刮板

4、輸送機(jī)，以及工作阻力達(dá)1500KN的強(qiáng)力液壓支架等。1970年采煤機(jī)無(wú)鏈牽引系統(tǒng)的研制成功以及1976年出現(xiàn)的第四代采煤機(jī)電牽引采煤機(jī)，大大改善了采煤機(jī)的性能，并擴(kuò)大了它的使用范圍。目前，各主要產(chǎn)煤國(guó)家已基本上實(shí)現(xiàn)了采煤機(jī)械化。衡量一個(gè)國(guó)家采煤機(jī)械化水平的指標(biāo)是采煤機(jī)械化程度和綜采機(jī)械化程度。采煤機(jī)械化的發(fā)展方向是：不斷完善各類采煤設(shè)備，使之達(dá)到高效、高產(chǎn)、安全、經(jīng)濟(jì)；向遙控及自動(dòng)控制發(fā)展，并逐步過渡到無(wú)人工作面采煤；提高單機(jī)的可靠性，并使之系列化、標(biāo)準(zhǔn)化和通用化；研制厚、薄及急傾斜等難采煤層的機(jī)械設(shè)備。1.2.2機(jī)械化采煤的類型長(zhǎng)壁采煤工作面的采煤過程主要包括：落煤、裝煤、工作面運(yùn)煤、頂板支

5、護(hù)及處理采空區(qū)五個(gè)工序，按照這些工序來分有兩種機(jī)械化采煤方式：1） 普通機(jī)械化采煤（普采）利用采煤機(jī)械（刨煤機(jī)或采煤機(jī)）來實(shí)現(xiàn)落煤和裝煤，工作面輸送機(jī)運(yùn)煤，并用單體液壓（或金屬磨擦）支柱及金屬鉸接梁來支護(hù)頂板的采煤法稱普通機(jī)械化采煤。2） 綜合機(jī)械化采煤（綜采）用大功率采煤機(jī)來實(shí)現(xiàn)落煤裝煤，刮板輸送機(jī)運(yùn)煤，自移式液壓支架來支護(hù)頂板而使工作面采煤過程完全實(shí)現(xiàn)機(jī)械化的采煤法稱綜合機(jī)械化采煤。綜采工作面主要是三機(jī)配合，如圖1-1所示。1.采煤機(jī)2.刮板輸送機(jī)3.液壓支架圖1-1 三機(jī)配合圖1.3采煤機(jī)簡(jiǎn)述1.3.1采煤機(jī)的分類和組成采煤機(jī)有不同的分類方法，一般我們按照工作機(jī)構(gòu)的形式進(jìn)行分類，可分為：

6、滾筒式、鉆削式和鏈?zhǔn)讲擅簷C(jī)；現(xiàn)在我們所說的采煤機(jī)主要是指滾筒采煤機(jī)，這種采煤機(jī)適用范圍廣，可靠性高，效率高，所以現(xiàn)在使用很廣泛。滾筒采煤機(jī)的組成如圖1-2 所示?，F(xiàn)代采煤機(jī)基本上都使用模塊化設(shè)計(jì)，采用多電機(jī)橫向布置，結(jié)構(gòu)取消了螺旋傘齒輪，各主要部件通過高強(qiáng)度液壓螺栓聯(lián)接，之間沒有動(dòng)力傳遞，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，傳動(dòng)效率高，傳動(dòng)可靠，維修和檢查方便；采煤機(jī)的牽引部分也采用了無(wú)鏈牽引，牽引嚙合效率高，不會(huì)出現(xiàn)斷鏈?zhǔn)鹿使ぷ鞲踩?.3.2滾筒采煤機(jī)的工作原理第四代采煤機(jī)研發(fā)成功后，現(xiàn)代采煤機(jī)基本上都傳承了他們的特點(diǎn)。機(jī)械電子的飛速發(fā)展，對(duì)采煤機(jī)產(chǎn)生了很大的影響，現(xiàn)在采煤機(jī)是集電子系統(tǒng)，液壓系統(tǒng)，機(jī)械傳動(dòng)系統(tǒng)于

7、一身的復(fù)雜系統(tǒng)?，F(xiàn)代的采煤機(jī)基本上都取消了底托架，全部采用雙滾筒結(jié)構(gòu)。雙滾筒采煤機(jī)工作時(shí)，前滾筒割頂煤，后滾筒割底部煤并清理浮煤。（雙滾筒采煤機(jī)的工作原理如圖1-3所示）因此雙滾筒采煤機(jī)沿工作面牽引一次，可以進(jìn)一次刀；返回時(shí)，又可以進(jìn)一刀，即采煤機(jī)往返一次進(jìn)兩次刀，這種采法稱為雙向采煤法。必須指出的是，為了使?jié)L筒落下的煤能裝入刮板輸送機(jī)，滾筒上的螺旋葉片螺旋方向必須與滾筒旋轉(zhuǎn)方向相適應(yīng)：對(duì)順時(shí)針旋轉(zhuǎn)（人站在采空側(cè)看）的滾筒，螺旋葉片方向必須右旋；逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)的滾筒，其螺旋葉片方向必須左旋?；蛘咝蜗蟮臍w結(jié)為“左轉(zhuǎn)左旋；右轉(zhuǎn)右旋”，即人站在采空區(qū)從上面看滾筒，截齒向左的用左旋滾筒，向右的用右旋滾筒。

8、雙滾筒采煤機(jī)有自開缺口的能力，當(dāng)采煤機(jī)割完一刀后，需要重新將滾筒切入一個(gè)截深，這一過程稱為進(jìn)刀。常用的進(jìn)刀方式有兩種：1端部斜切法利用采煤機(jī)在工作面兩端約2530m的范圍內(nèi)斜切進(jìn)刀稱端部斜切進(jìn)刀法；2中部斜切法（半工作面法）利用采煤機(jī)在工作面中部斜切進(jìn)刀稱為中部斜切法。 雙滾筒采煤機(jī)工作原理1.3.3滾筒采煤機(jī)的特點(diǎn)1.使用范圍廣滾筒采煤機(jī)對(duì)煤層地質(zhì)條件的要求較低，對(duì)于地板起伏不平、層厚變化大、煤粘頂、有落差不大的斷層以及不同性質(zhì)的頂板等煤層條件，采煤機(jī)都能適應(yīng)；2調(diào)高方便，免開缺口；3功率大、生產(chǎn)率高、工作可靠；4操作方便并有完善的保護(hù)、監(jiān)測(cè)系統(tǒng)；5向標(biāo)準(zhǔn)化、系列化、通用化發(fā)展。但是采煤機(jī)也

9、有其缺點(diǎn)：結(jié)構(gòu)復(fù)雜，價(jià)格昂貴；割落的煤塊度小，塵含量多，因而破碎單位體積煤的能量消耗大。1.3.4煤機(jī)與刨煤機(jī)的比較刨煤機(jī)是僅次于滾筒采煤機(jī)應(yīng)用較多的一種采煤機(jī)械。它們兩者的主要區(qū)別在于：1. 刨煤機(jī)較采煤機(jī)截深淺，它能有效的利用煤壁的壓酥作用，刨下的煤塊大，能耗低，產(chǎn)生的粉塵少，但是也正因?yàn)槿绱怂漠a(chǎn)量較采煤機(jī)而言低了很多；2. 刨煤機(jī)傳動(dòng)裝置位于輸送機(jī)兩端，刨頭靠輸送機(jī)導(dǎo)向，因此包頭可做的很矮，適合在薄煤層開采；3. 刨煤機(jī)的使用條件比采煤機(jī)高，故使用范圍受到一定限制，特別是硬煤，粘煤的開采不宜用刨煤機(jī)；4. 刨煤機(jī)調(diào)整采高較困難，因?yàn)榕兕^高度不能隨時(shí)調(diào)整，所以要求煤層不能粘頂及厚度不能過

10、大；5. 刨煤機(jī)不能自開缺口，工作面兩端需人工開缺口，工作量大；6. 刨煤機(jī)消耗在刨頭與輸送機(jī)及底板之間的摩擦功率大，用于采煤的有效功率占采煤機(jī)械總功率較少。滾筒式采煤機(jī)正是因?yàn)樗倪m應(yīng)性強(qiáng)，生產(chǎn)產(chǎn)量大，機(jī)械化程度高，截割效率高等優(yōu)點(diǎn)得到了飛躍的發(fā)展。2 MG300/700WD型采煤機(jī)2.1概述 MG300/700WD 無(wú)鏈電牽引采煤機(jī)，裝機(jī)總功率700KW，截割功率 2300KW，牽引功率240KW，調(diào)高電機(jī)功率18.5KW，采用開關(guān)磁阻電機(jī)調(diào)速系統(tǒng)來控制采煤機(jī)牽引速度。MG300/700WD無(wú)鏈電牽引采煤機(jī)，采用多電機(jī)驅(qū)動(dòng)橫向布置形式，截割搖臂用銷軸與牽引部聯(lián)接，左、右牽引部及中間箱，采用

11、高強(qiáng)度液壓螺栓聯(lián)接。在牽引減速箱內(nèi)橫向裝有開關(guān)磁阻電機(jī)，通過牽引機(jī)構(gòu)為采煤機(jī)提供520KN的 牽引力，中間控制箱裝有調(diào)高油缸，電控、變壓器、水閥，每個(gè)主要部件可以從老塘側(cè)抽出，易維修，易更換。2.2主要用途及適用范圍MG300/700WD無(wú)鏈電牽引采煤機(jī)一般適用于中厚煤層的開采，傾角小于35度，煤質(zhì)中硬或中硬以上，含有少量夾矸的長(zhǎng)壁式工作面。2.3型號(hào)的組成及其代表的含義2.4 使用環(huán)境條件1、 可在周圍空氣中的甲烷、煤塵、硫化氫、二氧化碳等不超過煤礦安全規(guī)程中所規(guī)定的安全含量的礦井中使用。2、 海拔高度小于200m。3、 周圍介質(zhì)溫度不超過40攝氏度、不低于-10攝氏度。4、 環(huán)境溫度為25

12、攝氏度時(shí)，周圍空氣濕度不大于97。5、 周圍介質(zhì)中無(wú)足以腐蝕和破壞絕緣的氣體和導(dǎo)電塵埃。3 MG300/700WD型采煤機(jī)截割部的設(shè)計(jì)3.1 截割部概述截割機(jī)構(gòu)是采煤機(jī)實(shí)現(xiàn)落煤、裝煤的主要部件，它分別由左右截割部組成，每個(gè)截割部主要由截割部殼體、截割電機(jī)、齒輪減速裝置、滾筒等組成，截割部?jī)?nèi)設(shè)有冷卻系統(tǒng)、內(nèi)噴霧等裝置。本次設(shè)計(jì)主要的工作是MG300/700-WD采煤機(jī)截割部齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)。3.2 截割部傳動(dòng)總體方案3.2.1 設(shè)計(jì)總則1、煤礦生產(chǎn)，安全第一；2、面向生產(chǎn)，力求實(shí)效，以滿足用戶最大實(shí)際需求；3、貫徹執(zhí)行國(guó)家、部、專業(yè)的標(biāo)準(zhǔn)及有關(guān)規(guī)定；4、技術(shù)比較先進(jìn)，在一般設(shè)計(jì)中進(jìn)行改進(jìn)，要求性能

13、和壽命能有顯著的提高。3.2.2 已知條件1. 采高范圍1.8m4.0m；2. 煤層傾角；3. 截割功率；4. 滾筒轉(zhuǎn)速 5. 搖臂形式采用整體，左右可互換直搖臂；6. 搖臂擺角：（設(shè)計(jì)后有所調(diào)整）7. 設(shè)計(jì)壽命：5000h。3.2.3 搖臂傳動(dòng)方案的確定參考以前MG300/700WD型采煤機(jī)搖臂的設(shè)計(jì)，采用變換齒輪的方式實(shí)現(xiàn)滾筒在三個(gè)速度間變換的要求。總體傳動(dòng)方案如圖3-1。傳動(dòng)路線經(jīng)過五級(jí)減速，其中含有二級(jí)行星齒輪傳動(dòng)，通過改變工作面?zhèn)鹊膬蓚€(gè)齒輪實(shí)現(xiàn)三個(gè)速度的變化。創(chuàng)新點(diǎn)：采用兩級(jí)行星傳動(dòng) 左右可互換搖臂主要目的：1. 減小行星頭尺寸，可以裝較小的滾筒，截割更硬的煤層；2. 減小搖臂整體尺

14、寸使其質(zhì)量更輕，剛性更好，過煤量更大；3. 左右搖臂互換，減少了搖臂的備用量。圖3-1 搖臂傳動(dòng)系統(tǒng)圖3.2.4 計(jì)算傳動(dòng)效率1. 各傳動(dòng)件的效率為：3.2.5 傳動(dòng)比的分配及配齒情況采煤機(jī)搖臂傳動(dòng)齒輪傳動(dòng)比的分配與一般減速器傳動(dòng)比的分配有所不同，搖臂要求所有大齒輪盡量的一樣大，這樣設(shè)計(jì)出的搖臂才能緊湊小巧，根據(jù)以上原則齒輪的齒數(shù)與模數(shù)定為表3-1中所列的參數(shù)。輸出轉(zhuǎn)速與要求滾筒轉(zhuǎn)速的誤差計(jì)算：誤差較小符合要求。表3-1齒輪參數(shù)表3.3 截割部傳動(dòng)系統(tǒng)齒輪的校核計(jì)算3.3.1 概述滾筒截割到硬煤或夾矸時(shí)可能受到很大的沖擊載荷，而且截割部工作的環(huán)境相當(dāng)差，所以截割部齒輪的校核計(jì)算均按照驅(qū)動(dòng)電機(jī)的

15、額定全功率驗(yàn)算。3.3.2 截一齒輪，惰一齒輪，截二大齒輪校核計(jì)算漸開線直齒的設(shè)計(jì)與校核參考機(jī)械工程學(xué)I（王洪欣等著，中國(guó)礦業(yè)大學(xué)出版社出版）和現(xiàn)代機(jī)械傳動(dòng)手冊(cè)（現(xiàn)代機(jī)械傳動(dòng)手冊(cè)編輯委員會(huì) 編），校核過程中的系數(shù)均從上述兩本書中查取。Z1與Z2嚙合參數(shù)及強(qiáng)度計(jì)算計(jì)算依據(jù)及計(jì)算過程重要計(jì)算結(jié)果一、齒輪參數(shù)、材料、熱處理工藝及制造工藝的選定1、齒輪采用30CrMnTi，表面滲碳淬火處理，表面硬度可達(dá)5862HRC。試驗(yàn)齒輪齒面接觸疲勞極限為試驗(yàn)齒輪齒根彎曲疲勞極限齒形為漸開線直齒。最終加工為磨齒，精度6級(jí)。齒輪2為惰輪，其受到循環(huán)彎曲應(yīng)力，所以上述齒輪2的試驗(yàn)齒根彎曲疲勞極限乘了一個(gè)修正系數(shù)0.8

16、。2、幾何尺寸計(jì)算：分度圓直徑：；齒頂圓直徑：；齒根圓直徑：；其中：1，0.25；二嚙合要素的驗(yàn)算：1和2 的重合度；（1）頂圓齒形曲率半徑：； ； （其中正號(hào)為外嚙合，負(fù)號(hào)為內(nèi)嚙合）端面重合度：；（三）齒輪強(qiáng)度驗(yàn)算采煤機(jī)用的齒輪的接觸和彎曲強(qiáng)度按照驅(qū)動(dòng)電機(jī)的額定全功率驗(yàn)算，因?yàn)闈L筒截割硬煤或夾矸時(shí)可能受到很大的沖擊負(fù)載。設(shè)計(jì)時(shí)間按T20000h1200000min計(jì)算。 （1） 圓周速度（2）確定計(jì)算負(fù)載名義轉(zhuǎn)矩：名義圓周力：（3）應(yīng)力循環(huán)次數(shù) （4）確定強(qiáng)度計(jì)算中的各種系數(shù)接觸應(yīng)力強(qiáng)度系數(shù)1）使用系數(shù)2）動(dòng)負(fù)載荷系數(shù)3）齒向載荷分布系數(shù)4）齒間載荷分布系數(shù)；（）則載荷系數(shù)K的初值，5）彈性

17、系數(shù)6）節(jié)點(diǎn)影響系數(shù) 7）重合度系數(shù) 齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算各系數(shù)8）齒形系數(shù)9）應(yīng)力修正系數(shù)10）重合度系數(shù)計(jì)算接觸應(yīng)力的基本值接觸應(yīng)力：彎曲應(yīng)力基本值：齒根彎曲應(yīng)力 確定計(jì)算許用接觸應(yīng)力時(shí)的各種系數(shù)1） 壽命系數(shù)2） 潤(rùn)滑系數(shù)3） 速度系數(shù)4） 粗糙度系數(shù)5） 工作硬化系數(shù)6） 尺寸系數(shù)許用接觸應(yīng)力接觸強(qiáng)度安全系數(shù) 確定計(jì)算許用彎曲應(yīng)力時(shí)的各種系數(shù)1） 壽命系數(shù)2） 齒根表面狀況系數(shù)3） 尺寸系數(shù)許用彎曲應(yīng)力 齒根彎曲強(qiáng)度安全系數(shù) Z2與Z3嚙合參數(shù)及強(qiáng)度計(jì)算計(jì)算依據(jù)及計(jì)算過程重要計(jì)算結(jié)果一、齒輪參數(shù)、材料、熱處理工藝及制造工藝的選定1、齒輪采用30CrMnTi，表面滲碳淬火處理，表面硬度可

18、達(dá)5661HRC。試驗(yàn)齒輪齒面接觸疲勞極限為試驗(yàn)齒輪齒根彎曲疲勞極限齒形為漸開線直齒。最終加工為磨齒，精度6級(jí)。2、幾何尺寸計(jì)算：分度圓直徑：；齒頂圓直徑：；齒根圓直徑：；其中：1，0.25；二嚙合要素的驗(yàn)算：2和3 的重合度（1）頂圓齒形曲率半徑： （其中正號(hào)為外嚙合，負(fù)號(hào)為內(nèi)嚙合）端面重合度：；（三）齒輪強(qiáng)度驗(yàn)算采煤機(jī)用的齒輪的接觸和彎曲強(qiáng)度按照驅(qū)動(dòng)電機(jī)的額定全功率驗(yàn)算，因?yàn)闈L筒截割硬煤或夾矸時(shí)可能受到很大的尖峰負(fù)載。設(shè)計(jì)時(shí)間按T20000h1200000min計(jì)算。 （2） 圓周速度（2）確定計(jì)算負(fù)載名義轉(zhuǎn)矩：名義圓周力：（3）應(yīng)力循環(huán)次數(shù) （4）確定強(qiáng)度計(jì)算中的各種系數(shù)接觸應(yīng)力強(qiáng)度系數(shù)

19、1）使用系數(shù)2）動(dòng)負(fù)載荷系數(shù)3）齒向載荷分布系數(shù)4）齒間載荷分布系數(shù)；（）則載荷系數(shù)K的初值，5）彈性系數(shù)6）節(jié)點(diǎn)影響系數(shù) 7）重合度系數(shù) 齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算各系數(shù)8）齒形系數(shù)9）應(yīng)力修正系數(shù)計(jì)算接觸應(yīng)力的基本值接觸應(yīng)力：彎曲應(yīng)力基本值：齒根彎曲應(yīng)力 確定計(jì)算許用接觸應(yīng)力時(shí)的各種系數(shù)7） 壽命系數(shù)8） 潤(rùn)滑系數(shù)9） 速度系數(shù)10） 粗糙度系數(shù)11） 工作硬化系數(shù)12） 尺寸系數(shù)許用接觸應(yīng)力接觸強(qiáng)度安全系數(shù) 確定計(jì)算許用彎曲應(yīng)力時(shí)的各種系數(shù)4） 壽命系數(shù)5） 齒根表面狀況系數(shù)6） 尺寸系數(shù)許用彎曲應(yīng)力 齒根彎曲強(qiáng)度安全系數(shù) 3.3.3 變速齒輪校核計(jì)算說明：本校核只計(jì)算傳動(dòng)比最大的一對(duì)齒輪，這

20、對(duì)齒輪也是這三對(duì)中受力最大的一對(duì)。Z4與Z5嚙合參數(shù)及強(qiáng)度計(jì)算計(jì)算依據(jù)及計(jì)算過程重要計(jì)算結(jié)果一、齒輪參數(shù)、材料、熱處理工藝及制造工藝的選定1、齒輪采用30CrMnTi，表面滲碳淬火處理，表面硬度可達(dá)5862HRC。試驗(yàn)齒輪齒面接觸疲勞極限為試驗(yàn)齒輪齒根彎曲疲勞極限齒形為漸開線直齒。最終加工為磨齒，精度6級(jí)。齒輪2為惰輪，其受到循環(huán)彎曲應(yīng)力，所以上述參數(shù)中齒輪2的試驗(yàn)齒輪齒根彎曲疲勞極限乘了一個(gè)修正系數(shù)0.8。2、變位系數(shù)的選取及幾何尺寸計(jì)算：標(biāo)準(zhǔn)中心距；取270；嚙合角； 變位系數(shù) ； 中心距變動(dòng)系數(shù) ； 齒頂降低系數(shù)； 分配變位系數(shù)：；取 分度圓直徑：；齒頂圓直徑：；齒根圓直徑：；其中：1，

21、0.25；二嚙合要素的驗(yàn)算：4和5 的重合度；（1）頂圓齒形曲率半徑： （其中正號(hào)為外嚙合，負(fù)號(hào)為內(nèi)嚙合）端面重合度：；（三）齒輪強(qiáng)度驗(yàn)算采煤機(jī)用的齒輪的接觸和彎曲強(qiáng)度按照驅(qū)動(dòng)電機(jī)的額定全功率驗(yàn)算，因?yàn)闈L筒截割硬煤或夾矸時(shí)可能受到很大的尖峰負(fù)載。設(shè)計(jì)時(shí)間按T20000h1200000min計(jì)算。 （3） 圓周速度（2）確定計(jì)算負(fù)載名義轉(zhuǎn)矩：名義圓周力：（3）應(yīng)力循環(huán)次數(shù) （4）確定強(qiáng)度計(jì)算中的各種系數(shù)接觸應(yīng)力強(qiáng)度系數(shù)1）使用系數(shù)2）動(dòng)負(fù)載荷系數(shù)3）齒向載荷分布系數(shù)4）齒間載荷分布系數(shù)；（）則載荷系數(shù)K的初值，5）彈性系數(shù)6）節(jié)點(diǎn)影響系數(shù) 7） 重合度系數(shù)齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算各系數(shù)8）齒形系數(shù)9

22、）應(yīng)力修正系數(shù)10）重合度系數(shù)計(jì)算接觸應(yīng)力的基本值接觸應(yīng)力：彎曲應(yīng)力基本值：齒根彎曲應(yīng)力 確定計(jì)算許用接觸應(yīng)力時(shí)的各種系數(shù)13） 壽命系數(shù)14） 潤(rùn)滑系數(shù)15） 速度系數(shù)16） 粗糙度系數(shù)17） 工作硬化系數(shù)18） 尺寸系數(shù)許用接觸應(yīng)力接觸強(qiáng)度安全系數(shù) 確定計(jì)算許用彎曲應(yīng)力時(shí)的各種系數(shù)8） 壽命系數(shù)9） 齒根表面狀況系數(shù)10） 尺寸系數(shù)許用彎曲應(yīng)力 齒根彎曲強(qiáng)度安全系數(shù) 3.3.4 截三軸小齒輪，惰二軸齒輪，惰三軸齒輪，截四軸齒輪校核計(jì)算Z6與Z7嚙合參數(shù)及強(qiáng)度計(jì)算計(jì)算依據(jù)及計(jì)算過程重要計(jì)算結(jié)果一、齒輪參數(shù)、材料、熱處理工藝及制造工藝的選定1、齒輪采用30CrMnTi，表面滲碳淬火處理，表面硬

23、度可達(dá)5862HRC。試驗(yàn)齒輪齒面接觸疲勞極限為試驗(yàn)齒輪齒根彎曲疲勞極限齒形為漸開線直齒。最終加工為磨齒，精度6級(jí)。2、幾何尺寸計(jì)算：分度圓直徑：；齒頂圓直徑：；齒根圓直徑：；其中：1，0.25；二嚙合要素的驗(yàn)算：1和2 的重合度；（1）頂圓齒形曲率半徑：； ； （其中正號(hào)為外嚙合，負(fù)號(hào)為內(nèi)嚙合）端面重合度：；（三）齒輪強(qiáng)度驗(yàn)算采煤機(jī)用的齒輪的接觸和彎曲強(qiáng)度按照驅(qū)動(dòng)電機(jī)的額定全功率驗(yàn)算，因?yàn)闈L筒截割硬煤或夾矸時(shí)可能受到很大的尖峰負(fù)載。設(shè)計(jì)時(shí)間按T20000h1200000min計(jì)算。 （4） 圓周速度（2）確定計(jì)算負(fù)載名義轉(zhuǎn)矩：名義圓周力：（3）應(yīng)力循環(huán)次數(shù) （4）確定強(qiáng)度計(jì)算中的各種系數(shù)接觸

24、應(yīng)力強(qiáng)度系數(shù)1）使用系數(shù)2）動(dòng)負(fù)載荷系數(shù)3）齒向載荷分布系數(shù)4）齒間載荷分布系數(shù)；（）則載荷系數(shù)K的初值，5）彈性系數(shù)6）節(jié)點(diǎn)影響系數(shù) 7）重合度系數(shù) 齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算各系數(shù)8）齒形系數(shù)9）應(yīng)力修正系數(shù)10）重合度系數(shù)計(jì)算接觸應(yīng)力的基本值接觸應(yīng)力：彎曲應(yīng)力基本值：齒根彎曲應(yīng)力 確定計(jì)算許用接觸應(yīng)力時(shí)的各種系數(shù)19） 壽命系數(shù)20） 潤(rùn)滑系數(shù)21） 速度系數(shù)22） 粗糙度系數(shù)23） 工作硬化系數(shù)24） 尺寸系數(shù)許用接觸應(yīng)力接觸強(qiáng)度安全系數(shù) 確定計(jì)算許用彎曲應(yīng)力時(shí)的各種系數(shù)11） 壽命系數(shù)12） 齒根表面狀況系數(shù)13） 尺寸系數(shù)許用彎曲應(yīng)力 齒根彎曲強(qiáng)度安全系數(shù) Z8與Z9嚙合參數(shù)及強(qiáng)度計(jì)算計(jì)

25、算依據(jù)及計(jì)算過程重要計(jì)算結(jié)果一、齒輪參數(shù)、材料、熱處理工藝及制造工藝的選定1、齒輪采用30CrMnTi，表面滲碳淬火處理，表面硬度可達(dá)5862HRC。試驗(yàn)齒輪齒面接觸疲勞極限為試驗(yàn)齒輪齒根彎曲疲勞極限齒形為漸開線直齒。最終加工為磨齒，精度6級(jí)。2、幾何尺寸計(jì)算：分度圓直徑：；齒頂圓直徑：；齒根圓直徑：；其中：1，0.25；二嚙合要素的驗(yàn)算：1和2 的重合度；（1）頂圓齒形曲率半徑：； ； （其中正號(hào)為外嚙合，負(fù)號(hào)為內(nèi)嚙合）端面重合度：；（三）齒輪強(qiáng)度驗(yàn)算采煤機(jī)用的齒輪的接觸和彎曲強(qiáng)度按照驅(qū)動(dòng)電機(jī)的額定全功率驗(yàn)算，因?yàn)闈L筒截割硬煤或夾矸時(shí)可能受到很大的尖峰負(fù)載。設(shè)計(jì)時(shí)間按T20000h12000

26、00min計(jì)算。 圓周速度（2）確定計(jì)算負(fù)載名義轉(zhuǎn)矩：名義圓周力：（3）應(yīng)力循環(huán)次數(shù) （4）確定強(qiáng)度計(jì)算中的各種系數(shù)接觸應(yīng)力強(qiáng)度系數(shù)1）使用系數(shù)2）動(dòng)負(fù)載荷系數(shù)3）齒向載荷分布系數(shù)4）齒間載荷分布系數(shù)；（）則載荷系數(shù)K的初值，5）彈性系數(shù)6）節(jié)點(diǎn)影響系數(shù) 7）重合度系數(shù) 齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算各系數(shù)8）齒形系數(shù)9）應(yīng)力修正系數(shù)10）重合度系數(shù)計(jì)算接觸應(yīng)力的基本值接觸應(yīng)力：彎曲應(yīng)力基本值：齒根彎曲應(yīng)力 確定計(jì)算許用接觸應(yīng)力時(shí)的各種系數(shù)25） 壽命系數(shù)26） 潤(rùn)滑系數(shù)27） 速度系數(shù)28） 粗糙度系數(shù)29） 工作硬化系數(shù)30） 尺寸系數(shù)許用接觸應(yīng)力接觸強(qiáng)度安全系數(shù) 確定計(jì)算許用彎曲應(yīng)力時(shí)的各種系數(shù)1

27、4） 壽命系數(shù)15） 齒根表面狀況系數(shù)16） 尺寸系數(shù)許用彎曲應(yīng)力 齒根彎曲強(qiáng)度安全系數(shù) 3.3.5 第一級(jí)行星傳動(dòng)齒輪校核計(jì)算行星輪的設(shè)計(jì)與校核參考漸開線齒輪行星傳動(dòng)得設(shè)計(jì)與制造（漸開線齒輪行星傳動(dòng)的設(shè)計(jì)與制造編委會(huì)著，機(jī)械工業(yè)出版社出版）其中參數(shù)的選擇與查取大部分在上書中查出，但有些經(jīng)過了簡(jiǎn)化或從設(shè)計(jì)手冊(cè)中查取。第一級(jí)行星齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算計(jì)算步驟及計(jì)算根據(jù)重要計(jì)算結(jié)果1、齒輪材料、熱處理工藝及制造工藝的選定太陽(yáng)輪和行星輪從用18Cr2Ni4WA，表面滲碳淬火處理，表面硬度為5661HRC。試驗(yàn)齒輪齒面接觸疲勞極限為試驗(yàn)齒輪齒根彎曲疲勞極限齒形為漸開線直齒，最終加工為磨齒，精度6級(jí)。內(nèi)齒圈材料

28、為42CrMo，調(diào)質(zhì)處理，硬度為262302HBS。試驗(yàn)齒輪的接觸疲勞極限試驗(yàn)齒輪的彎曲疲勞極限齒形的最終加工為插齒，精度為7級(jí)。2、確定各主要參數(shù)（1）傳動(dòng)比i4；（2）行星輪數(shù)目np4；（3）載荷不均衡系數(shù)Kp?。?）配齒計(jì)算Za取 （5）齒輪的模數(shù)m和中心距a 模數(shù)m取m8， ?。?）計(jì)算變位系數(shù) 1）a-g傳動(dòng)嚙合角 變位系數(shù)中心距變動(dòng)系數(shù)y 齒頂降低系數(shù) 分配變位系數(shù)：因?yàn)?所以取2）g-b傳動(dòng)嚙合角 變位系數(shù)中心距變動(dòng)系數(shù)y 齒頂降低系數(shù) 分配變位系數(shù)：因?yàn)?所以取3、幾何尺寸計(jì)算 太陽(yáng)輪： 行星輪： 內(nèi)齒輪： 齒寬取齒寬為110mm4、嚙合要素驗(yàn)算（1）a-g傳動(dòng)端面重合度 1）

29、頂圓齒形曲率半徑 2）端面嚙合長(zhǎng)度 3） 重合度 （2）g-b傳動(dòng)端面重合度 1）頂圓齒形曲率半徑 2）端面嚙合長(zhǎng)度 3） 合度 5、齒輪強(qiáng)度校核 （1）a-g傳動(dòng) 1）確定計(jì)算負(fù)荷 名義轉(zhuǎn)矩 名義圓周力 2）應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 3） 確定強(qiáng)度計(jì)算中的各種系數(shù)1 使用系數(shù)2 動(dòng)負(fù)荷系數(shù)圓周速度3 齒向載荷分布系數(shù) 式中：據(jù)取 據(jù) 取 據(jù)取 據(jù) 取 與均載系數(shù)有關(guān)的系數(shù)取 與均載系數(shù)有關(guān)的系數(shù)取 則4） 齒間載荷分布系數(shù)及因?yàn)?）節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) 6）彈性系數(shù)查表取7）載荷作用齒頂時(shí)齒形系數(shù) 據(jù)取8） 載荷作用齒頂時(shí)的應(yīng)力修正系數(shù)9）重合度系數(shù) 10）螺旋角系數(shù)（4）齒數(shù)比（5）計(jì)算接觸應(yīng)力的基本值 （6

30、）接觸應(yīng)力 （7）彎曲應(yīng)力基本值 （8）齒根彎曲應(yīng)力 （9）確定計(jì)算許用接觸應(yīng)力時(shí)的各種系數(shù) 1）壽命系數(shù) 2）潤(rùn)滑系數(shù) 3）速度系數(shù) 4）粗糙度系數(shù) 5）工作硬化系數(shù) 6）尺寸系數(shù)（10）許用接觸應(yīng)力 接觸強(qiáng)度安全系數(shù)（11）確定計(jì)算許用彎曲應(yīng)力時(shí)的各種系數(shù) 1）試驗(yàn)齒輪的應(yīng)力修正系數(shù) 2）壽命系數(shù) 3）相對(duì)齒根圓角敏感系數(shù) 4）齒根表面狀況系數(shù) 5）尺寸系數(shù)（12）許用彎曲應(yīng)力 彎曲強(qiáng)度安全系數(shù)（2）g-b傳動(dòng) 1）確定計(jì)算負(fù)荷 名義圓周力 2）應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 5） 確定強(qiáng)度計(jì)算中的各種系數(shù)1.使用系數(shù)2.動(dòng)負(fù)荷系數(shù)圓周速度六級(jí)精度3.齒向載荷分布系數(shù) 式中：取 取 取 取 與均載系數(shù)有關(guān)的

31、系數(shù)取 與均載系數(shù)有關(guān)的系數(shù)取 則6） 齒間載荷分布系數(shù)及因?yàn)?）節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) 6）彈性系數(shù)查表取7）載荷作用齒頂時(shí)齒形系數(shù) 據(jù)取9） 載荷作用齒頂時(shí)的應(yīng)力修正系數(shù)9）重合度系數(shù) 10）螺旋角系數(shù)（4）齒數(shù)比（5）計(jì)算接觸應(yīng)力的基本值 （6）接觸應(yīng)力 （7）彎曲應(yīng)力基本值 （8）齒根彎曲應(yīng)力 （9）確定計(jì)算許用接觸應(yīng)力時(shí)的各種系數(shù) 1）壽命系數(shù) 2）潤(rùn)滑系數(shù) 3）速度系數(shù) 4）粗糙度系數(shù) 5）工作硬化系數(shù) 6）尺寸系數(shù)（10）許用接觸應(yīng)力 接觸強(qiáng)度安全系數(shù)（11）確定計(jì)算許用彎曲應(yīng)力時(shí)的各種系數(shù) 1）試驗(yàn)齒輪的應(yīng)力修正系數(shù) 2）壽命系數(shù) 3）相對(duì)齒根圓角敏感系數(shù) 4）齒根表面狀況系數(shù) 5）尺寸

32、系數(shù)（12）許用彎曲應(yīng)力 彎曲強(qiáng)度安全系數(shù)3.3.6 第二級(jí)行星傳動(dòng)齒輪校核計(jì)算第二級(jí)行星齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算計(jì)算步驟及計(jì)算根據(jù)重要計(jì)算結(jié)果1、齒輪材料、熱處理工藝及制造工藝的選定太陽(yáng)輪和行星輪從用18Cr2Ni4WA，表面滲碳淬火處理，表面硬度為5862HRC。試驗(yàn)齒輪齒面接觸疲勞極限為試驗(yàn)齒輪齒根彎曲疲勞極限齒形為漸開線直齒。最終加工為磨齒，精度6級(jí)。內(nèi)齒圈材料為42CrMo，調(diào)質(zhì)處理，硬度為262302HBS試驗(yàn)齒輪的接觸疲勞極限試驗(yàn)齒輪的彎曲疲勞極限齒形的最終加工為插齒，精度為7級(jí)。2、確定各主要參數(shù)（1）傳動(dòng)比i4；（2）行星輪數(shù)目np4；（3）載荷不均衡系數(shù)Kp?。?）配齒計(jì)算Za取 （

33、5）齒輪的模數(shù)m和中心距a 模數(shù)m取m10， ?。?）計(jì)算變位系數(shù) 1）a-g傳動(dòng)嚙合角 變位系數(shù)中心距變動(dòng)系數(shù)y 齒頂降低系數(shù) 分配變位系數(shù)： 取2）g-b傳動(dòng)嚙合角 變位系數(shù)中心距變動(dòng)系數(shù)y 齒頂降低系數(shù) 分配變位系數(shù)： 取3、幾何尺寸計(jì)算 太陽(yáng)輪： 行星輪： 內(nèi)齒輪： 齒寬取齒寬為110mm4、嚙合要素驗(yàn)算（1）a-g傳動(dòng)端面重合度 1）頂圓齒形曲率半徑 2）端面嚙合長(zhǎng)度 4） 重合度 （2）g-b傳動(dòng)端面重合度 1）頂圓齒形曲率半徑 2）端面嚙合長(zhǎng)度 4） 合度 5、齒輪強(qiáng)度校核 （1）a-g傳動(dòng) 1）確定計(jì)算負(fù)荷 名義轉(zhuǎn)矩 名義圓周力 2）應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 7） 確定強(qiáng)度計(jì)算中的各種系數(shù)

34、4 使用系數(shù)5 動(dòng)負(fù)荷系數(shù)圓周速度六級(jí)精度6 齒向載荷分布系數(shù) 式中：據(jù)取 據(jù) 取 據(jù)取 據(jù) 取 與均載系數(shù)有關(guān)的系數(shù)取 與均載系數(shù)有關(guān)的系數(shù)取 則8） 齒間載荷分布系數(shù)及因?yàn)?）節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) 6）彈性系數(shù)查表取7）載荷作用齒頂時(shí)齒形系數(shù) 據(jù)取10） 載荷作用齒頂時(shí)的應(yīng)力修正系數(shù)9）重合度系數(shù) 10）螺旋角系數(shù)（4）齒數(shù)比（5）計(jì)算接觸應(yīng)力的基本值 （6）接觸應(yīng)力 （7）彎曲應(yīng)力基本值 （8）齒根彎曲應(yīng)力 （9）確定計(jì)算許用接觸應(yīng)力時(shí)的各種系數(shù) 1）壽命系數(shù) 2）潤(rùn)滑系數(shù) 3）速度系數(shù) 4）粗糙度系數(shù) 5）工作硬化系數(shù) 6）尺寸系數(shù)（10）許用接觸應(yīng)力 接觸強(qiáng)度安全系數(shù)（11）確定計(jì)算許用彎曲

35、應(yīng)力時(shí)的各種系數(shù) 1）試驗(yàn)齒輪的應(yīng)力修正系數(shù) 2）壽命系數(shù) 3）相對(duì)齒根圓角敏感系數(shù) 4）齒根表面狀況系數(shù) 5）尺寸系數(shù)（12）許用彎曲應(yīng)力 彎曲強(qiáng)度安全系數(shù)（2）g-b傳動(dòng) 1）確定計(jì)算負(fù)荷 名義圓周力 2）應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 9） 確定強(qiáng)度計(jì)算中的各種系數(shù)1.使用系數(shù)2.動(dòng)負(fù)荷系數(shù)3.齒向載荷分布系數(shù) 式中：取 取 取 取 與均載系數(shù)有關(guān)的系數(shù)取 與均載系數(shù)有關(guān)的系數(shù)取 則10） 齒間載荷分布系數(shù)及因?yàn)?）節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) 6）彈性系數(shù)查表取7）載荷作用齒頂時(shí)齒形系數(shù)11） 載荷作用齒頂時(shí)的應(yīng)力修正系數(shù)9）重合度系數(shù) 10）螺旋角系數(shù)（4）齒數(shù)比（5）計(jì)算接觸應(yīng)力的基本值 （6）接觸應(yīng)力 （7）彎曲

36、應(yīng)力基本值 （8）齒根彎曲應(yīng)力 （9）確定計(jì)算許用接觸應(yīng)力時(shí)的各種系數(shù) 1）壽命系數(shù) 2）潤(rùn)滑系數(shù) 3）速度系數(shù) 4）粗糙度系數(shù) 5）工作硬化系數(shù) 6）尺寸系數(shù)（10）許用接觸應(yīng)力 接觸強(qiáng)度安全系數(shù)（11）確定計(jì)算許用彎曲應(yīng)力時(shí)的各種系數(shù) 1）試驗(yàn)齒輪的應(yīng)力修正系數(shù) 2）壽命系數(shù) 3）相對(duì)齒根圓角敏感系數(shù) 4）齒根表面狀況系數(shù) 5）尺寸系數(shù)（12）許用彎曲應(yīng)力 彎曲強(qiáng)度安全系數(shù)3.4 截割部傳動(dòng)系統(tǒng)輔助裝置的校核計(jì)算3.4.1 各軸花鍵的設(shè)計(jì)與校核一、截一軸花鍵設(shè)計(jì)計(jì)算截一軸按純扭矩計(jì)算內(nèi)花鍵設(shè)計(jì)計(jì)算：傳遞扭矩花鍵材料軸材料選淬火處理，花鍵模數(shù)??；齒數(shù)取；漸開線齒形，平根，壓力角為30度。分度

37、圓直徑；基圓直徑；內(nèi)花鍵大徑基本尺寸：；內(nèi)花鍵小徑基本尺寸：； ；外花鍵大徑基本值：；外花鍵小徑基本值：；花鍵強(qiáng)度驗(yàn)算：強(qiáng)度合格。二、截二軸設(shè)計(jì)截二軸按純扭矩計(jì)算內(nèi)花鍵設(shè)計(jì)計(jì)算：傳遞扭矩花鍵材料軸材料選調(diào)質(zhì)處理，花鍵模數(shù)??；齒數(shù)??；漸開線齒形，平根，壓力角為30度。分度圓直徑；基圓直徑；內(nèi)花鍵大徑基本尺寸：；內(nèi)花鍵小徑基本尺寸：； ；外花鍵大徑基本值：；外花鍵小徑基本值：；花鍵強(qiáng)度驗(yàn)算：強(qiáng)度合格。三、截三軸設(shè)計(jì)截三軸按純扭矩計(jì)算內(nèi)花鍵設(shè)計(jì)計(jì)算：傳遞扭矩花鍵材料軸材料選調(diào)質(zhì)處理，花鍵模數(shù)??；齒數(shù)?。粷u開線齒形，平根，壓力角為30度。分度圓直徑；基圓直徑；內(nèi)花鍵大徑基本尺寸：；內(nèi)花鍵小徑基本尺寸：

38、； ；外花鍵大徑基本值：；外花鍵小徑基本值：；花鍵強(qiáng)度驗(yàn)算：強(qiáng)度合格。四、截四軸設(shè)計(jì)根據(jù)第一級(jí)行星輪直徑取軸徑為110；驗(yàn)算此軸強(qiáng)度：合格；內(nèi)花鍵設(shè)計(jì)計(jì)算：傳遞扭矩花鍵材料選調(diào)質(zhì)處理，花鍵模數(shù)??；齒數(shù)??；寬度B110；漸開線齒形，平根，壓力角為30度。分度圓直徑；基圓直徑；內(nèi)花鍵大徑基本尺寸：；內(nèi)花鍵小徑基本尺寸：； ；外花鍵大徑基本值：；外花鍵小徑基本值：；花鍵強(qiáng)度驗(yàn)算：強(qiáng)度合格。五、第二級(jí)太陽(yáng)輪輸入軸花鍵設(shè)計(jì)內(nèi)花鍵設(shè)計(jì)計(jì)算：傳遞扭矩花鍵材料選表面淬火，花鍵模數(shù)??；齒數(shù)?。粚挾热110；漸開線齒形，平根，壓力角為30度。分度圓直徑；基圓直徑；內(nèi)花鍵大徑基本尺寸：；內(nèi)花鍵小徑基本尺寸：； ；

39、外花鍵大徑基本值：；外花鍵小徑基本值：；花鍵強(qiáng)度驗(yàn)算：強(qiáng)度合格。五、輸出軸花鍵設(shè)計(jì)計(jì)算內(nèi)花鍵設(shè)計(jì)計(jì)算：傳遞扭矩花鍵材料選表面淬火，花鍵模數(shù)??；齒數(shù)?。粚挾热150；漸開線齒形，平根，壓力角為30度。分度圓直徑；基圓直徑；內(nèi)花鍵大徑基本尺寸：；內(nèi)花鍵小徑基本尺寸：； ；外花鍵大徑基本值：；外花鍵小徑基本值：；花鍵強(qiáng)度驗(yàn)算：,強(qiáng)度合格。3.4.2 截割部傳動(dòng)系統(tǒng)各傳動(dòng)軸、軸承的校核一、截一軸及其軸承壽命驗(yàn)算：（截一軸彎扭圖如圖3-1所示）；圖3-1 截一軸彎扭圖支反力 水平面 垂直面 彎矩MH和MV 水平面 垂直面 合成彎矩M ；扭矩T 當(dāng)量彎矩Mca 。（2）校核該軸得強(qiáng)度軸的材料為，表面淬火，回火，查表得，則，軸得計(jì)算應(yīng)力為 根據(jù)計(jì)算結(jié)果可知，該軸滿足強(qiáng)度要求。軸承上的力軸承1、2型號(hào)為NJ224E額定載荷為322KN軸承壽命滿足要求軸承一與二相同壽命不再校核。二、惰二軸的詳細(xì)校核惰一軸的軸承與惰二惰三一樣，軸材料也一樣，所以將在后面校核。三、截二軸的詳細(xì)校核：（彎扭圖如圖3-2所示）（1）求軸上的載荷首先根據(jù)軸的機(jī)構(gòu)圖作出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖，確定軸承的支撐位置，從手冊(cè)中查取，。根據(jù)軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖作出軸的彎矩圖，扭矩圖，和當(dāng)量