JX水泥廠窯系統(tǒng)

1、廣西JX水泥公司燒成系統(tǒng)調(diào)試過(guò)程存在的問(wèn)題及處理 丁長(zhǎng)軍1 陳猛1 尹日新1 葛健1淮北礦業(yè)相山水泥有限責(zé)任公司（安徽淮北235000）摘要：本文介紹了廣西JX水泥公司2500t/d新型干法窯系統(tǒng)的主機(jī)設(shè)備及這些設(shè)備在試生產(chǎn)前后存在的主要問(wèn)題,闡明了對(duì)這些問(wèn)題的處理方法。 廣西JX水泥公司投資建設(shè)的2500t/d熟料生產(chǎn)線于2009年開(kāi)工，2013年3月旋窯點(diǎn)火生產(chǎn)。由于某些原因，該廠在調(diào)試期間一直沒(méi)有達(dá)產(chǎn)達(dá)標(biāo)，遂邀請(qǐng)筆者等一行4人前往進(jìn)行技術(shù)指導(dǎo)，通過(guò)各方的努力，使該生產(chǎn)線基本達(dá)標(biāo)達(dá)產(chǎn)?，F(xiàn)將該廠的基本情況介紹如下，并對(duì)在試生產(chǎn)前后存在的主要問(wèn)題及處理方法等方面作一總結(jié)。 一. 2500t/d

2、新型干法窯主要設(shè)備的技術(shù)參數(shù) 廣西JX水泥公司2500t/d生產(chǎn)線，回轉(zhuǎn)窯規(guī)格4 ×60m，采用5級(jí)預(yù)熱器，煤磨用風(fēng)采用窯頭取風(fēng)，生料立磨從窯尾取風(fēng)。該生產(chǎn)線主機(jī)設(shè)備如下表表1 主機(jī)設(shè)備技術(shù)參數(shù)設(shè)備名稱(chēng)型號(hào)、規(guī)格、能力風(fēng)掃煤磨規(guī)格：3 ×9m， 功率：630KW 電流：50A,電壓：10kV 能力：1822 t/h(煤粉0.08mm篩余812%，入料粒度25mm，裝載量：43t，磨機(jī)轉(zhuǎn)速18.3r/m，煤磨排風(fēng)機(jī)功率：200 KW，處理風(fēng)量：60000 m3/h，風(fēng)壓7800 Pa回轉(zhuǎn)窯4.0×60m，采用三檔支承，筒體上下運(yùn)動(dòng)由液壓油缸擋輪控制，窯速0.39-3

3、.89r/min，主電機(jī)功率315Kw。額定電流：765A預(yù)分解設(shè)備預(yù)分解設(shè)備：組合型分解爐帶單系列五級(jí)懸浮預(yù)熱器，分解爐5.4×31m；一級(jí)旋風(fēng)筒2-4.6m；二級(jí)和三級(jí)旋風(fēng)筒6.5m；四和五級(jí)旋風(fēng)筒6.8m；系統(tǒng)設(shè)計(jì)阻力5500Pa。生料立磨型號(hào)：LM38.4主電機(jī)功率：2500KW 電流：169A,電壓：10kV磨盤(pán)直徑：3800mm 喂料量：220 t/h，；立磨排風(fēng)機(jī)功率：2000 KW，處理風(fēng)量500000 m3/h 風(fēng)壓10000Pa表2 原煤工業(yè)分析水分（%）揮發(fā)分（%）灰分（%）實(shí)測(cè)發(fā)熱量（kJ/kg）固定碳（%）3.0. 2625.52299046.6二，該廠工藝

4、設(shè)備設(shè)置的總體特點(diǎn)1系統(tǒng)設(shè)備配置與其他同類(lèi)型生產(chǎn)線相比偏大，表現(xiàn)在以下方面表3 風(fēng)機(jī)參數(shù)對(duì)比項(xiàng) 目廣西JX水泥公司2500t/d線某水泥公司2500t/d線名 稱(chēng)功率（Kw）風(fēng)量（m3/h）風(fēng)壓（Pa）功率（Kw）風(fēng)量（m3/h）風(fēng)壓（Pa）高溫風(fēng)機(jī)1800550000840014004600007500窯尾廢氣排風(fēng)機(jī)71052000035004004800001800窯頭排風(fēng)機(jī)40033000028002504000001450表4 篦冷機(jī)參數(shù)對(duì)比項(xiàng) 目JX水泥公司某水泥公司型號(hào)LBTF3200TC-1164產(chǎn)量（t/d）25003200 25002800 段數(shù)二段二段篦床面積 （m280.

5、1961.2 沖程（mm）130110次數(shù)（次/min）4.823.81011入料溫度（）13711371出料溫度（）65+環(huán)境溫度65+環(huán)境溫度配用風(fēng)機(jī)總功率（Kw）1160537 配用風(fēng)機(jī)總風(fēng)量（m3/h）298068265500 一段傳動(dòng)電機(jī)功率（Kw）4537 二段傳動(dòng)電機(jī)功率（Kw）4537 2.回轉(zhuǎn)窯斜度4.5%，為國(guó)內(nèi)外少見(jiàn)，表5 窯的斜度對(duì)應(yīng)的填充率窯的斜度（%）2.53.03.54.04.5窯的平均填充率（%）131211109雖然說(shuō)較大的斜度，窯內(nèi)填充率小，在同樣的窯速下，傳動(dòng)功率要小，有一定的節(jié)能功能，同時(shí)填充率小，物料相對(duì)與熱氣流接觸的面積較大。而且物料的流動(dòng)加快，物料

6、從高處到低處的流動(dòng)距離增加，這都有利于傳熱過(guò)程，物料流動(dòng)速率增大，物料在到達(dá)燒成帶所需要的時(shí)間就相應(yīng)縮短，為物料的急燒急冷創(chuàng)造條件，當(dāng)窯內(nèi)出現(xiàn)大球或者大塊窯皮時(shí)，可以加快出窯的速度，有利于減少它們對(duì)窯襯及正常窯皮的翻砸。但也要處理好因?yàn)樾甭蚀?，物料填充率低?duì)物料生成孰料礦物晶格和晶體生長(zhǎng)所需要的高溫條件和物料在窯內(nèi)的停留時(shí)間的矛盾關(guān)系的影響，因?yàn)樵谝欢蓷l件下，需要一定的停留時(shí)間，斜率大就必然使物料在窯內(nèi)的停留時(shí)間縮短，就為達(dá)到燒成目的，就意味著窯速不能過(guò)高，進(jìn)而影響窯內(nèi)傳熱的速率和效率，物料的受熱均勻性也受到影響，有可能會(huì)使產(chǎn)量下降,而事于愿為。這種情況原南京院的梁鎰華在新型干法回轉(zhuǎn)窯的設(shè)

7、計(jì)與增產(chǎn)節(jié)能一文中有一定的論述，其在現(xiàn)代生產(chǎn)條件下根據(jù)已有的統(tǒng)計(jì)資料，指出一般要求物料在窯內(nèi)停留時(shí)間應(yīng)滿(mǎn)足19min的最低要求，并給出了不同參數(shù)類(lèi)型的窯計(jì)算物料在窯內(nèi)時(shí)間及窯內(nèi)填充率的簡(jiǎn)易方法，其中廣西JX水泥公司參數(shù)類(lèi)型的窯計(jì)算如下：表6 JX公司窯計(jì)算參數(shù)生產(chǎn)能力(t/d)窯 速 (r/min )物料停留時(shí)間（min）物料負(fù)荷率（% ） 窯內(nèi)物料量 （t）單位容積產(chǎn)量/(t·m-3·D-1)25003.022.66.341.74.128003.419.96.241.14.5930003.618.86.341.74.92其中物料在窯內(nèi)停留時(shí)間t=67.65/n，物料在窯內(nèi)

8、的填充率=0.180·G/n，從上述計(jì)算結(jié)果可以看出，其理論所能達(dá)到的最高產(chǎn)量為3000t/d，所能要求的最高窯速為3.6，超過(guò)這個(gè)窯速必然要使物料在窯內(nèi)的停留時(shí)間少于統(tǒng)計(jì)所需要的最低時(shí)間19min，而使燒成效果達(dá)不到要求，這也意味著廣西JX水泥公司4.5%斜度的窯，在高產(chǎn)量時(shí)不能超過(guò)3.6 r/min要求。但也有資料介紹物料在熱工制度穩(wěn)定，料層在窯內(nèi)受熱均勻，物料在燒成帶所需的停留時(shí)間較短，一般需要1025min即可，實(shí)際上如果適當(dāng)?shù)难娱L(zhǎng)高溫帶也相應(yīng)的延長(zhǎng)了物料在窯內(nèi)的停留時(shí)間，在此基礎(chǔ)上也可適當(dāng)提高窯速，為物料均勻受熱和提產(chǎn)創(chuàng)造了條件，這也意味著4.5%斜度的窯實(shí)際能夠達(dá)到的轉(zhuǎn)速

9、可能更高。但不論何種情況存在，4.5%的斜率在實(shí)際操作管理中認(rèn)真對(duì)待。實(shí)際上有資料顯示斜度大窯抵御溫度變化的能力低，容易導(dǎo)致竄料，因而要求燒成制度更加穩(wěn)定；斜度大的窯，窯襯向下的分力大，擋磚圈的承受力大，因而要求擋磚圈的質(zhì)量牢固，又要求磚的砌筑質(zhì)量要高，能形成磚的自身拱力?？梢哉f(shuō)4.5%斜度的窯，決不是對(duì)單單窯速的影響這么簡(jiǎn)單，可能對(duì)窯的產(chǎn)量、能耗以及安全運(yùn)轉(zhuǎn)有著更直接的影響。 三、調(diào)試前期存在的現(xiàn)狀及問(wèn)題1. 窯系統(tǒng)因系統(tǒng)工藝設(shè)備原因，如準(zhǔn)備不足，檢查不到位，停機(jī)次數(shù)較多，故障停機(jī)時(shí)間較長(zhǎng)，調(diào)試過(guò)程不順暢。主要有以下幾個(gè)方面：1.1生料磨清洗列片式冷卻器密封損壞，造成油箱進(jìn)水，同時(shí)冷卻水進(jìn)油

10、 內(nèi)流入循環(huán)水池，影響設(shè)備的安全使用，造成生料磨停機(jī)處理，因無(wú)生料造成停窯。1.2某日生料磨停磨調(diào)整系統(tǒng)閥門(mén)，旁路全開(kāi)，入磨熱風(fēng)閥門(mén)全關(guān)時(shí)，窯系統(tǒng)出現(xiàn)正壓現(xiàn)象，窯被迫止料，檢查發(fā)現(xiàn)旁路閥門(mén)連桿銷(xiāo)子脫落，雖然中控顯示全開(kāi)，但實(shí)際沒(méi)開(kāi)，造成系統(tǒng)停機(jī)。1.3投料后，高溫風(fēng)機(jī)慢轉(zhuǎn)電機(jī)未完全脫開(kāi)，停窯處理，造成停機(jī)。1.4原、燃材料沒(méi)有均化系統(tǒng)，生料及煤的成分難以穩(wěn)定。生料系統(tǒng)采用四組份配料，其中粘土水份較大，經(jīng)常堵料，造成生料庫(kù)位較低，生料成分波動(dòng)較大，1.5生料系統(tǒng)石灰石皮帶稱(chēng)減速機(jī)壞，造成停機(jī)較長(zhǎng)，生料庫(kù)位較低，窯系統(tǒng)止料2.窯投料量偏低，產(chǎn)量徘徊在150t/h，一直上不去，系統(tǒng)表現(xiàn)在C1出口溫度

11、偏高370左右，窯況波動(dòng)較大，系統(tǒng)狀況表現(xiàn)不良，二次風(fēng)溫偏低800左右，窯頭火焰黑火頭偏長(zhǎng)，由于窯內(nèi)燒成狀況較差，窯電流偏低在300A左右，窯轉(zhuǎn)速一直比較低，結(jié)粒時(shí)大時(shí)小，窯溫低時(shí)窯前飛砂較大，窯溫高時(shí)，出窯熟料結(jié)粒較大，系統(tǒng)煅燒極不穩(wěn)定，影響了產(chǎn)量的進(jìn)一步提高，實(shí)際喂料量只有130t/h150 t/h，遠(yuǎn)遠(yuǎn)達(dá)不到設(shè)計(jì)指標(biāo)要求。3. 篦冷機(jī)篦縫經(jīng)常堵，前端固定篦板的兩臺(tái)風(fēng)機(jī)出口壓力分別為6.5KPa、3.8 KPa，篦板左右兩側(cè)風(fēng)壓偏差較大，篦冷機(jī)前端易堆雪人，特別是掉窯皮時(shí)更容易堆雪人，嚴(yán)重時(shí)篦床也壓住。篦冷機(jī)不能厚料層操作，提高篦冷機(jī)料層厚度，篦冷機(jī)一、二段電機(jī)電流就會(huì)超流報(bào)警，有可能是因

12、為一、二段的傳動(dòng)電機(jī)設(shè)計(jì)偏?。?5KW），可以更換兩臺(tái)較大的電機(jī)來(lái)穩(wěn)定料層厚度。 4.分解爐易塌料，塌料時(shí)，分解爐出口負(fù)壓波動(dòng)大，出口溫度波動(dòng)也大，分解爐出口負(fù)壓在400Pa左右，一級(jí)出口負(fù)壓也較低在-3800Pa左右。很難將物料托起，易塌料。四，原因分析及應(yīng)該采取的措施，1對(duì)設(shè)備故障，針對(duì)原因進(jìn)行處理，恢復(fù)，并加強(qiáng)對(duì)系統(tǒng)設(shè)備的檢查，維護(hù)，做好易損部件的備品管理。一方面提高設(shè)備故障的處置效率;另一方面避免設(shè)備出現(xiàn)管理不到的造成的非正常停機(jī)，減少停機(jī)時(shí)間提高設(shè)備的運(yùn)轉(zhuǎn)率2針對(duì)窯產(chǎn)量低，對(duì)操作和設(shè)備進(jìn)行了分析，發(fā)現(xiàn)主要存在以下因素，并依據(jù)實(shí)際情況采取對(duì)應(yīng)的措施：2.1一次風(fēng)機(jī)風(fēng)壓偏低，在28KPa

13、左右，風(fēng)煤混合差，不容易燃燒，再加入窯二次風(fēng)溫較低，煤粉燃燒慢，黑火頭偏長(zhǎng)，火焰不集中，不僅容易出現(xiàn)后結(jié)圈，而且由于窯前溫度低，影響熟料的煅燒，對(duì)此我們一方面適當(dāng)控制篦冷機(jī)篦速，提高料層厚度，適當(dāng)降低蓖冷機(jī)用風(fēng)量，進(jìn)一步提高入窯二次風(fēng)溫，另一方面提高一次風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速，將一次風(fēng)壓控制30KPa以上，并適當(dāng)增加旋流風(fēng)閥門(mén)開(kāi)度，以提高窯內(nèi)煤粉的燃燒速度，縮短火焰長(zhǎng)度，火焰高溫部分集中，火焰燃燒活波有力，煤粉燃燒充分，保證窯內(nèi)合理的溫度分布，滿(mǎn)足窯內(nèi)煅燒的要求。2.2 操作員在調(diào)整時(shí)較頻繁，特別是加減頭煤頻繁，加減量比較大，頭煤波動(dòng)在4.06.0 t/h，造成窯內(nèi)熱工波動(dòng)較大，結(jié)料不均勻，窯內(nèi)溫度及二次風(fēng)

14、溫很難穩(wěn)定，窯速較低，平均窯速在3.0左右影響了產(chǎn)量的進(jìn)一步提高，對(duì)此我們?cè)儐?wèn)了他們這種操作習(xí)慣依據(jù)是從那來(lái)的，操作人員就講了，窯前發(fā)亮就減煤，變暗就加煤。窯速慢是因?yàn)楦G速提的快容易竄料，不敢提窯速。這種操作習(xí)慣一方面是預(yù)分解窯的特點(diǎn)沒(méi)有抓住，對(duì)物料物料化學(xué)反應(yīng)的熱能變化不夠清晰，另一方面也受窯的斜率比較大有關(guān)，我們知道預(yù)分解窯將熟料煅燒過(guò)程分成三段在不同的熱工設(shè)備中進(jìn)行，物料的預(yù)熱、分解、燒成都有自己的專(zhuān)職設(shè)備，其要求一定的溫度熱工流場(chǎng)，對(duì)溫度場(chǎng)的分布特別敏感，而溫度場(chǎng)的分布與燃料燃燒放熱及物料物料化學(xué)反應(yīng)熱能變化有關(guān)，在實(shí)際操作中熱能的提供是有窯，爐兩部分燃料燃燒提供，操作上有大窯一根槍?zhuān)?/p>

15、頭尾兩把火的說(shuō)法。它們?yōu)闇囟葓?chǎng)的變化提供熱力支持，而熱能損耗部分受物料物料化學(xué)變化的特征影響以及其他熱損失的影響。 在窯內(nèi)物料因入窯物料表觀分解率為90%95，分解吸熱反應(yīng)所需的熱量很少，有關(guān)資料表明僅約200100kJ/kg，物料升溫吸熱量約為450500kJ/kg。而熟料礦物形成固相反應(yīng)是以放熱反應(yīng)為主的，假設(shè)熟料礦物組成為w（C2S）=20%，w（C3S）=60%，w（C3A）=8%，w（C4AF）=10%，按此計(jì)算，熟料礦物形成過(guò)程中的放熱量約為655kJ/kg。因此，窯內(nèi)熟料形成熱基本是一個(gè)負(fù)值，因而窯內(nèi)燃料放熱只要維持熟料礦物生成的晶格形成和晶體生長(zhǎng)所需的高溫條件就行了。也就是說(shuō)與

16、受物料變化影響的程度比分解爐的影響要小。因而相對(duì)來(lái)說(shuō)窯頭用煤要比分解爐用煤穩(wěn)定的多。在其它工藝條件變化不大的情況下可以說(shuō)窯頭用煤是幾乎不需要調(diào)整，最明顯的例子比如預(yù)熱器的小幅度塌料，窯內(nèi)窯皮的少量掉落，基本上是不需要調(diào)整頭煤的，只有碰到大幅度塌料和大量掉窯皮時(shí)系統(tǒng)熱工制度遭到大幅破壞時(shí)才需要調(diào)整頭煤，然而這時(shí)候單單調(diào)整頭煤已不能足以調(diào)整系統(tǒng)狀況，必須結(jié)合其他操作手段才能扭轉(zhuǎn)系統(tǒng)不良狀況。所以說(shuō)那種看到窯內(nèi)顏色的變化來(lái)調(diào)整頭煤量的做法其實(shí)是認(rèn)為破壞窯的熱工條件，必然引起窯內(nèi)燒成狀況的波動(dòng)，不是一會(huì)窯溫?zé)吡?，容易堆雪人，就是一?huì)窯溫?zé)土?，操作條件變差，易跑生，使實(shí)際出窯孰料質(zhì)量波動(dòng)較大，熱耗增

17、加，窯產(chǎn)能也很難提上去。就如操作員自己說(shuō)的提高窯速容易跑生，除了因?yàn)楦G的斜度大有關(guān)，主要與操作員這種調(diào)節(jié)頭煤用量的做法有很大關(guān)系。謝克平老師在水泥新型干法中控室操作手冊(cè)上就對(duì)幾種調(diào)節(jié)窯頭用煤的不當(dāng)操作作了說(shuō)明，類(lèi)似的情況應(yīng)引以為戒。對(duì)預(yù)分解窯來(lái)說(shuō)，由于其特有的工藝特征，如吸熱過(guò)程大的部分外移到分解爐預(yù)熱器，窯的窯皮相比較較長(zhǎng)，以及窯襯及筒體的蓄熱作用。一般情況下窯內(nèi)熱工制度還是比較穩(wěn)定的。因而在窯內(nèi)熱工合理的情況下，窯頭用煤合理，如上所說(shuō)基本上是不需要調(diào)整窯頭用煤量的，就是所謂的工藝條件波動(dòng)，比如入窯生料易燒性的變化，分解率的小幅波動(dòng)，喂料量調(diào)整，窯頭用煤也不需要做大幅的調(diào)整，基本上0.2t/

18、h左右的用煤調(diào)整即可，我們的經(jīng)驗(yàn)是0.5 t/h已是窯內(nèi)熱工大幅度波動(dòng)才不得而為之的操作。當(dāng)然遇到開(kāi)停窯的情況有另當(dāng)別論。實(shí)際上窯頭用煤合不合理，決不是某一個(gè)參數(shù)變化就一定能判斷出來(lái)的，它是窯內(nèi)熱工的綜合表現(xiàn)。比如窯頭窯尾的溫度分布、孰料的顏色、粒度、孰料在窯帶起的高度、火焰的顏色、氣氛、NOX的含量、窯電流、窯皮的完整性、窯皮的厚薄等等因素，一般調(diào)整窯頭用煤的主要根據(jù)是入窯生料的分解率、孰料立升重和f-CaO以及窯頭尾溫度的變化，除了入窯分解率可以直接調(diào)整窯頭用煤外，其它都需要權(quán)衡系統(tǒng)內(nèi)熱工狀態(tài)，來(lái)確認(rèn)是否需要需要調(diào)整窯頭用煤量?；谝陨险J(rèn)識(shí)，結(jié)合操作現(xiàn)狀我們提出了適當(dāng)增加窯頭用煤，穩(wěn)定窯頭

19、用煤量，保證燒成溫度溫度，將窯電流控制在400A500A，結(jié)合分解爐分解率高達(dá)97%，應(yīng)適當(dāng)調(diào)整分解爐出口溫度（視分解率而定），將分解率控制在93%左右，確保煅燒穩(wěn)定，提高窯的快轉(zhuǎn)率，為進(jìn)一步提產(chǎn)打好基礎(chǔ)。對(duì)于新手操作員來(lái)說(shuō)由于系統(tǒng)狀況不大容易把握，可根據(jù)產(chǎn)量與用煤關(guān)系大概確定用煤量，然后根據(jù)系統(tǒng)狀況進(jìn)行微調(diào)。因?yàn)閷?duì)于預(yù)分解窯來(lái)說(shuō)，不同的窯型煤耗基本就在一定數(shù)值范圍變動(dòng)，不同廠家控制水平不同，穩(wěn)定情況下變動(dòng)差別也不是多大，比如1000t/d的窯，其用煤總量標(biāo)準(zhǔn)煤耗煤在125 kg/t-cl左右，2500t/d的窯型能達(dá)到115kg/t-cl附近，而3500t/d及以上窯型可在105kg/t-c

20、l上下，而頭尾煤比例，只是取決于分解爐類(lèi)型、工藝狀況、L/D比值、窯的轉(zhuǎn)速以及燃料特性不同各個(gè)水泥企業(yè)的窯/爐燃料比率略有差別,其比例一般在4：6左右，有資料介紹按頭尾煤比例4：6，熱耗在800kcal/Kg-cl ，料耗為1.55Kg生料/Kg-cl ，爐的過(guò)?？諝庀禂?shù)為1.15，出預(yù)熱其飛灰為0.1 Kg/Kg-cl，計(jì)算，入爐三次風(fēng)溫度能夠提高在850以上，窯尾廢氣溫度在10001150，喂料量與爐煤的比例可在2223，相應(yīng)的喂料量與窯頭喂煤比例在3334，當(dāng)前有的廠家能夠達(dá)到700 kcal/Kg-cl的熱耗相應(yīng)的這個(gè)比例更大，但也可根據(jù)相應(yīng)關(guān)系估計(jì)大概量。操作上說(shuō)的“風(fēng)跟料走，料跟煤

21、走”也就是這個(gè)意思，即風(fēng)、煤、料的平衡。因?yàn)樯衔沽狭吭谝欢ǔ潭壬峡梢灾笇?dǎo)窯頭用煤量，從而避免盲目的加減頭煤量。生產(chǎn)廠家可以結(jié)合自己的系統(tǒng)狀況進(jìn)行微調(diào)，當(dāng)然上述調(diào)整要保證計(jì)量設(shè)備準(zhǔn)確的情況下進(jìn)行，否則只有結(jié)合系統(tǒng)熱工狀況進(jìn)行調(diào)整。但無(wú)論何種種情況，在窯襯熱負(fù)荷允許的情況下，窯筒體溫度分布合理，可以適當(dāng)提高窯內(nèi)熱負(fù)荷，以提高窯的適用能力，有助于熱工制度的穩(wěn)定，有助于高產(chǎn)高質(zhì)。2.3生料采用四組份配料，其中粘土分為高，低硅粘土，粘土水份較大，經(jīng)常堵料，處理困難較大，造成磨機(jī)空轉(zhuǎn)時(shí)間較長(zhǎng)，磨制出來(lái)的生料遠(yuǎn)遠(yuǎn)少于窯用生料要求，生料成分波動(dòng)較大，也使得窯實(shí)際總是等料煅燒，再者由于生料庫(kù)位較底，均化庫(kù)底下

22、料不穩(wěn)，中心倉(cāng)料位控制不穩(wěn)定，造成喂料量波動(dòng)較大，波動(dòng)在20T左右，尾煤稱(chēng)跟蹤較慢，導(dǎo)致分解爐溫度波動(dòng)較大，系統(tǒng)難以穩(wěn)定，也客觀上導(dǎo)致窯投料量偏低的一個(gè)原因。對(duì)此我們一方面建議廠方新建一堆棚，儲(chǔ)存一定量的粘土，進(jìn)行自然干燥，減少入磨粘土水份，另一方面根據(jù)設(shè)備特點(diǎn)，建議對(duì)密封閥進(jìn)行技改，改為單重錘閥，減少堵塞的幾率，及堵塞處理的難度。保證生料粉磨工序的順利進(jìn)行，滿(mǎn)足窯用生料的要求。再次在操作上也提醒操作員總結(jié)來(lái)料變化與尾煤用煤變化的規(guī)律，提高操作跟蹤的及時(shí)性，避免尾溫的大幅度波動(dòng)。3篦冷機(jī)問(wèn)題分析，在停窯時(shí)我們對(duì)篦冷機(jī)進(jìn)行了檢查，發(fā)現(xiàn)前端5排固定篦床篦縫堵的確實(shí)較為厲害；同時(shí)目測(cè)了固定篦板的安裝

23、傾斜角度，發(fā)現(xiàn)其安裝角度較大；在對(duì)篦冷機(jī)設(shè)備排查中我們也發(fā)現(xiàn)一段固定篦板冷兩臺(tái)冷卻風(fēng)機(jī)出口各引一個(gè)風(fēng)管吹向固定梁，其技改的原因在與為改造之前兩臺(tái)風(fēng)機(jī)電流較高。結(jié)合窯內(nèi)煅燒狀況，我們認(rèn)為對(duì)于篦冷機(jī)篦縫堵塞，及篦板左右兩側(cè)風(fēng)壓偏差較大根本原因在于有細(xì)顆粒，出口風(fēng)壓低。技改之后通過(guò)前端5排固定篦板的通風(fēng)量減少，風(fēng)壓降低，在工作時(shí)兩臺(tái)風(fēng)機(jī)風(fēng)壓最高的一臺(tái)也只有6.8KPa，從而給小顆粒堵塞創(chuàng)造了條件，另一方面，由于篦冷機(jī)設(shè)計(jì)偏大，固定篦板安裝角度偏大，篦床較寬，在產(chǎn)量低時(shí)出窯熟料難以均勻分布在篦板上，造成篦板用風(fēng)短路，特別是熟料結(jié)料不均勻時(shí)，大小顆粒的分散，較細(xì)的顆粒有于其通風(fēng)阻力較大，通過(guò)其下篦縫的風(fēng)

24、量大幅降低，其通風(fēng)產(chǎn)生的壓力無(wú)法將顆粒物料從篦縫中吹走，從而造成了篦縫堵塞。物料分布的不均為，堵塞部位堵塞量的多少，也造成了固定篦板冷卻風(fēng)機(jī)出口篦下風(fēng)壓的不一至。 對(duì)此現(xiàn)象除了在停窯時(shí)進(jìn)行篦縫清理外，我們也建議一面要調(diào)整生產(chǎn)參數(shù)，盡量將窯產(chǎn)量提上來(lái)，以克服物料難以均勻分布的影響；另一方面要對(duì)固定篦板風(fēng)機(jī)重新進(jìn)行改造，拆除吹響固定梁的兩分支管道，我們認(rèn)為風(fēng)機(jī)電流高是因?yàn)楦G產(chǎn)量低，篦上料層薄，再者因?yàn)槲锪戏植疾痪?，造成風(fēng)機(jī)實(shí)際處理風(fēng)量過(guò)大，為避免電流過(guò)高，可以適當(dāng)降低頻率，根據(jù)產(chǎn)量調(diào)整，避免引風(fēng)管放風(fēng)的粗放管理方式，這樣即可以省電，又保證熟料冷急冷，還不易堆雪人，保證用風(fēng)合理。對(duì)于篦冷機(jī)堆雪人，我

25、們認(rèn)為除了因篦縫堵塞，固定篦板設(shè)計(jì)安裝不合理，料層分布不均勻造成通風(fēng)短路，局部風(fēng)壓不足以及一段固定篦板冷卻風(fēng)機(jī)出口各引一個(gè)風(fēng)管吹固定梁，造成分壓不足，風(fēng)量不足，造成冷不下來(lái)，吹不走，料層薄窯皮落下很難走動(dòng)外，還與操作上不當(dāng)操作有不可分割的原因，如窯頭噴用煤量大時(shí)，出窯熟料溫度高呈軟化黏結(jié)狀態(tài)，在窯頭用煤量少時(shí)飛砂現(xiàn)象嚴(yán)重，物料結(jié)粒細(xì)小，篦冷機(jī)篦下氣體壓力升高，造成通風(fēng)量減少，以及窯況轉(zhuǎn)換時(shí)形成的粘散料，這些都容易造成篦冷機(jī)堆雪人，特別是這種操作上導(dǎo)致的熱工制度不穩(wěn)定，窯皮頻繁脫落，掉窯皮時(shí)盲板阻力增大，風(fēng)容易短路，窯皮很難走動(dòng)，造成堆雪人。對(duì)于以上情況除了要合理篦下布風(fēng)，滿(mǎn)足風(fēng)量風(fēng)壓要求，還要

26、如上文所述，穩(wěn)定窯頭用煤，操作上勤觀察，多思考，提高預(yù)見(jiàn)性，如本文提到的生料入窯變化量，對(duì)分解爐溫度的影響，會(huì)影響到出窯熟料的溫度及結(jié)粒大小，進(jìn)而影響篦冷機(jī)的工況，要適時(shí)小調(diào)整，避免大波動(dòng)，穩(wěn)定窯的熱工制度，保證窯的安全運(yùn)轉(zhuǎn)。4對(duì)分解爐易塌料問(wèn)題分析，4.1 該分解爐從四級(jí)來(lái)料分兩路進(jìn)入分解爐，一路（35%）進(jìn)入分解爐下部旋流室，另一路從分解爐的上縮口上部進(jìn)入，煤粉也分兩路入爐，一路從三次風(fēng)進(jìn)入旋流室的接口部分喂入(在下料點(diǎn)的前面)，另一路從爐的對(duì)面喂入，其比例各占50%。三次風(fēng)切向進(jìn)入分解旋流室。在實(shí)際生產(chǎn)中由于投料量偏低，窯尾拉風(fēng)不是太大，分解爐出口負(fù)壓在-400Pa左右，一級(jí)出口負(fù)壓也較

27、低在3800Pa左右。經(jīng)分析認(rèn)為：一方面投料量低氣料相對(duì)較大，低投料量的拉風(fēng)風(fēng)量在系統(tǒng)管道通風(fēng)斷面所能達(dá)到的風(fēng)速相比較低，由于風(fēng)速較弱很難將物料托起，易塌料。對(duì)此我們采取一定的措施，盡快將產(chǎn)量提上來(lái)，以保證系統(tǒng)的通風(fēng)要求。4.2 檢查預(yù)熱器各撒料箱，各級(jí)撒料箱基本正常，分解爐下部撒料箱偏小，且離旋流室頂部較近，物料分散效果不好，容易造成分解爐塌料，且換熱效率偏低。因而我們建議在可能的情況下對(duì)分解爐撒料箱進(jìn)行調(diào)整更換，以提高物料分散的能力。減少系統(tǒng)塌料。5窯內(nèi)窯襯問(wèn)題分析，因投料時(shí)窯內(nèi)溫度較低，煙室溫度只有800，分解爐出口也只有700左右，物料預(yù)燒差，導(dǎo)致掛的窯皮疏松，不牢固，容易脫落。為保8

28、.5m處耐火磚，故將旋流風(fēng)端面調(diào)至與煤管端部平齊。并根據(jù)燒成情況和火焰形狀，重新定位噴煤管，根據(jù)煤粉燃燒的狀況，合理調(diào)整噴煤管軸流風(fēng)和旋流風(fēng)閥門(mén)開(kāi)度，調(diào)整好噴煤管的內(nèi)外風(fēng)量和風(fēng)壓。保證形成良好的火焰形狀，避免火焰掃窯皮，并確窯前形成穩(wěn)定的熱工流場(chǎng)，滿(mǎn)足窯內(nèi)煅燒的要求。也就是說(shuō)即不能形成低溫長(zhǎng)焰火焰，導(dǎo)致窯內(nèi)燒成溫度不足，也不能使火焰過(guò)短甚至火焰變形，而沖刷窯皮；不能使煤管過(guò)低造成火焰卷入料中，影響孰料煅燒質(zhì)量，也不能使煤管過(guò)高，而造成窯皮損傷，窯皮變薄?？傊且骖櫢G內(nèi)孰料煅燒和窯皮情況進(jìn)行噴煤管的調(diào)整。6.窯內(nèi)蘋(píng)繁結(jié)圈分析，6.1窯頭燃燒器一次風(fēng)速偏低，一次風(fēng)壓只有28KPa，與同類(lèi)型相比風(fēng)壓偏低，導(dǎo)致噴煤嘴出口風(fēng)速偏低，火力強(qiáng)度不足，風(fēng)煤混合不好?；鹧婧诨痤^較長(zhǎng)，煤粉燃燒慢，在加上煤管定位在窯內(nèi)太多，導(dǎo)致火焰在窯內(nèi)拉長(zhǎng)，物料預(yù)燒性較好，比較容易提前出現(xiàn)液相，再者煤粉燃燒效果差，窯內(nèi)容易出現(xiàn)還原氣氛和煤灰不均勻沉降而長(zhǎng)厚窯皮。6.2粘土配料時(shí)，因粘土濕而影響正常下料。導(dǎo)致入磨物料配比和實(shí)際設(shè)定值不一致，造成堵塞前后出磨生料波動(dòng)較大