地鐵車站主體結(jié)構(gòu)設計

1、地鐵車站主體結(jié)構(gòu)設計作者:日期:地鐵車站主體結(jié)構(gòu)設計ASaSotonGJ（地下矩形框架結(jié)構(gòu)）西南交通大學地下工程系目錄第一章課程設計任務概述5.1.1課程設計目的5.1.2設計規(guī)范及參考書5.5.1.3課程設計方案1.4課程設計的基本流程第二章平面結(jié)構(gòu)計算簡圖及荷載計算8.8.8.9.132.1平面結(jié)構(gòu)計算簡圖 22荷載計算 2.3荷載組合第三章結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算13本課程設計采用ANSYSa行建模與計算，結(jié)構(gòu)模型如下圖：.13合3.2基本組143.2標準組合18第四章結(jié)構(gòu)（墻、板、柱）配筋計算.234.1車站頂板上緣的配筋計算.234.2負一層中柱配筋計算294.3 頂縱梁上緣的配筋計算.314.

2、4頂縱梁上緣裂縫寬度驗算.333.1建模與算計第一章課程設計任務概述初步掌握地鐵車站主體結(jié)構(gòu)設計的基本流程；通過課程設計學習，熟悉地下工程“荷載一結(jié)構(gòu)”法的有限元計算過程；掌握平面簡化模型的計算簡圖、荷載 分類及荷載的組合方式、彈性反力及其如何在計算中體現(xiàn)； 通過實際操作，掌握有限元建模、劃分單元、施加約束、施加荷載的方法 ；掌握地下矩形框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分布特點，并根據(jù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力完成配筋工作。為畢業(yè)設計及今后的實際工作做 理論和實踐上的準備。1 .2設計規(guī)范及參考書1、地鐵設計規(guī)范2、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范3、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范4、地下鐵道（高波主編，西南交通大學出版社）5、混凝土結(jié)構(gòu)設計原理教材6計算

3、軟件基本使用教程相關的參考書（推薦用ANSYS1.3課程設計方案1. 3.1方案概述某地鐵車站采用明挖法施工，結(jié)構(gòu)為矩形框架結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)尺寸參數(shù)詳見表1-1。車站埋深3m,地下水位距地面3m,中柱截面的橫向（即垂直于車站縱向）尺寸固定為0. 8 m（如圖1-1標注）,縱向柱間距8m為簡化計算，圍巖為均一土體，土體參數(shù)詳見表1-2，采用水土分算。路面荷載為20kN/m2，鋼筋混凝土重度co25kN /m3，中板人群與設備荷載分別取4kN/m2、8kN /m2。荷載組合按表1-3取用,基本組合用于承載能力極限狀態(tài)設計， 標準組合用于正常使用極限狀態(tài)設計。縱向（縱梁）計算要求分別計算頂縱梁、中縱梁、底

4、縱梁受力及其配筋。頂縱梁尺寸:1 0 OOmrtK 1 8 0 0 m(寬X高)；中縱梁尺寸:10 0 0 mm< 1 0 00m(寬X高）；底縱梁尺寸：1000mmX 21 00 mm寬X高）。要求用電算軟件完成結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算，并根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范完成墻、 板、梁、柱的配筋。rm丄圖1-1地鐵車站橫斷面示意圖（單位:m m）本人所做的計算工況是A2,B2 6 ,查表可得其地層物理力學參數(shù)如表 1-1所示，結(jié)構(gòu)尺寸參數(shù)如表1-2所示，荷載組合如表1-3所示。表1-1地層物理力學參數(shù)重度彈性反力系數(shù)內(nèi)摩擦角內(nèi)聚力(kN/m3)K(MPa /m)()c(k Pa)17. 525 021注：

5、飽和重度統(tǒng)一取"表中重度 +3 ”表1- 2結(jié)構(gòu)尺寸參數(shù)（單位:m）跨度L頂板厚h1中板厚h2底板厚h 3墻厚T中柱70.80 .50.750.70. 8X 0. 7表1-3荷載組合表組合工況永久荷載可變荷載基本組合1.35( 1 .0)1 .4 X0 .7標準組合1.01. 0注：括號中數(shù)值為荷載有利時取值。1 . 3. 2主要材料1、混凝土：墻、板、梁用C 30,柱子C40 ;彈性模量和泊松比查規(guī)范。2、鋼筋根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范選用。1.4課程設計的基本流程1、根據(jù)提供的尺寸，確定平面計算簡圖（重點說明中柱如何簡化）2、荷載計算。包括垂直荷載和側(cè)向荷載，米用水土分算 ；不考慮人

6、防荷載 和地震荷載。側(cè)向荷載統(tǒng)一用朗金靜止土壓力公式。 荷載組合本次課程設計只考慮基本組合和標準組合兩種工況。3、有限元建模、施加約束、施加荷載、運行計算以及計算結(jié)果的提取。注意土層約束簡化為彈簧，滿足溫克爾假定，且只能受壓不能受拉，即彈簧軸力為正 時，應撤掉該“彈性鏈桿”重新計算。另要求計算結(jié)果必須包括結(jié)構(gòu)變形、彎矩、軸力、剪力。4、根據(jù)上述計算結(jié)果進行結(jié)構(gòu)配筋。先根據(jù)基本組合的計算結(jié)果進行承載能力極限狀態(tài)的配筋，然后根據(jù)此配筋結(jié)果檢算正常使用極限狀態(tài) （內(nèi)力采用標準組合計算結(jié)果）的裂縫寬度是否通過 ？若通過，則完成配筋；若不通過,則調(diào)整配筋量，直至檢算通過。5、完成計算書第二章平面結(jié)構(gòu)計算

7、簡圖及荷載計算2 . 1平面結(jié)構(gòu)計算簡圖地基對結(jié)構(gòu)的彈性反力用彈簧代替，結(jié)構(gòu)縱向長度取 1米，采用水土分算,其平面結(jié)構(gòu)計算簡圖,如圖21所示。2-02. njiift-24.nPrtrPaq5=nf. 39PcFk<n11cS=S2H77tFauls20tPaSTEtvRpnDHEI2 . 2.荷載計算2 . 2 .1垂直荷載1、頂板垂直荷載：頂板垂直荷載由路面荷載和垂直土壓力組成。路面荷載:?! = 20feJa垂直土壓力由公式殳工=M 丫為 ，可得gg = 175 X 3 = 525倉建/陋2 2、中板垂直荷載:中板人群荷載：3 = 4kJV/m設備荷載：?4 = 8血N伽 3、底板

8、垂直荷載:底板處水浮力： 住=9.8冥1351 = 132.398ftJV/m2.2 . 2側(cè)向荷載1、側(cè)向土壓力：土的浮重度 時=脊琵一= 17.5 + 3-9.S = 10.7fcJ7/m側(cè)向壓力系數(shù)幾=ton?（牡T 一 f） = t卻'（令5"尋）=0472土壓力在頂板產(chǎn)生的側(cè)向土壓力：附=0,472 X 52.5 = 24-78ftJV/m土壓力在底板產(chǎn)生的側(cè)向土壓力：巧=0.472 X (52.5 + 107 X 13.51) = 92,77feJtf/m路面荷載在頂板產(chǎn)生的側(cè)向壓力 巧=0.472 X 20 = 9.44氐W/腫路面荷載在底板產(chǎn)生的側(cè)向壓力 鞋=

9、0.472 X 20 = .44kN/m?2、側(cè)向水壓力側(cè)墻頂板處的水壓力為零。側(cè)墻底板處的水壓力：Cs = 9.3 X 13.51 = 132.39eiJV/Tn22 . 3荷載組合2. 3. 1基本組合1、頂板垂直荷載:T貢杭=135 X 52.5 + 14X0.7X20 = 90475Wm2、中板垂直荷載:*申般=1.3S X 8 + 1.4 X 0.7 X 4 = 14.72JtN/m忑3、底板垂直荷載:7直祝=1.35 X 132.398 = 178.737itJV/m4、頂板側(cè)向荷載:?忑枚=13S X <2470+ 0 + 1.4 X 0.7 X 9.44 = 4N704剋

10、V/衍5、底板側(cè)向荷載:e主祝=135 X <92.77 + 132.390)+ 1.4 X 0>7 X 9X46頂縱梁荷載:縱梁計算位置考慮最不利位置，取縱梁兩側(cè)相鄰頂板半跨荷載之和， 即縱梁 荷載為兩個半跨頂板上的荷載及頂板自重之和。頂板垂直荷載設計值:才圧=C1J5 X SN5 + L4X 0.7 X 20)X 7 = 633.325頂板自重:g自盞=1.3S X 25 X 0>a x 7 = lSkN/m頂縱梁承受的荷載:#莊苕=633325 十 189 = B2232SfeW/ni7、中縱梁荷載:頂板垂直荷載設計值：V串=X8 + 1.4X 0.7 X 4 X 7

11、= 103.04frJV/m頂板自重:f自螢=1 話5 X 2SX O.SX 7 =頂縱梁承受的荷載:q 申感=103.04 + 118-12S = 221165fcN/Tn8、底縱梁荷載:頂板垂直荷載設計值：工矍=1.35 X 132.399 X7= 12S1.161JtJV/fn頂板自重:q吉黃=1.0 X 2S X 0.7S X 7 = ISlNSfcN/m頂縱梁承受的荷載:q葩=1251.161-131.2S = 111331kN/Tn2. 3 .2標準組合1、頂板垂直荷載:V我幔=九0 X S2.S +1B X20 = 72占KN血2、中板垂直荷載:= 1.0X8 + 1.0 X 4

12、 = IZKNfm3、底板垂直荷載:V蓬應 W 1.0 X 132398 = 132.398左何/皿2e施=1.0 X(24,78 + 0)十 1.0 X 9.44 = 34.22ffJV/m 5、底板側(cè)向荷載:e煤規(guī)=1.0 X <2.77 + 132.398)十 1.0 X 勺.44 = 234-608fcN/OTi?6頂縱梁荷載：頂板垂直荷載設計值：V歳=C1-0 X52.S + L0X 20)X7 = 50A5frJV/m頂板自重:#自雖=1*0 X 2-S X 0*8 X 7 = 140fc；V/ni頂縱梁承受的荷載:q雌=507.5 十 140 = 647.5kN/m7、中縱

13、梁荷載:頂板垂直荷載設計值:=(1J X S+1.0X 4)X7 = 34fcJV/fn頂板自重:q吉黃=1.0 X 25 X 0.5 X 7 = 875fcM/rn頂縱梁承受的荷載:盤= 84+ 87；S = 1715feN/Tn8、底縱梁荷載:頂板垂直荷載設計值：V 県=1.0 X 132398 X7 = 926J86fe；7/m頂板自重:q吉黃=IB X 2S X 0/S X 7 = 131 憶SfcN/m頂縱梁承受的荷載:V 便左=926.786-1315 = 79S.54fcJ/m第三章結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算3.1建模與計算 本課程設計采用ANS YS進行建模與計算，結(jié)構(gòu)模型如下圖:圖31結(jié)構(gòu)

14、模型圖模型中各構(gòu)件單元截面的尺寸特性如表3-1:表3-1 構(gòu)件單元截面尺寸表截面面積（bxh）/m 2慣性矩/m "單兀類型材料頂板1X0.000. 0 4 2 66667Beam3C 3 0中板IXO.S0. 01 0 41 66 7Beam3C30底板1x0.750 .0 3 51 5 62 5Be a m 3C 30側(cè)墻1:k0.70.028 5 8333Beam3C30中柱0(.7 X as0.02986 6 6 7Bea m3C40彈簧1X0.5Lin k 10土3.2 基本組合3. 2 .1橫斷面變形圖結(jié)構(gòu)橫斷面變形圖如圖3- 2。L.DI3PLACEMEKISUB =1

15、TIM£=1ZJtil =.055374JAK 14 214 14iia：S4圖3-2基本組合橫斷面變形圖3 .2.2橫斷面軸力圖結(jié)構(gòu)橫斷面軸力圖如圖3- 3。LIflE 3TaJL33SUE =1TLK£=1 Ml1lKTfl .1D"E+Ci7ELEK-43MUE -BSe3CLtM-ai-113J 01JiK 14 2611 14:5:C2-ie94SS-i心JO”-70S；1"I圖3-3基本組合橫斷面軸力圖3. 2 . 3橫斷面剪力圖結(jié)構(gòu)橫斷面剪力如圖3-4。LTflEANSUB =1 TIrt£=l QI対MTS .lD：tE+C7

16、ELE=12.7 mX =,13 tLE«=2J5JAli 14 201414sSitE/三怙 rrfflT itw-.1041+07-ACtwin5T1T21-S43C33-114344鼻430豈工e00410114344n"1771Mr+07圖3-4基本組合橫斷面剪力圖3 . 2. 3橫斷面彎矩圖結(jié)構(gòu)橫斷面彎矩如圖3-5。圖3- 5基本組合橫斷面彎矩圖3.3標準組合3.3. 1橫斷面變形圖結(jié)構(gòu)橫斷面變形圖如圖3-6。r、EI3?LiCEiEir：5IZ?=1SUB =1T1?UL=JEtti -.CO5743. 2.2JiT 14 2*： 14圖3-6標準組合橫斷面變形

17、圖橫斷面軸力圖結(jié)構(gòu)橫斷面軸力圖如圖3-7。圖3-7標準組合橫斷面軸力圖3 .2.3 橫斷面剪力圖結(jié)構(gòu)橫斷面剪力如圖3-8。lltis加居陽ANJiM 14 2tl4m NTVLI =431346-3flZ69SSeeOF-356339S6265鷲-二一亦 EEEFIEP=1EIB =1 31HZ=1QI苗MEH曲MAXLLEM-ii圖3-8標準組合橫斷面剪力圖3. 2.3橫斷面彎矩圖結(jié)構(gòu)橫斷面彎矩如圖3 9。lltis J：B£33kiTToTi14 2014 UiC'3;DLUIiLL-L>-佔” H-5&：232S7370磚呂右砒-S93eG2-297370

18、95；234956：6STEP-L £tl3 -Lm MJ a 9210 sE1ZM-L27 KAK ELEM-i：69 虛 09圖3 -9標準組合橫斷面彎矩圖第四章結(jié)構(gòu)（墻、板、柱）配筋計算要進行結(jié)構(gòu)斷面配筋,選用的彎矩和軸力是在考慮最不利位置處。對于梁端彎矩采用彎矩調(diào)幅系數(shù),彎矩調(diào)幅系數(shù)是反映連續(xù)梁內(nèi)力重分布能力的參數(shù)。調(diào)幅過后實際配筋內(nèi)力見表4-1表4-1構(gòu)件彎矩軸力剪力尺寸頂板上緣400.9 82 86.56 438 7.691 00 0*8 00頂板下緣350.0322 8 6.56 4387.691000*800中板上緣23 7. 731 0 7 0127.0 41 0

19、00*5 0 0中板下緣107.5821 0 7 0127.041 0 00*5 0 0底板上緣4 13 . 6 9 1103074 9.251 0 00*750底板下緣9 2 0103 074 9 .251 000*750負一層側(cè)墻迎土面436.10154 9 . 0 1 7302. 6631000* 7 0 0負一層側(cè)墻背土面05 49.0173 0 2 .663100 0 *70 0負二層側(cè)墻迎土面920861.4 5 488 8.321000 * 7 0 0負二層側(cè)墻背土面6 94. 11386 1. 454888.321 0 00* 7 00負一層中柱06 489.8 6080 0

20、*7 0 0負二層中柱0816 00800*70 0頂縱梁上緣0*18 00頂縱梁下緣0*180 0中縱梁上緣0 *1000中縱梁下緣734.*1000底縱梁上緣0* 2100底縱梁下緣0*21004 .1 車站頂板上緣的配筋計算截面尺寸bxh = 1000 X MO，叫=% = 50 mm ,計算長度= 800 50 = 750nim,彎矩設計值 M = 400.9SkN - m，軸力設計值N = SS6.S64fe?V - in，混凝土等級 C30,亢=14衛(wèi),采用三級鋼筋（右= 20 X）。1、求偏心距M 400.98 X 1000卄rT込=畑927麗附加偏心距:% = rnax(20m

21、他 善)=26mm初始偏心距：尙=陶 +6 = l<2577im因為本設計不考慮二階效應，故不需要計算偏心距增大系數(shù)。2、判斷大小偏心計算偏心距:町=14257nTn > 0.3屁=22SmTn所以屬于大偏心受壓構(gòu)件。3、求受壓區(qū)鋼筋面積A；hGOOa,-1435 + -50- 1775n.n,取E = Eb = 0.51S。則受壓區(qū)鋼筋面積:f =恥角£冊:瓷hl - 0占和2S6564 X 1775 一 1.0 X 14.3 X 1000 X 750 X 0.S1S X (1 - 0.5 X 0,518)360 X (700 - 50)0.45100%j = 0.2W

22、b取A；=衛(wèi)祖臥ife=0002 X lOOOX S00= leOQmrn。選用 7-4>20( A； = 2)。4、求受拉鋼筋面積A,=7S0-受壓區(qū)高度：2圍耳盤;魚口X = k 22S3 S5S4X177E-5G0 xlfiOOxpSa 一50)14.3X1000=9.75X = 9.JSmm <= lOOinm則受拉區(qū)鋼筋面積：NdA ='A-( -h 300.=.,-4-., = 142S- + 50 = 107Sr.3fiOxC750-SO)故A ="樂"xio?& _ 122N堆TTimZ < Pm紙bh = 1600iram

23、 ?J ncrtvfFUEicm取Am = a = 6002 X 1°00 X 750 = 1600mm。選用 74>20 (衛(wèi)住=2199ttht/)。f =令:X 李=_X = 0.074 C 気=0.518' bh £1000 X 750143"所以非超筋。5、箍筋計算(1)驗算限制條件混凝土等級為C3Q，所以仇=1.0牛=誥"7忌屬于一般梁025艮化 = 0.25 X 1.0 X 14.3 X 1000 X 750 = 26B125feWV = 387.69fcN < 0.亦比人由悅所以，非斜壓破壞。(2)、檢查是否需要按計算

24、配置箍筋頂板承受均布荷載，則幾=1洛，軸力N = 2S6.564 kN器恥廠益 53 訕。冥了=7S0.7SkN >y = 387.69fcJV只需要構(gòu)造配筋按構(gòu)造進行配筋，選取六肢D10箍筋(箍筋直徑滿足最小直徑要求)，間距s取2 50m m 6裂縫寬度驗算 % = 1399.27mm > 055Ad = 4125mm根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB50010-2 0 0 2 )，當e/ha > 0.S5時需要驗算裂縫寬度。= = 8-75 < 14h 0.3所以使用階段的軸向壓力偏心距增大系數(shù)嘰二1.0。軸向壓力作用點至縱向受拉鋼筋合力點的距離:hSOOe = If 0

25、 + 4. = 1.0 X 1399p37 -50 = 1749p27Tn?B也£縱向受拉鋼筋合力點至截面受壓合力點的距離:0.87 0.12(泳/ 750=O.e7-C.12X I1749J1X 750 = 63弓 £61717112199按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率=上芻= ®-00349F O.Sbfe 0.5 X 1000 X 000按荷載效應的標準組合計算的軸向力= 260.776fe/V鋼筋混凝土構(gòu)件受拉區(qū)縱向鋼筋的應力:川疋住一對260776 X (1749.27-63S.963；2199X 635.T6% =f= 207.6AZ

26、/mm*裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)：<f> = 1.1- 0.65 / j = lA - 嘗 X N -0.046 < 0.2 屮卩“0.0054:9 X 207.6故取0=0立。最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底邊的距離 C = SOmm 。受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑£q=2Enin。207.6故最大裂縫寬度:20 =1 已 X 0.3 X711.9 X 50 + 0.0S XI = 0,14*5 < 0,2?7im2.0 X 10 0.005497故滿足裂縫寬度。地鐵結(jié)構(gòu)其他截面位置配筋過程同頂板上緣類似，均選取混凝土等級C30 ,存=14.3JV/m

27、m= 2.01/V/mm, 采用三級鋼筋(心=心=$啟阿呵.，耳=2-0 X 105"加17於)。標準截面配筋計算詳見下表4 - 2 及 4 -3 。頂板上緣頂板下緣中板上緣中板下緣底板上緣底板下緣尺寸打X h/mm100 0* 80 01000*8 001 00 0*5001 00 0*50 0100 0 *750100 0* 750彎矩設計值/(WV - Tn)i4 00. 9 8350.032237. 7 3107.5 8 2413. 6 91920上丄、rr、算1- _28 6.5 62 8軸力設計'值/fejV負一層側(cè)!吐嗇迎土 564負良一層側(cè)07墻背士'

28、負二層側(cè)1墻迎土9. 25負二層側(cè)墻背土/宀 A riL1 39面1 2 2 1 .47面1面1 227. 8 9偏心距ffo/OTK9. 279222.1 760 0 .545 52. 145偏心距增大系數(shù)刃111111判斷大小偏心受壓大偏心大偏心大偏心小偏心大偏心大偏心受壓鋼筋面積21992 1 99127 21 27218 8 4152 0數(shù)量及截面直徑/73Tm7D207D2 05 D185D186D204D22受拉鋼筋面積起，mm?219921991272127218 8 471 2 5數(shù)量及截面直徑/mm7D 207D205D185 D186D2 07D3 6剪力設計值/fe/V3

29、8 7.6938 7.6 912 7 .041 2 7.0474 9 .2574 9 .2 50QRX 晰 a2681 . 2 526 8 1.2 51608. 7 51608.7525 02. 525 0 2 .517S75 0.7 575 0 . 7 5450. 4 5450.4 570 0. 7700.7如何配筋構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造箍筋量六肢D10250六肢D102SO六肢D10250六肢D10250六肢D102SO六肢D10250裂縫寬度驗算0.1450.1 2 30.1 2 7不需要不需要0.1 9 1表4-2尺寸 & X Jj/THrn1000* 7 001000*7

30、0 01000 * 7 001 0 0 0 * 700彎矩設計值/的-m)43 6 .10 109 20694.1 1 3軸力設計值/ftJV302. 66 33 02. 6 6388 8 .32888.32偏心距帥frrm1 44 0 .88010 3 5 . 6 63730. 72偏心距增大系數(shù)?71111判斷大小偏心受壓大偏心小偏心大偏心大偏心受壓鋼筋面積16080數(shù)量及截面直徑/mm8D166 D204D2 24D22受拉鋼筋面積64 3 443 106 4 344310數(shù)量及截面直徑/mm8D3 27D288 D 327D28剪力設計值/kN3 0 2.6 6 3302. 6 6 3

31、88 8.3288 8 .320-2邱/血023 2 3. 752 3 2 3. 752 3 23.7 52 323.7 51.766 50. 6 56 50.656 50. 6 565 0.65如何配筋構(gòu)造構(gòu)造計算配筋計算配筋箍筋量六肢010(1250'六肢D1C2S<六肢D0250六肢D10250裂縫寬度驗算0. 2不需要0. 1920. 19 4表4-34.2負一層中柱配筋計算4. 2. 1負一層中柱中柱尺寸300X 700',軸力設計值N - 6489.S6kN，混凝土等級G4D ,f. = 19.1N/mni, 4 = ZHNAnm，,采用三級鋼筋 也=

32、9;= 3召0 刃nini2，境=2.0 X l()N/mm)oN 0.9<p+式中,N-軸向壓力設計值（N）；4-鋼筋混凝土構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)仁混凝土軸心抗壓強度設計值（N/mmTA 構(gòu)件截面面積（mm'）a；-全部縱向鋼筋的截面面積（mm"）L 4550故?。≒ lo因此柱的配筋：禺3£4聲創(chuàng)_ 気X 800X700A： = = T-< 0故采用構(gòu)造配筋：A： =fiMh = 0,002 X SOO X 700 =縱筋選用4根20 （血呂石mmj。箍筋選用 10間距25 0配筋率驗算:生 12564.2. 2負二層中柱中柱尺寸SOOX 700,軸力設計值

33、N=8：L6ClkN,混凝土等級MO ,=laiN/mmE , F&= 2-了TN/mniE ,采用三 級鋼筋(匚=© = 360N/nim2 ,縱筋選用4根 20E, =2.0 X lON/mm）。配筋計算過程同負一層中柱配筋。(A = 1256nim)o箍筋選用 六肢心102504. 3頂縱梁上緣的配筋計算縱梁上緣bXh = 1000裏1SOO,彎矩設計值 M = 4E40kN m，混凝土等級C30電=l+3K/mnLfck = 2.01N/mni米用二級鋼筋(fy = fy = 360N/mni，兔=2.0 X) o1、縱筋計算假定受拉鋼筋放 2 排,設 兀=60nun

34、如=h cCm = 1300 80= 1740mnio4640 X 10Mn = 0.107"哄血 1 X 14.3 X 1000 X 1740已5=1-Jl-2務=0.114 U J N 0.55故可以按照單筋截面配筋。兀=0.S X (1 + J1 一 2%) = 0.943_ M Am360 X 0.944X 1740選用 124 0 障且=1507 92)bhQC亠八b1000 X 1300所以非超筋。1079.2P 嗆=怎益= 02%所以非少筋。2、箍筋計算(1)驗算限制條件混凝土等級為emo,所以眷鬻屬于一般梁為=OJS X 1.0 X 14.3 X 1000 X 1740 = 6220.5fe/V所以,非斜壓破壞。(2)、檢查是否需要按計算配置箍筋頂板承受均布荷載，則兄=1 "5,軸力JV = 286.564 kN1 76.1.7E=1741.74ffc/V >V = 3S30fe/V需要按計算配置箍筋。(3)設計箍筋六肢C>