貝雷梁計算書

1、S301 城口至巫溪兩河口大橋貝雷梁結(jié)構(gòu)計算書重慶群洲實業(yè)集團有限公司2012年 9 月 20 日11、工程概況兩河口大橋位于省道 S301城巫路上，巫溪岸與省道 201 巫恩路相接，城口岸與省道 S301城巫路相連，跨越東溪河, 橋址比鄰西溪河與東溪河的交匯處，交通位置極其重要，是當?shù)氐慕煌ㄉ€。因原有兩河口大橋修建于上世紀70 年代，受當時施工條件以及施工設備限制，原兩河口大橋橋墩采用明挖擴大基礎(chǔ)，以卵石土為持力層，由于河道演變以及水流沖蝕的作用，導致橋墩基礎(chǔ)裸露，存在嚴重的安全隱患，擬在距離既有橋梁下游約300m處新建兩河口大橋。因為東溪河屬于山區(qū)河流，洪水漲勢快，流速快，洪水期間滿堂

2、支架阻水面積較大，同時也增加河中漂浮物撞擊支架的幾率，增加施工風險，為應對河水水位快速漲落以及暴雨期洪水對施工產(chǎn)生的不利影響，因此在淺灘區(qū)即城口岸側(cè)的兩跨擬采用滿堂支架，在河道主槽及巫溪岸采用支墩過河，在支墩上搭設貝雷梁過河，支墩高度應使貝雷梁梁底高過 100 年一遇洪水位 1.2m（100年一遇洪水位為 239.26m，支墩頂面高程為 240.5m），然后在貝雷梁上架設滿堂支架進行現(xiàn)澆。根據(jù)施工的具體措施，支墩采用混凝土樁及利用橋墩樁基。河道表層為砂礫石，由于時常水流沖蝕、河水搬遷的作用，密實度不能滿足現(xiàn)澆支架沉降的要求，因此需要對支架基礎(chǔ)進行處理或設計。對于滿堂支架部分，擬采用 1.0m

3、厚度的大片塊石對河道進行擠壓密實，然后采用砂礫等細集料對塊石間的空隙進行填充，在片石頂層采用 0.2m厚混凝土板式擴大基礎(chǔ)，處理范圍超過支架寬度上下游各 1.0m。2、計算依據(jù)1）S301城口至巫溪兩河口大橋施工圖設計文件2）公路工程技術(shù)標準（JTG B01-2003）3）公路橋涵設計通用規(guī)范（JTG D60-2004）4）公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（JTG D62-2004）5）公路圬工橋涵設計規(guī)范（JTG D61-2005）6）公路橋涵地基與基礎(chǔ)設計規(guī)范（JTG D63-2007）7）公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范(JTG/T F50-2011）8）公路橋梁抗震設計細則（JTG/TB0

4、2-01-2008）9）公路工程質(zhì)量檢驗評定標準（JTGF80/1-2004）10）公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設計規(guī)范（JTJ 025-86）23、主要材料參數(shù)及計算工況施工貝雷梁原則上采用貝雷梁標準構(gòu)件，桿件尺寸如下：桿件名材料橋斷面型式弦桿16Mn 10豎桿16Mn工 8斜桿16Mn工 8主梁桁架構(gòu)件有：桁架、桁架連接銷及保險銷、加強弦桿、弦桿螺栓、桁架螺栓6 種構(gòu)件組成。桁架又上、下弦桿，豎桿和斜桿焊接而成。上下弦桿的端部有陰陽接頭，接頭上有桁架連接銷孔。桁架的弦桿由兩根 10 號槽鋼（背靠背）組合而成，在下弦桿上焊有多塊帶圓孔的鋼板。在上、下弦桿內(nèi)有供與加強弦桿和雙層桁架連接的螺栓孔。在上

5、弦桿內(nèi)還有供連接支撐架用的四個螺栓孔，其中間的兩個孔是供雙排或多排桁架同節(jié)間連接用的，靠兩端的兩個孔是節(jié)間連接用的。多排桁架作梁或柱使用時，必須用支撐架加固上下節(jié)桁架的接合部。在下弦桿上，設有 4 塊橫梁墊板，其上方有突槽，用以固定橫梁在平面上的位置， 在下弦桿的端部槽鋼的腹板上還設有兩個橢圓孔，供連接抗風拉桿使用。桁架豎桿均用 8 號工字鋼制成，在豎桿靠下弦桿一側(cè)開有一個方孔，它是供橫梁夾具固定橫梁時使用的。所有構(gòu)件均采用工廠加工，現(xiàn)場組裝，并有專業(yè)施工隊伍完成。鋼料采用 16 錳鋼，彈性模量 ES=210000 MPa；抗拉強度 FU=470 MPa；屈服強度 Fy1=345 MPa（厚度

6、小于 40mm）；泊松比：0.3；屈服強度 Fy2=325 MPa（厚度大于 40mm）；鋼料 Q235鋼，彈性模量 ES=206000 MPa；抗拉強度 FU=375 MPa；屈服強度 Fy1=235 MPa（厚度小于 40mm）；泊松比：0.3 ；屈服強度 Fy2=225 MPa（厚度大于 40mm）；鋼料 Q345鋼，彈性模量 ES=206000 MPa；抗拉強度 FU=470 MPa；屈服強度 Fy1=345 MPa（厚度小于 40mm）；泊松比：0.3 ；屈服強度 Fy2=325 MPa（厚度大于 40mm）。對部分因受力需要加強的桿件采用貝雷梁的加強構(gòu)建進行加強，需要加強的主要構(gòu)件

7、如下：1）所有腹桿加強為10。2、主弦桿中加強弦桿 1 加強為雙拼槽鋼16a。3、主弦桿中加強弦桿 2 加強為雙拼槽鋼22a。加強弦桿的位置詳施工方案設計圖中。4、主要符號的含義本施工支架計算中采用的主要符號的含義如下：Fy：屈服強度3LCB：生成最大組合應力比的荷載組合編號Len：根據(jù)分析模型中的節(jié)點局部坐標計算的構(gòu)件長度Ly, Lz ：分別為構(gòu)件繞強軸( 局部坐標系 y 軸) 、弱軸( 局部坐標系 z 軸) 彎曲的無支撐長度Lb：構(gòu)件受壓翼緣橫向無支撐長度Ky, Kz ：分別為構(gòu)件繞強軸( 局部坐標系 y 軸) 、弱軸( 局部坐標系 z 軸) 彎曲的有效彎曲長度系數(shù)fa ：構(gòu)件軸向壓應力f

8、by, fbz：分別為構(gòu)件繞強軸、弱軸彎曲的彎曲應力Pa：構(gòu)件軸力(Pa > 0 ：拉力，Pa < 0 ：壓力)My, Mz：分別為構(gòu)件繞強軸、弱軸的彎矩Cm：繞構(gòu)件強軸的彎矩的彎曲系數(shù)Fa：構(gòu)件軸向的容許壓應力( 容許拉應力)FBy, FBz：分別為構(gòu)件繞強軸、弱軸彎曲的容許彎曲應力截面積：橫截面面積。Asy：單元局部坐標系 y 軸方向的有效抗剪面積(Effective Shear Area)。Asz：單元局部坐標系 z 軸方向的有效抗剪面積(Effective Shear Area)。Ixx ：對單元局部坐標系 x 軸的扭轉(zhuǎn)慣性距(Torsional Resistance)。I

9、yy ：對單元局部坐標系 y 軸的慣性距(Moment of Inertia)。Izz ：對單元局部坐標系 z 軸的慣性距(Moment of Inertia)。Cyp：沿單元局部坐標系+y 軸方向，單元截面中和軸到邊緣纖維的距離。Cym：沿單元局部坐標系-y 軸方向，單元截面中和軸到邊緣纖維的距離。Czp：沿單元局部坐標系+z 軸方向，單元截面中和軸到邊緣纖維的距離。Czm：沿單元局部坐標系-z 軸方向，單元截面中和軸到邊緣纖維的距離。Zyy：對 y 軸的截面塑性模量。Zzz：對 z 軸的截面塑性模量。Qyb：沿單元局部坐標系 z 軸方向的剪切系數(shù)。Qzb：沿單元局部坐標系 y 軸方向的剪切

10、系數(shù)。Peri:O ：截面外輪廓周長。Peri:I：箱型或管型截面的內(nèi)輪廓周長。注：象H型鋼那樣沒有內(nèi)部輪廓的截面的 Peri:1 值為'0' 。4Cent:y ：從截面最左側(cè)到質(zhì)心距離。Cent:z ：從截面最下端到質(zhì)心的距離。y1、z1：截面左上方最邊緣點的 y、z 坐標。y2、z2：截面右上方最邊緣點的 y、z 坐標。y3、z3：截面右下方最邊緣點的 y、z 坐標。y4、z4：截面左下方最邊緣點的 y、z 坐標。tf: 構(gòu)件受壓翼緣的厚度。bf:構(gòu)件受壓翼緣的寬度。ry ：對單元局部坐標系 y 軸的回轉(zhuǎn)半徑。rz ：對單元局部坐標系 z 軸的回轉(zhuǎn)半徑。J ：截面的扭轉(zhuǎn)慣性

11、距。5、計算結(jié)果5.1 計算模型支架采用全鋼結(jié)構(gòu)，桿件采用梁單元進行模擬，在每榀貝雷梁相接的的節(jié)點采用自由度釋放的方式模擬絞。整個結(jié)構(gòu)供節(jié)點14963個，梁單元 24000個，其中模板單元 2544個，結(jié)構(gòu)模型三視圖如下：截面及材料表如下：梁單元材料表類型 -1 截面號，截面名稱，材料單位體系: kN , m_截面號截面名稱材料號名稱容重長度面積重量內(nèi)部外部- - - - - - - - -1主梁主弦116Mn7.698e+0012.210e+0030.000e+0001.686e+003 4.274e+0023加強腹桿116Mn7.698e+0015.699e+0030.000e+0003.

12、208e+003 1.118e+0036加強弦桿116Mn7.698e+0014.712e+0020.000e+0003.760e+002 1.592e+0027加強弦桿 1116Mn7.698e+0012.113e+001 0.000e+000 2.172e+001 1.036e+0019花架116Mn7.698e+0012.257e+0030.000e+000 6.872e+002 1.647e+0024橫系梁2Q2357.698e+0011.266e+0030.000e+000 1.095e+0034.104e+00255型鋼橫梁5Q3457.698e+001 4.228e+0020.0

13、00e+000 7.471e+0025.135e+00282C 32c5Q3457.698e+0012.616e+0020.000e+0003.474e+0021.234e+002-合計:1.261e+0040.000e+0008.168e+0032.927e+003_計算供包含如下計算工況：1）自重恒荷載 (D)；2）現(xiàn)澆混凝土重量恒荷載 (D)3）施工臨時荷載恒荷載 (D)4）豎桿自重恒荷載 (D)一個組合，考慮施工為臨時荷載，組合系數(shù)都取1.0；自重( 1.000) + 現(xiàn)澆混凝土重量( 1.000)+ 施工臨時荷載( 1.000)+ 豎桿自重( 1.000) 。各種荷載計算如下，其中澆

14、筑混凝土的自重采用0.2 的動力放大系數(shù)。部位端部根部鋼管長度10.311鋼管豎桿3.03.3橫桿2.52.5斜桿0.10.1小計5.65.8方木0.1（以上單位:kN）模板2cm鋼板程序自動計算施工臨時恒載2施工臨時活載2.5（單位:kN/ m2）澆注混凝土（單位:kN/ m ）懸臂11.1316713.35815腹板46.856.1660頂?shù)装?2.2214.66418動力放大系數(shù)0.2計算軟件采用 MIDAS/Civil 8.05 。5.2 構(gòu)件應力驗算-MIDAS/Civil 公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 JTJ 025-86 版本號 8.0.56=*.定義荷載組合和組合系數(shù)-LCB

15、 C工況名稱 (組合系數(shù)) +工況名稱 (組合系數(shù))+工況名稱(組合系數(shù))-1 1自重( 1.000) +現(xiàn)澆混凝土重量 ( 1.000) +施工臨時荷載 ( 1.000)+豎桿自重( 1.000)-MIDAS/Civil公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 JTJ 025-86 版本號 8.0.5=*. 工程：兩河口施工支架貝雷梁計算*. 單元號 =3214,單元類型：梁單元*. 工況號 =1,材料號=1,截面號 =1*. 單位體系 : kN, m*. 截面特性 : 名稱 = 主梁主弦截面形狀= 雙拼槽形截面 . (組合截面)截面高=0.100,翼緣寬=0.048,槽背間距 =0.080腹板厚 =

16、0.005, 翼緣厚=0.009截面積 = 2.51180e-003, Asy= 1.08800e-003, Asz= 1.06000e-003Ybar = 8.80000e-002, Zbar = 5.00000e-002, Qyb= 4.38301e-003, Qzb= 1.15200e-003Syy= 7.86157e-005, Szz= 9.77324e-005, Zyy= 9.29198e-005, Zzz= 1.41971e-004Iyy= 3.93078e-006, Izz= 8.60045e-006, Iyz= 0.00000e+000ry= 3.95592e-002, rz=

17、 5.85151e-002J= 4.62156e-008, Cwp= 8.40726e-010*. 強度評價的設計參數(shù)Ly= 1.25000e-001, Lz= 1.25000e-001, Lu= 1.25000e-001Ky= 1.00000e+000, Kz= 1.00000e+000*. 材料參數(shù) :Fy= 3.45000e+005, Es= 2.10000e+008, 材料名稱 = 16Mn*.節(jié)點力及彎矩 :軸力Fxx =-1.97709e+001剪力Fyy = 1.08829e+001, Fzz =-7.79722e+001彎矩My= 9.74804e+000, Mz=-1.360

18、36e+000端彎矩Myi = 0.00000e+000, Myj = 9.74804e+000 (for Lb)Myi = 0.00000e+000, Myj = 9.74804e+000 (for Ly)Mzi = 0.00000e+000, Mzj =-1.36036e+000 (for Lz)=*軸向應力驗算=( ). 驗算軸向受壓構(gòu)件的長細比(Kl/r). = Kl/r=3.2<100.0->O.K.( ).計算容許壓應力 (Fa).7 JTJ 025-86 表 1.2.5 -. k =1.00 (由荷載組合 I).-. Fa =k*(200/340)*Fy = 2029

19、41.176 KPa.-MIDAS/Civil 公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 JTJ 025-86 版本號 8.0.5=( ). 計算單元軸向壓應力 (fa). JTJ 025-86 表 1.2.15-1 -. fa = Fxx/截面積 =7871.223 KPa.( ). 驗算軸向應力與容許應力比值 (fa/Fa).fa7871.223-. - =-=0.039<1.000 -> O.K.Fa202941.176( ). 驗算整體穩(wěn)定的軸向應力 (fa/( 1*Fa). JTJ 025-86 表 1.2.16-1 -. 1y=0.897-. 1z=0.900-. 1y <

20、 1zfa-.- = 0.043<1.000->O.K.( 1y*Fa)=*驗算主軸方向的彎曲應力=( ). 驗算組合構(gòu)件的寬厚比 (BTR). JTJ 025-86 表 1.2.22 -. BTR=bf/tf=5.65<20.00->O.K.( ). 驗算 雙拼槽鋼截面腹板高厚比(DTR). JTJ 025-86 表 1.2.22 -. DTR=bf/tf=15.66<50.00->O.K.( ). 驗算容許彎曲應力 (FBCy, FBTy). JTJ 025-86表 1.2.5 -. k=1.00(由荷載組合 I).-. FBCy=k*(210/340)

21、*Fy= 213088.235 KPa.-. FBTy=k*(210/340)*Fy= 213088.235 KPa.( ). 計算構(gòu)件真實彎曲應力 (fbcy, fbty).-. fbcy=(My*Ccom)/Iyy=-123996.173 KPa.-. fbty=(My*Cten)/Iyy= 123996.173 KPa.( ). 驗算 應力比 (fbcy/FBCy, fbty/FBTy).fbcy123996.173-. -=-=0.582<1.000->O.K.FBCy213088.2358fbty123996.173-. -=- = 0.582 < 1.000-&g

22、t; O.K.FBTy213088.235-MIDAS/Civil 公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 JTJ 025-86 版本號 8.0.5=( ). 驗算 彎曲應力的總穩(wěn)定性 . JTJ 025-86表 1.2.16-2 -. 2y=0.897fbtyfbcy-. max - =0.649<1.000->O.K. ( 2y*FBTy) , ( 2y*FBCy) =*驗算 繞弱軸的彎曲應力 .=( ). 驗算 雙拼槽鋼的寬厚比 (BTR). JTJ 025-86表 1.2.22 -. BTR=bf/tf=5.65<20.00->O.K.( ). 驗算 雙拼槽鋼截面腹板高

23、厚比(DTR). JTJ 025-86表 1.2.22 -. DTR=bf/tf=15.66<50.00->O.K.( ). 計算容許彎曲應力 (FBCz, FBTz). JTJ 025-86表 1.2.5 -. k=1.00(由荷載組合 I).-. FBCz=k*(210/340)*Fz= 213088.235 KPa.-. FBTz=k*(210/340)*Fz= 213088.235 KPa.( ). 計算構(gòu)件真實彎曲應力 (fbcz, fbtz).-. fbcz=(Mz*Ccom)/Izz= -13919.204 KPa.-. fbtz=(Mz*Cten)/Izz=1391

24、9.204 KPa.( ). 驗算 應力比 (fbcz/Fbcz, fbtz/FBTz).fbcz13919.204-.-=-=0.065<1.000->O.K.FBCz213088.235fbtz13919.204-.-=-=0.065<1.000->O.K.FBTz213088.235( ). 驗算 彎曲應力的總穩(wěn)定性 . JTJ 025-86表 1.2.16-2 -. 2z=0.900fbtzfbcz-. max - - =0.073<1.000->O.K. ( 2z*FBTz), ( 2z*FBCz) =*驗算剪應力 .9=-MIDAS/Civil

25、公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 JTJ 025-86 版本號 8.0.5=( ). 計算容許剪應力 (Fv). JTJ 025-86表 1.2.5 -. k=1.00(由荷載組合 I).-. Fvy,Fvz=k*(120/340)*Fy= 121764.706 KPa.( ). 計算局部 y 向剪應力 (fvy).(LCB=1,POS=J)-. 外加剪力 : Fyy =10.88 kN.-. fvy=Fyy/Asy=10002.627 KPa.( ). 驗算 剪應力比 (fvy/(Ct*Fvy). JTJ 025-86 表 1.2.15-6 -. Ct=1.000fvy10002.627-.

26、-=-=0.082<1.000->O.K.(Ct*Fvy)121764.706( ). 計算局部 z 向剪應力 (fvz).(LCB=1,POS=I)-. 外加剪力 : Fzz =-78.00 kN.-. fvz=Fzz/Asz =73581.512 KPa.( ). 驗算 剪應力比 (fvz/(Ct*Fvz). JTJ 025-86 表 1.2.15-6 -. Ct=1.000fvz73581.512-. -=-=0.604<1.000->O.K.(Ct*Fvz)121764.706=*驗算 組合應力 .=( ). 驗算 組合應力比 (軸向+彎曲). JTJ 025-

27、86表 1.2.15-3 -. Rmax1= fa + fbty / FBTy=0.545-. Rmax2= fa + fbcy / FBCy=0.619-. Rmax3= fa + fbtz / FBTz=0.028-. Rmax4= fa + fbcz / FBCz =0.102-. Rmax=0.619 <1.000 -> O.K.( ). 驗算 組合應力總穩(wěn)定性 (軸向+彎曲). JTJ 025-86 表 1.2.16-3 -. fa <= 0.15* 1y*Fa=2.731e+004 KPa.-. u = 1.0-. Rmax1= fa + 1y/(u* 2y)*f

28、bty / (=0.6381y*Fa)-. Rmax2= fa + 1y/(u* 2y)*fbcy / (=0.7241y*Fa)10-. fa <= 0.15* 1z*Fa=2.740e+004 KPa.-. u = 1.0-. Rmax3= fa + 1z/(u* 2z)*fbtz / (=0.0331z*Fa)-. Rmax4= fa + 1z/(u* 2z)*fbcz / (=0.1191z*Fa)-. Rmax=0.724 <1.000 -> O.K.-MIDAS/Civil 公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 JTJ 025-86 版本號 8.0.5=( ). 驗算

29、組合應力比 (雙向彎曲). JTJ 025-86 表 1.2.15-4 -. Sigma_w1=1.101e+005 KPa.-. Sigma_w2=1.379e+005 KPa.-. C= min(1 + 0.3*Sigma_w1/Sigma_w2, 1.15) = 1.150-. Rmax1= fbty + fbtz / (C*min(FBTy,FBTz)=0.563-. Rmax2= fbty - fbcz / (C*min(FBTy,FBCz)=0.563-. Rmax3= fbcy + fbtz / (C*min(FBCy,FBTz)=0.449-. Rmax4= fbcy - fb

30、cz / (C*min(FBCy,FBCz)=0.449-. Rmax=0.563 < 1.000 -> O.K.( ). 驗算 組合應力比 (軸向+雙向彎曲 ). JTJ 025-86表 1.2.15-5 -. Rmax1= fa + (fbty + fbtz)/C) / min(FBTy,FBTz)=0.526-. Rmax2= fa + (fbty - fbcz)/C) / min(FBTy,FBCz)=0.526-. Rmax3= fa + (fbcy + fbtz)/C) / min(FBCy,FBTz)=0.486-. Rmax4= fa + (fbcy - fbcz)

31、/C) / min(FBCy,FBCz)=0.486-. Rmax=0.526 < 1.000 -> O.K.( ). 驗算 組合應力比 (軸向+雙向彎曲 +剪切). JTJ 025-86 表 1.2.15-7 -. Rmax1=SQRT (fa + fbty + fbtz)2 + 3*fsy2 / (1.1*min(FBTy,FBTz)=0.560-. Rmax2=SQRT (fa + fbty - fbcz)2 + 3*fsy2 / (1.1*min(FBTy,FBCz)=0.560-. Rmax3=SQRT (fa + fbcy + fbtz)2 + 3*fsy2 / (1.

32、1*min(FBCy,FBTz)=0.509-. Rmax4=SQRT (fa + fbcy - fbcz)2 + 3*fsy2 / (1.1*min(FBCy,FBCz)=0.509-. Rmax5=SQRT (fa + fbty + fbtz)2 + 3*fsz2 / (1.1*min(FBTy,FBTz)=0.777-. Rmax6=SQRT (fa + fbty - fbcz)2 + 3*fsz2 / (1.1*min(FBTy,FBCz)=0.777-. Rmax7=SQRT (fa + fbcy + fbtz)2 + 3*fsz2 / (1.1*min(FBCy,FBTz)=0.7

33、41-. Rmax8=SQRT (fa + fbcy - fbcz)2 + 3*fsz2 / (1.1*min(FBCy,FBCz)=0.741-. Rmax=0.777 < 1.000 -> O.K.11-MIDAS/Civil 公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 JTJ 025-86 版本號 8.0.5=*. 工程：兩河口施工支架貝雷梁計算*. 單元號 =20133,單元類型：梁單元*. 工況號 =1,材料號=1,截面號 =3*. 單位體系 : kN, m*. 截面特性 : 名稱 = 加強腹桿, 2C 10截面形狀= 雙拼槽形截面 . (軋制)截面高=0.100,翼緣寬=0.048

34、,槽背間距 =0.000腹板厚 =0.005, 翼緣厚=0.009截面積 = 2.54800e-003, Asy = 1.08800e-003, Asz= 1.06000e-003Ybar = 4.80000e-002, Zbar = 5.00000e-002, Qyb= 4.38301e-003, Qzb= 1.15200e-003Syy= 7.94000e-005, Szz= 2.28900e-005, Zyy= 9.29199e-005, Zzz= 1.20566e-004Iyy= 3.96600e-006, Izz= 2.28900e-007, Iyz= 0.00000e+000ry=

35、 3.94000e-002, rz= 2.08000e-002J= 4.62156e-008, Cwp= 8.40726e-010*. 強度評價的設計參數(shù)Ly= 1.40000e+000, Lz= 1.40000e+000, Lu= 1.40000e+000Ky= 1.00000e+000, Kz= 1.00000e+000*. 材料參數(shù) :Fy= 3.45000e+005, Es= 2.10000e+008, 材料名稱= 16Mn*. (I)點的力和力矩 :軸力Fxx =-1.04851e+002剪力Fyy = 4.30723e-001, Fzz = 1.68056e-001彎矩 My= 2

36、.85091e-001, Mz= 3.03858e-001端彎矩Myi = 2.85091e-001, Myj = 4.98121e-002(for Lb)Myi = 2.85091e-001, Myj = 4.98121e-002 (for Ly)Mzi = 3.03858e-001, Mzj =-2.99155e-001 (for Lz)=*軸向應力驗算=( ). 驗算軸向受壓構(gòu)件的長細比 (Kl/r).-. Lambda = Kl/r =67.3 < 100.0 ->O.K.( ).計算容許壓應力 (Fa). JTJ 025-86 規(guī)范 1.2.5 -. k =1.00 (由荷載組合 I).-. Fa =k*(200/340)*Fy= 202941.176