生物質(zhì)鍋爐調(diào)整的方法探討

1、生物質(zhì)鍋爐燃燒調(diào)整的方法一、鍋爐燃燒調(diào)整的方法生物質(zhì)的燃燒通?？梢苑譃槿齻€(gè)階段，即預(yù)熱起燃階段、揮發(fā)分燃燒階段、炭燃燒階段。生物質(zhì)在振動(dòng)爐排上的燃燒過(guò)程分為預(yù)熱干燥區(qū)、燃燒區(qū)和燃盡區(qū)，這可以與振動(dòng)爐排的高、中和低端相對(duì)應(yīng)。根據(jù)各區(qū)的燃燒特點(diǎn)，各區(qū)需要的風(fēng)量有差別，預(yù)熱干燥區(qū)和燃盡區(qū)的風(fēng)量少一些，燃燒區(qū)的風(fēng)量要大一些。燃料顆粒在振動(dòng)爐排鍋爐中燃燒可以分為兩種類型：顆粒大的在爐排上燃燒，在氣力播撒的過(guò)程中，顆粒特別小的在爐排上部空間發(fā)生懸浮燃燒。爐內(nèi)良好燃燒的標(biāo)志就是在爐內(nèi)不結(jié)渣的前提下，盡可能接近完全燃燒，同時(shí)保證較快的燃燒速度，得到最高的燃燒效率。（1）供應(yīng)充足而有合適的空氣量如果過(guò)量空氣系數(shù)

2、過(guò)小，即空氣量供應(yīng)不足，會(huì)增大固體不完全燃燒熱損失q4和可燃?xì)怏w不完全燃燒熱損失q3，使燃燒效率降低；如果過(guò)量空氣系數(shù)過(guò)大，則會(huì)降低爐膛溫度，增加不完全燃燒熱損失。最佳的過(guò)量空氣系數(shù)使q2+q3+q4之和為最小值。（2）適當(dāng)提高爐溫根據(jù)阿累尼烏斯定律，燃燒反應(yīng)速度與溫度成指數(shù)關(guān)系。在保證爐膛不結(jié)渣的前提下，盡量提高爐膛溫度。（3）爐膛內(nèi)良好的擾動(dòng)和混合在著火和燃燒階段，要保證空氣和燃料的充分混合，在燃盡階段，要加強(qiáng)擾動(dòng)混合。（4）燃料在爐排上和爐膛中有足夠的停留時(shí)間（5）保持合理的火焰前沿位置?；鹧媲把貞?yīng)該位于高端爐排與中部爐排的之間區(qū)域，火焰在爐排上的充滿度好。（1）調(diào)整振動(dòng)爐排的振動(dòng)頻率和

3、振動(dòng)周期（振動(dòng)時(shí)間和停止時(shí)間）振動(dòng)爐排的振動(dòng)頻率一般不隨負(fù)荷的變化而進(jìn)行調(diào)整，最佳的振動(dòng)頻率是通過(guò)觀察低端爐排的擋灰板處的灰渣堆積厚度來(lái)決定的。當(dāng)燃料的粒度、水分和負(fù)荷發(fā)生變化時(shí)，只是對(duì)振動(dòng)時(shí)間和停止時(shí)間進(jìn)行調(diào)整，振動(dòng)頻率一般不進(jìn)行調(diào)整。振動(dòng)爐排的頻率應(yīng)該由下面兩個(gè)因素來(lái)決定：其一是低端爐排的擋灰板處的灰渣堆積厚度，應(yīng)該維持在510cm；其二是在一定振動(dòng)頻率下，不能使?fàn)t膛負(fù)壓發(fā)生劇烈變化；其三是檢測(cè)1號(hào)撈渣機(jī)出口的灰渣含碳量，正常的含碳量應(yīng)該為510。（在enkoping電廠，正常情況下，飛灰的含碳量為12；灰渣的含碳量為510%。）。根據(jù)調(diào)整試驗(yàn)得出：振動(dòng)爐排的頻率應(yīng)該為4045赫茲。爐排的

4、振動(dòng)時(shí)間決定燃料顆粒在爐排上的行走速度（或每一振動(dòng)周期內(nèi)燃料在爐排上的行程），振動(dòng)時(shí)間越長(zhǎng)，其破壞焦渣的能力強(qiáng)，但料層內(nèi)部的翻動(dòng)性能差，行走速度加快；爐排的停止時(shí)間在很大程度上決定燃料顆粒在爐排上的停留時(shí)間。振動(dòng)爐排的振動(dòng)周期根據(jù)燃料粒度、水分和鍋爐負(fù)荷變化的調(diào)整規(guī)律如下：表4：振動(dòng)周期的調(diào)整規(guī)律振動(dòng)時(shí)間停止時(shí)間燃料粒度變大減少增加變小增加減少水分變大減少增加變小增加減少 料層厚度（鍋爐負(fù)荷）變大增加減少變小減少增加根據(jù)調(diào)整試驗(yàn)得出：在鍋爐滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，振動(dòng)時(shí)間為10秒，停止時(shí)間為5分鐘。（2）調(diào)整爐排各區(qū)一次風(fēng)的風(fēng)量以及相互間匹配在一次風(fēng)中，中端爐排的一次風(fēng)量最大，高、低端爐排的一次風(fēng)量相對(duì)

5、較少。隨著鍋爐負(fù)荷增加，一次風(fēng)的風(fēng)量占總風(fēng)量的比例逐步減少。如果從爐前觀察到落渣口積存較多的未燃盡的小顆粒燃料，則可以適當(dāng)提高低端爐排的一次風(fēng)量。如果高端、中端爐排的爐排風(fēng)量都增大，則爐排上火焰前沿向爐排高端移動(dòng)；如果高端爐排的爐排風(fēng)量減少、中端爐排的爐排風(fēng)量增大，則爐排上火焰前沿向爐排低端移動(dòng)；如果低端、中端爐排的爐排風(fēng)量都增大，則爐排上火焰前沿向爐排中端移動(dòng)；如果低端爐排的爐排風(fēng)量減少、中端爐排的爐排風(fēng)量增大，則爐排上火焰前沿向爐排低端移動(dòng)。（3）調(diào)整二次風(fēng)和火上風(fēng)隨著鍋爐負(fù)荷增加，二次風(fēng)的風(fēng)量占總風(fēng)量的比例逐步增加。各個(gè)二次風(fēng)和火上風(fēng)的作用如下所述。1和4為前、后墻的火上風(fēng)，作為上二次風(fēng)

6、的分級(jí)配風(fēng)，主要是向未燃盡的氣體和燃料顆粒提供補(bǔ)充氧氣，同時(shí)起到降低氮氧化物的作用（適當(dāng)可以降低爐膛溫度，因?yàn)闋t膛的溫度測(cè)點(diǎn)與火上風(fēng)距離比較近）；2和5為前、后墻的上二次風(fēng)，主要是起到擾動(dòng)和補(bǔ)充氧量的作用。3為前墻的下二次風(fēng)，可以起到增強(qiáng)燃料流剛性和有助于均勻播撒燃料的作用。6為后墻下二次風(fēng)，不僅起到擾動(dòng)和補(bǔ)燃的作用，而且還可以影響燃料拋撒的長(zhǎng)度，如果柔性管的燃料積存的比較多，可以開(kāi)大6的擋板開(kāi)度，阻止燃料拋撒的長(zhǎng)度。如果燃料比較干燥或燃料的顆粒比較小，則可以增大6的擋板開(kāi)度，使燃料盡可能快地燃燒，沒(méi)有必要將燃料播散得更遠(yuǎn)處。124563圖3：二次風(fēng)口和火上風(fēng)的布置圖（4）建立合適的爐膛負(fù)壓，

7、組織好合理的爐內(nèi)燃燒空氣動(dòng)力場(chǎng)爐膛負(fù)壓的正常運(yùn)行值的范圍：50pa250Pa，當(dāng)爐膛負(fù)壓大于0Pa（延時(shí)30秒或大于50Pa（延時(shí)5秒）或小于2KPa時(shí)，鍋爐的MFT動(dòng)作。如果爐膛負(fù)壓大于0 Pa甚至更高，首先造成高溫?zé)煔夂突鹧婊鼗鸬浇o料機(jī)的落料管，引發(fā)燃料著火，對(duì)給料機(jī)、落料管和逆止擋板造成損害；其次，造成高溫?zé)煔夂突鹧婊鼗鸬蕉物L(fēng)的管道中，燒壞二次風(fēng)的噴口，還有可能燒壞火焰監(jiān)視器。還有，爐膛內(nèi)的高溫?zé)煔鈺?huì)從人孔門或啟動(dòng)燃燒器的活動(dòng)門的縫隙噴出，損壞設(shè)備或?qū)θ嗽斐蓚ΑＨ绻麪t膛負(fù)壓很低，首先，會(huì)縮短細(xì)小的燃料顆粒和未完全燃燒氣體在爐膛中的停留時(shí)間，造成固體不完全熱損失和可燃?xì)怏w不完全燃燒熱損

8、失增大，降低了鍋爐的燃燒效率和熱效率；其次，造成鍋爐的漏風(fēng)量增大，造成排煙溫度升高，排煙熱損失增大，降低鍋爐的熱效率；還有，爐膛負(fù)壓太低，則會(huì)使?fàn)t膛的水冷壁變形，拉裂焊口，對(duì)水冷壁造成損壞。4. 避免爐膛溫度發(fā)生劇烈變化的燃燒調(diào)整方法（1）在負(fù)荷穩(wěn)定時(shí)，要維持一定的料層厚度，這樣就可以使?fàn)t排上的燃燒穩(wěn)定；（2）避免出現(xiàn)太低的緩沖料箱的料位，在運(yùn)行中，每條給料線一定要保持前兩個(gè)緩沖料箱的料位保持滿料位，最后一個(gè)緩沖料箱的料位在50料位進(jìn)行波動(dòng)。這樣可以維持穩(wěn)定的播料，最終達(dá)到穩(wěn)定燃燒。5. 鍋爐觀火孔的改進(jìn)方法目前鍋爐觀火孔的視線不好，無(wú)法觀察到爐排上料層的厚度和詳細(xì)的燃燒情況，建議更換為較大的

9、觀火鏡。同時(shí)觀火孔內(nèi)部應(yīng)該向上、向下應(yīng)該有傾角，要改造為喇叭口，這樣視眼比較寬闊，有利于看清爐排上燃料的燃燒情況。觀火孔的外側(cè)要容易打開(kāi)，在鍋爐運(yùn)行時(shí)，可以將觀火孔邊上積存的灰吸進(jìn)去，否則，積灰太多，將無(wú)法看清爐排上的燃燒情況。6. 嚴(yán)禁燃料中混入塑料制品（特別是塑料薄膜和塑料袋等）燃料中盡量要避免帶入塑料。因?yàn)樗芰现泻写罅康穆仍?，?dāng)燃料中混有塑料時(shí)，可能會(huì)產(chǎn)生大量的氯化氫，對(duì)水冷壁受熱面和尾部煙道受熱面產(chǎn)生腐蝕。二、降低鍋爐排煙溫度高的措施鍋爐在72小時(shí)滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，鍋爐的排煙溫度較高，最高的比較穩(wěn)定數(shù)值為164左右。經(jīng)過(guò)調(diào)整和分析，認(rèn)為鍋爐排煙溫度高是一個(gè)綜合性問(wèn)題，需要從表計(jì)的校驗(yàn)、

10、吹灰、燃燒調(diào)整和汽水系統(tǒng)調(diào)整等方面綜合進(jìn)行治理。建議采取了如下措施：1. 通過(guò)觀察布袋除塵器入口溫度就地顯示145，發(fā)現(xiàn)DCS畫(huà)面排煙溫度顯示值偏大10，分析的原因是熱電偶的補(bǔ)償方式和計(jì)算方法有問(wèn)題。同時(shí)，經(jīng)過(guò)對(duì)低壓空氣預(yù)熱器的換熱計(jì)算，發(fā)現(xiàn)空氣流量值偏小，需要對(duì)風(fēng)量和風(fēng)壓進(jìn)行重新標(biāo)定，此外，兩個(gè)氧量計(jì)的顯示差異較大，高壓空氣預(yù)熱器出口的溫度顯示值明顯與實(shí)際值不符，因此，需要對(duì)相應(yīng)的表計(jì)進(jìn)行重新校驗(yàn)；2. 投運(yùn)吹灰器。鍋爐剛剛投運(yùn)時(shí)，每天至少要進(jìn)行一次吹灰，鍋爐運(yùn)行正常，每天至少進(jìn)行三次吹灰。同時(shí)，吹灰的次數(shù)與燃料中的灰分含量有關(guān)；3. 進(jìn)行燃燒調(diào)整，減少一次風(fēng)量，增大二次風(fēng)量，同時(shí)降低爐膛負(fù)

11、壓值（實(shí)際運(yùn)行中的負(fù)壓值為500Pa左右），維持在50250Pa之間；4. 按照各級(jí)過(guò)熱器和減溫器出口的溫度和噴水減溫水量的設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)，來(lái)進(jìn)行噴水的調(diào)整，第二級(jí)減溫水量最大、第三級(jí)減溫水量次之，第一級(jí)減溫水最??；5. 維持除氧器在額定壓力（0.588MPa）下運(yùn)行，保證給水溫度為210左右。維持較高的除氧器壓力，可以市低壓煙氣冷卻器更多地吸收煙氣熱量；6. 改變低壓空氣預(yù)熱器回路和高壓空氣預(yù)熱器循環(huán)回路的運(yùn)行調(diào)整方式，要盡量使水側(cè)的流量靠近設(shè)計(jì)值。三、鍋爐概況 龍基電力有限公司產(chǎn)品。型式：高溫高壓、自然循環(huán)、全鋼爐架、燃燒秸稈、振動(dòng)爐排、汽包爐、全封閉布置。鍋爐最大連續(xù)延發(fā)量：130t/h 過(guò)熱

12、蒸汽壓力：9.2MPa（g） 過(guò)熱蒸汽溫度：540給水溫度：210排煙溫度：130 鍋爐效率：92燃燒系統(tǒng)燃料通過(guò)兩條輸送帶進(jìn)入爐前的兩座料倉(cāng)，再通過(guò)兩條螺旋輸送裝置送到六臺(tái)螺旋給料機(jī)，最后送入爐膛燃燒。鍋爐采用平衡通風(fēng)系統(tǒng)。空氣系統(tǒng)由一臺(tái)100容量的送風(fēng)機(jī)和空預(yù)器組成。因秸稈成分中含有氯元素，煙氣腐蝕性較強(qiáng)，煙氣將不通過(guò)空預(yù)器?？諝獾念A(yù)熱由給水加熱實(shí)現(xiàn)?？諝忸A(yù)熱器由兩部分組成，分別為低壓給水加熱空氣預(yù)熱器和高壓給水加熱空氣預(yù)熱器。低壓給水加熱空氣預(yù)熱器的給水由低壓給水引出，經(jīng)低壓給水輸送泵進(jìn)入低壓空氣預(yù)熱器，加熱空氣后，再進(jìn)入低壓煙氣冷卻器吸收煙氣的熱量降低煙氣溫度，最后再回到除氧器。高壓給水加熱空氣預(yù)熱器的給水從高壓給水調(diào)節(jié)閥后的高壓給水管道直接引出，進(jìn)入低壓空氣預(yù)熱器后的高壓空氣預(yù)熱器加熱空氣，然后進(jìn)入低壓煙氣冷卻器前的高壓煙氣冷卻器吸收煙氣的熱量，最后再回到高壓給水管道進(jìn)入省煤器。預(yù)熱后的空氣主要分三部分，一部分通過(guò)爐膛下部（爐排上部）進(jìn)入爐膛，一部分通過(guò)振動(dòng)爐排進(jìn)入鍋爐，一部分通