梁板柱配筋計(jì)算書

1、截面設(shè)計(jì)本工程框架抗震等級為三級。根據(jù)延性框架設(shè)計(jì)準(zhǔn)則，截面設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)按照“強(qiáng)柱弱梁”、“強(qiáng)剪弱彎”原則，對內(nèi)力進(jìn)行調(diào)整?？蚣芰嚎蚣芰赫孛嬖O(shè)計(jì)非抗震設(shè)計(jì)時(shí)，框架梁正截面受彎承載力為： (9-1-1)抗震設(shè)計(jì)時(shí)，框架梁正截面受彎承載力為： (9-1-2)因此，可直接比較豎向荷載作用下彎矩組合值M和水平地震作用下彎矩組合值M乘以抗震承載力調(diào)整系數(shù)后gRE的大小，取較大值作為框架梁截面彎矩設(shè)計(jì)值。即 (9-1-3)比較39和表43中的梁端負(fù)彎矩，可知，各跨梁端負(fù)彎矩均由水平地震作用控制。故表39中彎矩設(shè)計(jì)值來源于表43，且為乘以后的值。進(jìn)行正截面承載力計(jì)算時(shí)，支座截面按矩形截面計(jì)算；跨中截面按T形

2、截面計(jì)算。T形截面的翼緣計(jì)算寬度應(yīng)按下列情況的最小值取用。AB跨及CD跨：=7.5/3=2.5m； ，故取=1.86m判別各跨中截面屬于哪一類T型截面：一排鋼筋取=70040=660mm，兩排鋼筋取=70065=635mm,則=14.3×1860×130×（660130/2）=2057.36kN.m該值大于跨中截面彎矩設(shè)計(jì)值，故各跨跨中截面均屬于第一類T形截面。BC跨：=3.0/3=1.0m；=0.3+8.4-0.3=8.4m；;，故取=1m判別各跨中截面屬于哪一類T型截面：取=55040=510mm，則=14.3×1000×130×

3、（510130/2）=827.26kN.m該值大于跨中截面彎矩設(shè)計(jì)值，故各跨跨中截面均屬于第一類T形截面。各層各跨框架梁縱筋配筋計(jì)算詳見表49及表50。表格49 各層各跨框架梁上部縱筋配筋計(jì)算層號AB跨BC跨CD跨-MABz-MABy-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy4負(fù)彎矩M（kN·m）-213.6-181.8-188.86-188.86-181.18-213.60.1140.0970.1010.1010.0970.1140.1210.1020.1070.1070.1020.1210.9710.9490.9470.9470.9490.971配筋A(yù)s（）925.84803.52

4、839.35839.35803.52925.84實(shí)配鋼筋3C203C203C203C203負(fù)彎矩M（kN·m）-370.84-319.2-347.48-347.48-319.92-370.84 續(xù)表49層號AB跨BC跨CD跨-MABz-MABy-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy30.1980.1710.1860.1860.1710.1980.2230.1890.2080.2080.1890.2230.8880.9060.8960.8960.9060.888配筋A(yù)s（）1757.631486.61632.211632.211486.161757.63實(shí)配鋼筋4C254C254C2

5、54C252負(fù)彎矩M（kN·m）-452.60-445.3-500.02-500.02-445.63-452.600.2600.2580.2890.2890.2580.2620.3100.3040.350.350.3040.310.8450.8480.8250.8250.8480.845配筋A(yù)s（）2343.052298.12651.292651.292298.812343.05實(shí)配鋼筋4C25+2C204C25+2C224C25+2C224C25+2C201負(fù)彎矩M（kN·m）-610-491.9-557.04-557.04-491.69-6100.3530.2840.3

6、220.3220.2840.3530.4580.3430.4030.4030.3430.4580.7710.8290.7980.7980.8290.771配筋A(yù)s（）3460.982594.43053.5630530562594.543460.98實(shí)配鋼筋4C25+4C224C25+4C204C25+4C204C25+4C22表格50 各層各跨框架梁下部縱筋配筋計(jì)算層號AB跨BC跨CD跨MABzMAByMAB中MBCzMBCyMCDzMCDyMCD中4正彎矩M（kN·m）113.5342.92196.2778.3978.3942.92113.53196.270.0610.0230.1

7、050.070.070.0230.0610.1050.0630.0230.1110.0730.0730.0230.0630.1110.9680.9880.9440.9620.9620.9880.9680.944配筋A(yù)s（mm2）493.62182.83875.06443.83443.83182.83493.62875.06實(shí)配鋼筋3C203C183C203正彎矩M（kN·m）212.59147.58253.44218.57218.57147.58212.59253.440.1140.0790.1360.1960.1960.0790.1140.1360.1210.0820.1470.2

8、200.2200.0820.1210.1470.9390.9490.9060.8740.8740.9490.9390.906配筋A(yù)s（mm2）952.86647.681177.341362.091362.09647.68952.861177.34實(shí)配鋼筋2C25+1C203C252C25+1C202正彎矩M（kN·m）297.13273.37254.36371.00371.00273.37297.13254.360.1590.1460.1360.3680.3680.1460.1590.1360.1740.9210.9270.7570.7570.9210.1740.9270.9130.

9、9210.9270.7570.7570.9210.9130.927配筋A(yù)s（mm2）1369.711349.241154.842669.352669.351349.241369.711154.84實(shí)配鋼筋3C254C25+2C223C251正彎矩M（kN·m）455.71321.43256.51428.13428.13321.43455.71256.51 續(xù)表501層號AB跨BC跨CD跨MABzMAByMAB中MBCzMBCyMCDzMCDyMCD中0.2630.1860.1480.3490.3490.1860.2630.1480.3120.2080.9120.7750.7750.2

10、080.3120.9120.8440.8960.9120.7750.7750.8960.8440.912配筋A(yù)s（mm2）2361.941569.291230.362868.252868.251569.292361.941230.36實(shí)配鋼筋4C25+2C204C25+4C204C25+2C20注：1. 表中彎矩帶“*”者由豎向荷載控制，彎矩設(shè)計(jì)值均來源于表39。2. 表中彎矩不帶“*”者均由水平地震作用控制，彎矩設(shè)計(jì)值來源于表43，且為乘以gRE后的值。3. BC跨跨中彎矩較小，表中未列出。9.1.2 框架梁斜截面設(shè)計(jì)按照“強(qiáng)剪弱彎” 原則，考慮地震作用組合時(shí)的梁剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按式（9-1-4

11、）計(jì)算，為簡化計(jì)算，近似按下式確定梁剪力設(shè)計(jì)值。 （9-1-4）也即將表45中的剪力組合值放大1.1倍，作為梁端剪力設(shè)計(jì)值。1）剪壓比驗(yàn)算無地震作用組合時(shí)，AB跨及CD跨梁的最大剪力在CD跨首層左端，Vmax=183.62kN；BC跨各層梁的最大剪力在五層右端，Vmax= 29.99kN，根據(jù)式（9-1-5），有AB跨及CD跨：BC跨： 有地震作用組合時(shí)，AB跨及CD跨梁的最大剪力在CD跨首層左端，=353.07×1.1 =388.38kN；BC跨各層梁的最大剪力在首層右端 ，=469.48×1.1=516.43kN，各梁跨高比均大于2.5，根據(jù)式（9-1-6），有AB跨及

12、CD跨：BC跨： 各跨層各層梁剪壓比均滿足要求。2）箍筋計(jì)算為簡化計(jì)算，先根據(jù)“強(qiáng)剪弱彎”的要求，按加密區(qū)構(gòu)造要求設(shè)置箍筋，計(jì)算其受剪承載能力，然后與最大剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行比較，不足者再作調(diào)整。加密區(qū)箍筋取雙肢f,8100，各跨受剪承載能力計(jì)算如下：無地震作用組合時(shí)，根據(jù)(9-1-7)式即:AB跨及CD跨： BC跨： 有地震作用組合時(shí)，根據(jù)公式(9-1-8)AB跨及CD跨：gBC跨：即，除BC跨外，各跨各層梁箍筋均滿足要求。進(jìn)一步分析計(jì)算可知，BC跨首層及二層需加大箍筋直徑，采用雙肢f,10100。其余各層仍采用雙肢,8100。AB跨及CD跨非加密區(qū)箍筋取雙肢,8200，BC跨全長加密。最小配箍率

13、根據(jù)公式(9-1-9)：滿足最小配箍率要求。9.2 框架柱按照“強(qiáng)柱弱梁”原則，考慮地震作用組合時(shí)的柱端彎矩設(shè)計(jì)值計(jì)算，實(shí)際就是將表46表49中的柱端彎矩設(shè)計(jì)值乘以放大系數(shù)1.1。9.2.1 軸壓比驗(yàn)算考慮地震作用組合時(shí)，底層柱最大軸力為C柱，；混凝土強(qiáng)度：C30軸壓比 柱軸壓比滿足要求。9.2.2 正截面受彎承載力計(jì)算根據(jù)柱端內(nèi)力組合值選取最不利內(nèi)力設(shè)計(jì)值，并選取柱上端和下端內(nèi)力設(shè)計(jì)值的較大值作為截面配筋的計(jì)算依據(jù)。選取內(nèi)力時(shí)，應(yīng)先求得柱的界限受壓軸力，以確定柱各截面的偏心受壓狀態(tài)。柱同一截面分別承受正反向彎矩，故采用對稱配筋?；炷翉?qiáng)度：C30；鋼筋強(qiáng)度：HRB400，因此界限相對受壓區(qū)高

14、度根據(jù)公式(9-2-1)計(jì)算,即:則界限受壓軸力為：本工程中，柱截面控制內(nèi)力均來自于有地震作用組合工況。因此，荷載組合效應(yīng)需乘以承載力抗震調(diào)整系數(shù)。當(dāng)截面軸力設(shè)計(jì)值g時(shí)，截面為大偏心受壓狀態(tài)；當(dāng)截面軸力設(shè)計(jì)值g時(shí)，截面為小偏心受壓狀態(tài)。但無論哪種偏心受壓狀態(tài)，軸力相近，則彎矩越大，配筋量越大。因此，大偏心受壓時(shí)，應(yīng)選取彎矩較大、而軸力較小的內(nèi)力組；小偏心受壓時(shí)，應(yīng)選取軸力較大且彎矩也較大的內(nèi)力組。此外，對不能明顯判斷的內(nèi)力組，則應(yīng)進(jìn)行配筋量的比較。對于多層框架，頂層或頂部兩層柱常屬于大偏心受壓狀態(tài)，其配筋由計(jì)算確定；中間若干層也屬于大偏心受壓狀態(tài)，但配筋一般是構(gòu)造配筋，底層或底部兩層柱在不同的

15、內(nèi)力組合工況下，偏心受壓狀態(tài)可能不同，應(yīng)分別計(jì)算其配筋量，并取最大值。1、大偏心受壓狀態(tài)對稱配筋的大偏心受壓柱，配筋按下式計(jì)算：當(dāng)x2as 時(shí)， (9-2-1)當(dāng)x2as 時(shí)， (9-2-2)2、小偏心受壓狀態(tài)對稱配筋的小偏心受壓柱，配筋按下式計(jì)算： (9-2-3) (9-2-4)各柱配筋計(jì)算詳見表51表54。表格51 A柱正截面控制內(nèi)力及配筋計(jì)算層號4321內(nèi)力彎矩M151.37277.02279.30811.90軸力N274.71593.83927.171189.36軸壓比0.0390.0850.1320.170g0.750.750.750.8（mm）606.12513.15331.367

16、50.90ea=max（20，h/30）（mm）23.3323.3323.3323.33ei = e0 + ea 629.45536.48354.69774.23l0=1.25H, 1.0H(首層)（mm）48754875487552001 = 0.5fcA/(gRE N)（1.0）1.01.01.01.02 =1.15 - 0.01 l0/h（1.0）1.01.01.01.01.0391.0461.0691.036（mm）（2as=80）20.582as44.492as69.472as95.052as偏心受壓狀態(tài)大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓As (mm2)317.54501.16190.060r

17、（mm2）980980980980初選鋼筋4C204C204C204C20表格52 B柱正截面控制內(nèi)力及配筋計(jì)算層號4321內(nèi)力彎矩M195.79524.50671.28672.54軸力N322.95647.59885.051108.54軸壓比m0.0460.0920.1260.1580.750.750.750.80（mm）666.88890.92834.31667.36ea=max（20，h/30）（mm）23.3323.3323.3323.33ei = e0 + ea 690.21914.25857.64690.69l0=1.25H, 1.0H(首層)（mm）487548754875520

18、0z1 = 0.5fcA/(gRE N)（1.0）1.01.01.01.0z 2=1.15 - 0.01 l0/h（1.0）1.01.01.01.01.0361.0271.0291.040（mm）（2as=80）24.22as48.52as66.32as88.52as偏心受壓狀態(tài)大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓As (mm2)439.561368.591702.621529.77（mm2）980980980980初選鋼筋4C204C224C254C25表格53 C柱正截面控制內(nèi)力及配筋計(jì)算層號4321內(nèi)力彎矩M195.79524.50671.28672.54軸力N322.95647.59885.051

19、108.54軸壓比0.0460.0920.1260.1580.750.750.750.80（mm）666.88890.92834.31667.36ea=max（20，h/30）（mm）23.3323.3323.3323.33ei = e0 + ea 690.21914.25857.64690.69l0=1.25H, 1.0H(首層)（mm）4875487548755200z1 = 0.5fcA/(gRE N)（1.0）1.01.01.01.0z2 =1.15 - 0.01 l0/h（1.0）1.01.01.01.01.0361.0271.0291.040（mm）（2as=80）24.22as4

20、8.52as66.32as88.52as偏心受壓狀態(tài)大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓As (mm2)439.561368.591702.621529.77（mm2）980980980980初選鋼筋4C204C224C254C25表格 54 D柱正截面控制內(nèi)力及配筋計(jì)算層號4321內(nèi)力彎矩M151.37277.02279.30811.90軸力N274.71593.83927.171189.36軸壓比0.0390.0850.1320.1700.750.750.750.8（mm）606.12513.15331.36750.90ea=max（20，h/30）（mm）23.3323.3323.3323.33ei

21、 = e0 + ea 629.45536.48354.69774.23l0=1.25H, 1.0H(首層)（mm）4875487548755200z = 0.5fcA/(gRE N)（1.0）1.01.01.01.0z =1.15 - 0.01 l0/h（1.0）1.01.01.01.01.0391.0461.0691.036（mm）（2as=80）20.52as44.42as69.42as95.02as偏心受壓狀態(tài)大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓As (mm2)317.54501.16190.060（mm2）980980980980初選鋼筋4C204C204C204C209.2.3 斜截面受剪承載力

22、計(jì)算按照“強(qiáng)剪弱彎”原則，考慮地震作用組合時(shí)的柱端剪力設(shè)計(jì)值計(jì)算，實(shí)際就是將表45表48中的柱端剪力設(shè)計(jì)值先按柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整系數(shù)1.1進(jìn)行放大（滿足強(qiáng)柱弱梁），再乘以“強(qiáng)剪弱彎”的放大系數(shù)1.1，即放大1.1×1.1=1.21倍。1、剪壓比驗(yàn)算二層C柱剪力最大：|Vmax| =315.01×1.21=381.16kN。取=700-40=660mm，則柱截面尺寸滿足要求。2、箍筋配置抗震設(shè)計(jì)時(shí)，各柱最大軸壓比、配箍特征值、最小體積配筋率見表55。表格55 柱體積配箍率層 號4321A柱最大軸力Nmax（kN）2393.191711.371086.71498.91最大軸壓

23、比=Nmax/(fcA)0.3420.2440.1550.071最小配箍特征值0.090.080.080.08最小體積配箍率0.48%0.42%0.42%0.42%B柱最大軸力Nmax（kN）3075.592191.941343.13593最大軸壓比=Nmax/(fcA)0.4390.3130.1920.085最小配箍特征值0.110.090.080.08最小體積配箍率0.58%0.48%0.42%0.42%C柱最大軸力Nmax（kN）3075.592191.941343.13593最大軸壓比=Nmax/(fcA)0.4390.3130.1920.085最小配箍特征值0.110.090.080

24、.08最小體積配箍率0.58%0.48%0.42%0.42%D柱最大軸力Nmax（kN）2393.191711.371086.71498.91最大軸壓比=Nmax/(fcA)0.3420.2440.1550.071最小配箍特征值0.090.080.080.08最小體積配箍率0.48%0.42%0.42%0.42%根據(jù)柱端加密區(qū)的箍筋配置要求，初步確定柱加密區(qū)箍筋取井字箍,8100，非加密區(qū)取,8200。則加密區(qū)實(shí)際體積配筋率為：對照表55，可知，除C柱首層外，上述箍筋配置均可滿足要求。實(shí)際配箍時(shí)為簡化類型，略作調(diào)整后，配置如下：各柱首層加密區(qū)箍筋取井字箍f,10100，非加密區(qū)取f,10200

25、，二層以上加密區(qū)箍筋取井字箍f,8100，非加密區(qū)取f,8200。各柱加密區(qū)范圍按構(gòu)造要求：首層柱底端取基礎(chǔ)頂面至±0.000以上1260mm，柱頂端取850mm，其它各層柱柱端均取700mm。3、箍筋驗(yàn)算按最大剪力設(shè)計(jì)值計(jì)算。二層C柱剪力最大：|Vmax| =315.01×1.21=381.16kN。剪跨比l=2.35，相應(yīng)軸力：N=936.65kN<0.3fcA=0.3×14.3×7002=2102.1kN，取N=2102.1kN。柱剪力在整個(gè)層高范圍內(nèi)是不變的，故驗(yàn)算柱斜截面強(qiáng)度時(shí)應(yīng)取非加密區(qū)的箍筋間距。=593.01kN|Vmax| =38

26、1.16kN（滿足要求）非抗震設(shè)計(jì)時(shí)，各柱剪力較小，不需計(jì)算，按上述構(gòu)造配置即可滿足要求。10.4現(xiàn)澆板設(shè)計(jì)本工程采用梁板整體現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)，板厚130mm，混凝土采用C30，鋼筋采用HRB400級鋼筋，在設(shè)計(jì)中，按彈性理論計(jì)算，各板區(qū)格的彎距而進(jìn)行配筋計(jì)算。10.4.1樓面板的內(nèi)力及截面配筋計(jì)算 圖 1 現(xiàn)澆板區(qū)格布置圖(部分)1、設(shè)計(jì)參數(shù) 邊橫梁：300mm×700mm、中橫梁：300mm×600mm、縱梁300mm×800mm。鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，厚130mm,混凝土采用C30( fc=14.3N/ ),級鋼筋fy=360N/表格57 樓面板荷載設(shè)計(jì)值區(qū)格g+q/2

27、q/2g+qA、C5.58+4.55/2=7.864.55/2=2.285.58+4.55=10.13B、D、E4.91+3.25/2=6.543.25/2=1.624.91+3.25=8.16F5.74+3.25/2=7.363.25/2=1.626.89+3.25=10.14計(jì)算跨度內(nèi)跨，邊跨A區(qū)格板周邊固支，查表可得方向跨中彎矩系數(shù)分別為0.04、0.0038，支座彎矩系數(shù)分別為-0.0829、-0.0570；周邊簡支時(shí)跨中彎矩系數(shù)為0.0965、0.0174。對邊區(qū)格板的簡支邊，取。表格58 按彈性理論計(jì)算的彎矩值A(chǔ)BCDEF34.233.853.84.28.47.753.857.75

28、7.757.750.3570.5420.7800.4970.4900.5414.937.293.788.246.227.881.592.552.272.591.932.73-7.56-11.86-6.43-15.49-9.83-14.74-5.2000000-7.56-11.86-6.430-9.83-14.74-5.20-8.20-5.18-10.33-6.70-10.22、截面設(shè)計(jì)截面有效高度：一類環(huán)境類別板的最小混凝土保護(hù)層厚度15mm,假定選用,10鋼筋方向方向支座截面的。截面設(shè)計(jì)彎矩因樓蓋周邊有梁與板整澆，故所有區(qū)格的彎矩減少 20%。截面配筋計(jì)算結(jié)果及配筋結(jié)果列于下表中。表格59 雙向板截面配筋截面m最小配筋面積配筋實(shí)際跨中A1100.8×4.93=3.9499.89260C81802791000.8×1.59=1.2735.89260C8180279B1100.8×7.29=5.83147.81260C81802791000.8×2.25=1.850.10260C8180279C1100.8×3.78=3.0276.49260C81802791000.8×2.27=1.8256.66260C8180279D1100.8×8.24=6.59167.25260C818027