泉港莊園華都國際鋼管腳手架施工方案(06新)

1、泉港莊園·華都國際鋼管腳手架施工方案施工單位：福建省惠建發(fā)建設工程有限公司2012年03月07日第一部分 腳手架搭設構造方案 一、工程概況本工程為新建工程，本工程位于福建省泉州市泉港區(qū)，建設單位為泉州市泉港莊園開發(fā)有限公司，施工單位為福建省惠建發(fā)建設工程有限公司，監(jiān)理單位為福州弘信工程監(jiān)理有限公司；建筑總面積40095 m2；地下建筑總面積4880 m2，地下1層，地上30-32層。結構形式主樓為現澆鋼筋砼框架-剪力墻結構；裙房為現澆鋼筋砼框架結構；一層為商場及店面、二至三層以上為商場；四層以上為住宅；地上建筑總高度:90.5m-99.65m?；A采用預制靜壓PHC管樁，抗震設防烈度

2、7度，地上建、地下耐火等級一級，屬于一類高層商住樓建筑使用年限50年。 二、材料準備如下（1）鋼管選用國標直縫電焊鋼管（GB/T13793），質量符合國標碳素結構鋼（GB/T700）Q235-A級鋼要求。鋼管上打孔的嚴禁使用，有嚴重銹蝕，彎曲，壓扁或裂紋鋼管不得采用。（2）扣件采用可鍛鑄性材料制作，其材質符合國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規(guī)定，使用前進行質量檢查，有裂縫，變形的嚴禁使用，扣件應做防銹處理，螺栓擰緊，扭力矩達65N.M時不得發(fā)生破壞。扣件主要有三種形式，直角扣件用于連接扣緊兩根垂直相交桿件；回轉扣件用于連接兩根呈任意角度相交的桿件；對接扣件，用于連接兩根桿件的對接接長

3、。（3）腳手板采用由毛竹制作的竹制笆板。三、腳手架主要搭設方案：1根據本工程特點施工現場場地比較狹小，考慮到地下室封頂后，外圍四周抓緊回填土方，以便做現場施工道路，外腳手架具體搭設布置如下:A 、北側 Q軸、西側1軸、南側A軸、東側26軸外架搭設高度為地下室封頂（-4.8m-±0.000m）采用雙排落地腳手架。B、地下室封頂后外圍腳手架抓緊拆除，回填土方以便做現場做施工道路。土方回填后北側 Q軸、南側A軸（裙樓）、東側26軸外腳手架直接搭設在地下室頂板上搭設高度為（-0.9m-14.55m ），主樓2軸線處外腳手架直接搭設在地下室頂板上搭設高度到主樓四層。C、裙樓封頂后主樓南側A軸外

4、腳手架直接搭設在裙樓頂板上采用雙排落地腳手架，主樓西側2軸外腳手架直接搭設在地下室頂板上，搭設高度到主樓四層。D、因為圖紙變化主樓四周都有陽臺，等到主樓到4層時 外腳手架重新設置成懸挑腳手架（每6層懸挑一次），4層-10層懸挑一次，11層-18層懸挑第二次，19 層-25層懸挑第三次，26層-32層懸挑第四次，屋面造型懸挑一次，共分五次懸挑。2.縱向水平桿 （1）縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨。 （2）縱向水平桿接長采用對接扣件連接，對接扣件交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近

5、主節(jié)點的距離不能大于 0.50m；（3）縱向水平桿采用直角扣件固定在橫向水平桿上，并應等間距設置，間距不應大于400mm； 3.橫向水平桿 （1）主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm，內排腳手架的外伸長度 300mm； （2）作業(yè)層上非主節(jié)點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距1/2； （3）使用竹笆腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端，應用直角扣件固定在立桿上；4.腳手板 （1）作業(yè)層腳手板應鋪滿，鋪穩(wěn)，離開墻面120150mm； （2）竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用

6、對接平鋪，四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上； （3）作業(yè)層端部腳手板探頭長度應取150mm,其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。5.立桿（1）腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不大于1m?？窟吰律戏降牧U軸線到邊坡的距離不小于500mm；（2）立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接，連墻件布置方式為2步3跨。 （3）立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。

7、對接，搭接應符合下列規(guī)定：a. 立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心在主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3； b.搭接長度不小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣距離不小于100mm。（4）立桿頂端高出女兒墻上皮1.2m；6.連墻件（1）宜靠近主節(jié)點設置，偏離主節(jié)點的距離不大于300mm。 （2）應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定。 （3）優(yōu)先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置。 （4） 一字型、開口型腳手架兩端必須設置連墻件

8、，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并不大于4m。 （5）采用剛性連墻件與建筑物可靠連接，亦可采用拉筋和頂撐配合使用的附墻連接方式。嚴禁使用僅有拉筋的柔性連墻件。 （6）連墻件的構造要求：連墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用斜連接。 （7）連墻件的構造要求：連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造，采用拉筋必須配用頂撐，頂撐應可靠地頂在混凝土圈梁柱等結構部位。拉筋應采用兩根以上直徑4mm的鋼絲擰成一股，使用時不應少于2股，亦可采用直徑不小于6mm的鋼筋。7.剪刀撐與橫向斜撐 （1）每道剪刀撐跨越立桿的根數 6，每道剪刀撐寬度不應小于4跨，

9、且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45度60度之間。 （2）外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，由底至頂連續(xù)設置；中間各道剪刀撐之間的凈距不應大于15m。 （3）剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣距離不應小于100mm。 （4）剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。（5）橫向斜撐的設置應在同一節(jié)間，由底至頂層呈之字型連續(xù)布置，斜撐采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。當斜撐在1跨內跨越2個步距時，宜

10、在相交的縱向水平桿處增設一根橫向水平桿，將斜撐固定在其伸出端上；斜撐采用通長桿件，接長使用時采用對接扣件連接或搭接。四、腳手架安全措施1、腳手架搭設標準：橫平豎直，連接牢固，底腳著實，層層拖牢，支撐挺直，通暢平坦，安全設施齊全、牢固。2、腳手架不得鋼竹混搭，主要受力桿件，如立桿、大橫桿、小橫桿和剪刀撐等在同一建筑立面必須使用同一材質的材料。3、腳手架架設工必須具備中華人民共和國國家標準特殊作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則要求的條件，經培訓考核，取得特種作業(yè)人員安全操作證后才能進行腳手架的搭設和拆除工作。4、施工現場必須建立嚴格的腳手架分階段驗收制度和專人維修保養(yǎng)制度，基礎未經驗收不得搭設腳手架，分

11、階段搭設的腳手架，實行分階段驗收，驗收記錄應存檔。使用未經驗收或驗收不合格的腳手架，要按違章指揮追究有關領導人的責任。5、架子工必須熟悉腳手架安全操作規(guī)程，嚴格按規(guī)程的要求搭設，在搭設中要正確佩戴和使用勞動保護用品。6、腳手架每平方的施工荷載：砌筑腳手架不超過3KN，只允許在一步腳手架上同時堆物；粉刷腳手架不超過2KN，只允許在三步腳手架上同時施工。腳手架不準超載，垃圾雜物必須經常清理。7、嚴禁在腳手架上接纜風繩和設置起重吊桿，不準在腳手架上擱置運料滑糟及搭設受料平臺，不準采用斜拉斜吊的方式從腳手架上進料。8、腳手架上的桿件、扣件、竹篾和拉墻鉛絲等嚴禁隨意拆除，違者從嚴論處。五、腳手架拆除 （

12、1）應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件，支撐體系等是否符合構造要求。 （2）應根據檢查結果確定拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施。 （3）應由施工負責人進行安全技術交底。 （4）拆除作業(yè)應由上而下逐層進行。 （5）連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先拆連墻件整層或數層后再拆除腳手架，分層拆除，高度不應大于3步，如大于3步，應增設連墻件加固。 （6）當拆至最后一根立桿高度時，應在適當位置加臨時拋撐后再拆除連墻件。（7）各構配件嚴禁拋擲至地面。第二部分 扣件鋼管腳手架計算書（一）、落地式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。

13、計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為40.4米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.30米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為48×3.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。 施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工1層，腳手板共鋪設十二層。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.150×1.300/3=0

14、.065kN/m 活荷載標準值 Q=2.000×1.300/3=0.867kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.065=0.124kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4×0.867=1.213kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.08×0.124+0.10×1.213)×1.5002=0.295kN.m 支座最大彎矩

15、計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.10×0.124+0.117×1.213)×1.5002=-0.347kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.347×106/5080.0=68.372N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.065=0.103kN/m 活荷載標準值q2=0.867kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.677×0.103+0.990

16、5;0.867)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.871mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.150×1.300×1.500/3=0.098kN 活荷載標準值 Q=2.000×1.3

17、00×1.500/3=1.300kN 荷載的計算值 P=1.2×0.058+1.2×0.098+1.4×1.300=2.006kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.2×0.038)×1.3002/8+2.006×1.300/3=0.879kN.m =0.879×106/5080.0=173.042N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大

18、撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.0×0.038×1300.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.06mm 集中荷載標準值P=0.058+0.098+1.300=1.455kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1455.100×1300.0×(3×1300.02-4×1300.02/9)/(72×2.06×10

19、5×121900.0)=4.519mm 最大撓度和 V=V1+V2=4.575mm 小橫桿的最大撓度小于1300.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.300=0.050kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.150×1.300×1.500/2=0.146kN 活荷載標準值 Q=2.000×

20、;1.300×1.500/2=1.950kN 荷載的計算值 R=1.2×0.050+1.2×0.146+1.4×1.950=2.965kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.125×40

21、.400=5.042kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.150×5×1.500×(1.300+0.300)/2=0.900kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.150×1.500×5/2=0.563kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×40.400=0.303kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+

22、NG3+NG4 = 6.807kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.000×1×1.500×1.300/2=1.950kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表D.4的規(guī)定采用：W0 = 0.800 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規(guī)定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 0.600 經計算得到，風荷載

23、標準值Wk = 0.7×0.800×1.250×0.600 = 0.420kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×6.807+0.85×1.4×1.950=10.489kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×6.807+1.4×1.950=10.899kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW

24、 = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.85×1.4×0.420×1.500×1.800×1.800/10=0.243kN.m五、立桿的穩(wěn)定性計算: 卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.899kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，

25、u=1.550； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.550×1.800=3.222m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3222/16=204； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.175； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =10899/(0.18×489)=127.119N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求

26、!2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.489kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.550； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.550×1.800=3.222m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3222/16=204； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.175； MW 計算立桿段由風荷

27、載設計值產生的彎矩，MW=0.243kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =10489/(0.18×489)+243000/5080=170.158N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!六、最大搭設高度的計算:不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 1.766kN； NQ 活荷載標準值，NQ = 1.950kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.12

28、5kN/m； 經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度 Hs = 84.987米。 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： 經計算得到，不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H = 50.000米。 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 1.766kN； NQ 活荷載標準值，NQ = 1.950kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.125kN/m； Mwk 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk = 0.204kN.m； 經計算得

29、到，考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度 Hs = 60.347米。 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： 經計算得到，考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H = 50.000米。 七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 風荷載標準值，wk = 0.420kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 3.60×4.50 = 16.200m2； N

30、o 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 5.000 經計算得到 Nlw = 9.526kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 14.526kN 連墻件軸向力設計值 Nf = Af 其中 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l/i=30.00/1.58的結果查表得到=0.95； A = 4.89cm2；f = 205.00N/mm2。 經過計算得到 Nf = 95.411kN Nf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求!八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 43.60

31、 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 10.90 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 3000.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc × fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1.00 fgk 地基承載力標準值；fgk = 3000.00 地基承載力的計算滿足要求! 懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為16.9米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.5

32、0米，立桿的橫距1.30米，步距1.80米。 采用的鋼管類型為48×3.5， 連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。 施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工1層，腳手板共鋪設4層。 懸挑水平鋼梁采用18a號槽鋼U口水平，其中建筑物外懸挑段長度1.80米，建筑物內錨固段長度4.50米。 懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.60m。拉桿采用鋼絲繩。一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0

33、.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.150×1.300/3=0.065kN/m 活荷載標準值 Q=2.000×1.300/3=0.867kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.065=0.124kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4×0.867=1.213kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.08×0.124+0.1

34、0×1.213)×1.5002=0.295kN.m支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.10×0.124+0.117×1.213)×1.5002=-0.347kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.347×106/5080.0=68.372N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.065=0.103kN/m活荷載標準值q2=0.867kN/m三跨連續(xù)梁均布荷

35、載作用下的最大撓度 V=(0.677×0.103+0.990×0.867)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.871mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.150×1.300×1.500/3=

36、0.098kN活荷載標準值 Q=2.000×1.300×1.500/3=1.300kN荷載的計算值 P=1.2×0.058+1.2×0.098+1.4×1.300=2.006kN 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.2×0.038)×1.3002/8+2.006×1.300/3=0.879kN.m=0.879×106/5080.0=173.042N/mm2小橫桿的計算強度小于

37、205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0.038×1300.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.06mm集中荷載標準值P=0.058+0.098+1.300=1.455kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1455.100×1300.0×(3×1300.02-4×1300.02/9)/(7

38、2×2.06×105×121900.0)=4.519mm最大撓度和V=V1+V2=4.575mm小橫桿的最大撓度小于1300.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.300=0.050kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.150×1.300×1.500/2=0.146kN 活荷載標準值

39、Q=2.000×1.300×1.500/2=1.950kN 荷載的計算值 R=1.2×0.050+1.2×0.146+1.4×1.950=2.965kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248NG1 = 0.125

40、×16.900=2.109kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15NG2 = 0.150×4×1.500×(1.300+0.300)/2=0.720kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.150×1.500×4/2=0.450kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×16.900=0.127kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG

41、1+NG2+NG3+NG4 = 3.406kN?；詈奢d為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.000×1×1.500×1.300/2=1.950kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表D.4的規(guī)定采用：W0 = 0.800 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規(guī)定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 0.600經計算得到，風

42、荷載標準值Wk = 0.7×0.800×1.250×0.600 = 0.420kN/m2?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×3.406+0.85×1.4×1.950=6.408kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×3.406+1.4×1.950=6.817kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW =

43、0.85×1.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.85×1.4×0.420×1.500×1.800×1.800/10=0.243kN.m五、立桿的穩(wěn)定性計算卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=6.817kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.550； l0

44、 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.550×1.800=3.222m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3222/16=204； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.175； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =6817/(0.18×489)=79.510N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿

45、的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=6.408kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.550； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.550×1.800=3.222m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3222/16=204； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.175； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=

46、0.243kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =6408/(0.18×489)+243000/5080=122.550N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 六、連墻件的計算 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 風荷載標準值，wk = 0.420kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風

47、面積，Aw = 3.60×4.50 = 16.200m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 5.000 經計算得到 Nlw = 9.526kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 14.526kN 連墻件軸向力設計值 Nf = Af 其中 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l/i=30.00/1.58的結果查表得到=0.95； A = 4.89cm2；f = 205.00N/mm2。 經過計算得到 Nf = 95.411kN Nf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求!七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為1300mm，內側腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 1600mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 1272.70cm4，截面抵抗矩W = 141.40cm3，截面積A = 25.69cm2。 受腳手架集中荷載 P=6.82kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.2×