壓力容器設(shè)計制造200問答

1、.壓力容器設(shè)計制造200 問答（第三章）加入日期 :2008-10-28 |來源 :程力壓力容器第三章鋼制焊接壓力容器3-1 什么叫工作壓力？什么叫設(shè)計壓力？什么叫計算壓力？答：工作壓力指在正常工作情況下，容器頂部可能達到的最高壓力。設(shè)計壓力指設(shè)定的容器頂部的最高壓力，與相應(yīng)的設(shè)計溫度一起作為設(shè)計載荷條件，其值不低于工作壓力。計算壓力指在相應(yīng)設(shè)計溫度下，用以確定元件厚度的壓力，其中包括液柱靜壓力。當(dāng)元件所承受的液柱靜壓力小于5 設(shè)計壓力時，可忽略不計。3-2 設(shè)計壓力與計算壓力有何不同，如何確定？答：設(shè)計壓力是對容器的各個腔體而言的，是容器選擇材料、劃分類別、提出制造和檢驗要求、確定試驗壓力等

2、的依據(jù)，也是確定容器各個受壓元件計算壓力的依據(jù)。 液化氣槽車 各個腔體的設(shè)計壓力是根據(jù)其工作壓力、安全閥的開啟壓力或爆破片的爆破壓力等確定的。設(shè)計壓力不得低于工作壓力，裝有安全泄放裝置時，不得低于安全閥的開啟壓力或爆破片的爆破壓力。計算壓力是對容器的各個受壓元件而言的，僅用于確定容器各個受壓元件滿足強度、穩(wěn)定和剛度要求的厚度。容器各個受壓元件的計算壓力是根據(jù)容器各個腔體的設(shè)計壓力加液柱靜壓力對它單獨和共同作用的情況確定的。對于單腔容器，介質(zhì)全為氣體時，容器上各個受壓元件的計算壓力均為該容器的設(shè)計壓力；介質(zhì)中有液體時，受液柱靜壓力作用的受壓元件的計算壓力為容器的設(shè)計壓力加上液柱靜壓力。對于多腔容

3、器中受多腔壓力作用的受壓元件，應(yīng)根據(jù)生產(chǎn)操作中可能出現(xiàn)的情況確定其計算壓力，如：確定換熱器管板的計算壓力時，要考慮殼程壓力單獨作用、管程壓力單獨作用和它們共同作用的情況；確定帶夾套的容器中內(nèi)容器上被夾套包圍的受壓元件的計算壓力時，要考慮內(nèi)容器壓力單獨作用、夾套壓力單獨作用和它們共同作用的情況，同時還要考慮其在夾套試驗壓力下的穩(wěn)定性。3-3 何謂臨界狀態(tài)、臨界溫度、臨界壓力？答：臨界狀態(tài)是物質(zhì)氣液態(tài)平衡共存時的邊緣狀態(tài)。在此狀態(tài)下，液體密度和飽和蒸氣密度相同，因而它們的界面消失。這種狀態(tài)只能在臨界溫度和臨界壓力下實現(xiàn)，可用臨界點表示。臨界溫度是物質(zhì)處于臨界狀態(tài)時的溫度。是當(dāng)采用加壓的方法使氣體液

4、化時所允許的最高溫度。在這個溫度以上，物質(zhì)只能處于氣體狀態(tài)，不能單用壓縮方法使之液化。臨界壓力是物質(zhì)處于臨界狀態(tài)時的壓力。是在臨界溫度時使氣體液化所需的最小壓力，也就是液體在臨界溫度時的飽和蒸氣壓。3-4 在固定式液化氣體壓力容器設(shè)計中，如何確定設(shè)計壓力？答： 1盛裝液化氣體的固定式壓力容器的設(shè)計壓力按下述規(guī)定確定：a）盛裝臨界溫度大于等于50 液化氣體的固定式壓力容器，設(shè)計有可靠的保冷設(shè)施時，其設(shè)計壓力不得低于所盛裝液化氣體在可能達到的最高工作溫度下的飽和蒸氣壓力；無保冷設(shè)施時，其設(shè)計壓力不得低于所盛裝液化氣體在50 時的飽和蒸氣壓力。b）盛裝臨界溫度小于50 液化氣體的固定式壓力容器，設(shè)計

5、有可靠的保冷設(shè)施，并有試驗實測最高工作溫度且能保證低于臨界溫度時，其設(shè)計壓力不得低于所盛裝液化氣體在試驗實測最高工作溫度下的飽和蒸氣壓力；無試驗實測溫度或無保冷設(shè)施時，其設(shè)計壓力不得低于所盛裝液化氣體在設(shè)計所規(guī)定的最大充裝量時，溫度為 50 的氣體壓力。 2 固定式液化石油氣 液化氣儲罐 的設(shè)計壓力應(yīng)按不低于 50 時混合液化石油氣組分的實際飽和蒸氣壓來確定，設(shè)計單位應(yīng).在圖樣上注明限定的組分和對應(yīng)的壓力。若無實際組分?jǐn)?shù)據(jù)或不做組分分析，其設(shè)計壓力按下述規(guī)定確定： a）混合液化石油氣 50 飽和蒸氣壓力小于等于異丁烷 50 飽和蒸氣壓力，設(shè)計有可靠的保冷設(shè)施時，其設(shè)計壓力不得低于可能達到的最高

6、工作溫度下異丁烷的飽和蒸氣壓力；無保冷設(shè)施時，其設(shè)計壓力不得低于50 異丁烷的飽和蒸氣壓力。b ）混合液化石油氣50 飽和蒸氣壓力大于異丁烷50 飽和蒸氣壓力且小于等于丙烷50 飽和蒸氣壓力，設(shè)計有可靠的保冷設(shè)施時，其設(shè)計壓力不得低于可能達到的最高工作溫度下丙烷的飽和蒸氣壓力；無保冷設(shè)施時，其設(shè)計壓力不得低于50 丙烷的飽和蒸氣壓力。c） 液化石油氣汽車罐車 混合液化石油氣50 飽和蒸氣壓力大于丙烷50 飽和蒸氣壓力，設(shè)計有可靠的保冷設(shè)施時，其設(shè)計壓力不得低于可能達到的最高工作溫度下丙烯的飽和蒸氣壓力；無保冷設(shè)施時，其設(shè)計壓力不得低于50 丙烯的飽和蒸氣壓力。注 液化石油氣指國家標(biāo)準(zhǔn)GB111

7、74規(guī)定的混合液化石油氣；異丁烷、丙烷、丙烯50 的飽和蒸氣壓力應(yīng)按相應(yīng)的國家標(biāo)準(zhǔn)和行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定確定。3-5 GB150-1998標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定對壓力容器設(shè)計應(yīng)考慮的載荷有哪些？答： 1內(nèi)壓、外壓或最大壓差；2 液體靜壓力；需要時，還應(yīng)考慮下列載荷：3容器的自重（包括內(nèi)件和填料等），以及正常工作條件下或壓力試驗狀態(tài)下內(nèi)裝物料的重力載荷； 4附屬設(shè)備及隔熱材料、襯里、管道、扶梯、平臺等的重力載荷；5風(fēng)載荷、地震力、雪載荷。6支座、底座圈、支耳及其他型式支撐件的反作用力；7連接管道和其他部件的作用力；8 溫度梯度或熱膨脹量不同而引起的作用力； 9包括壓力急劇波動的沖擊載荷； 10 沖擊反力，如由流體沖

8、擊引起的反力等。 11 運輸或吊裝時的作用力。3-6 GB150-1998標(biāo)準(zhǔn)除了規(guī)定的常規(guī)設(shè)計方法以外還允許采用什么方法進行設(shè)計？答：還允許用以下方法設(shè)計，但需經(jīng)全國壓力容器標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會評定、認(rèn)可。 包括有限元法在內(nèi)的應(yīng)力分析； 驗證性實驗分析（如實驗應(yīng)力分析、驗證性液壓試驗）； 用可比的已投入使用的結(jié)構(gòu)進行對比經(jīng)驗設(shè)計。3-7 什么叫計算厚度、設(shè)計厚度、名義厚度、有效厚度？答：計算厚度指按有關(guān)公式計算得到的厚度。需要時，尚應(yīng)計入其他載荷所需厚度。設(shè)計厚度指計算厚度與腐蝕裕量之和。名義厚度指設(shè)計厚度加上鋼材厚度負(fù)偏差后向上圓整至鋼材標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格的厚度，即標(biāo)注在圖樣上的厚度。有效厚度指名義厚度

9、減去腐蝕裕量和鋼材厚度負(fù)偏差。3-8 鋼制壓力容器圓筒加工成形后不包括腐蝕裕量的最小厚度是多少？答： 1對碳素鋼、低合金鋼制容器，不小于3mm ； 2對高合金鋼制容器，不小于 2mm ； 3 對鋼制管殼式換熱器，按GB151 的規(guī)定；4 對鋼制塔式容器，按 JB4710的規(guī)定。3-9 厚度附加量由哪兩部分組成？答： 液化石油氣汽車罐車 厚度附加量按下式確定： C=C1+C2 式中： C 厚度附加量， mm ； C1 鋼材厚度負(fù)偏差， mm ； C2 腐蝕裕量， mm 。3-10鋼材厚度負(fù)偏差如何確定？答：鋼板或鋼管的厚度負(fù)偏差按鋼材標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。當(dāng)鋼材的厚度負(fù)偏差不大于0.25mm ，且不超過名

10、義厚度的6時，負(fù)偏差可忽略不計。3-11為什么要考慮腐蝕裕量？具體規(guī)定如何？.答：為防止容器元件由于腐蝕、機械磨損而導(dǎo)致厚度削弱減薄，應(yīng)考慮腐蝕裕量。具體規(guī)定如下：a）對有腐蝕或磨損的元件，應(yīng)根據(jù)預(yù)期的容器壽命和介質(zhì)對金屬材料的腐蝕速率確定腐蝕裕量； b）容器各元件受到的腐蝕程度不同時，可采用不同的腐蝕裕量； c）介質(zhì)為壓縮空氣、水蒸汽或水的碳素鋼或低合金鋼制容器，腐蝕裕量不小于 1mm 。除此以外的其他情況可參照下表選?。焊g程度 腐蝕速率（ mm/ 年） 腐蝕裕量（ mm ）不腐蝕 0.050輕微腐蝕 0.050.13 1腐 蝕 0.13 0.25 2重腐蝕 0.253注：表中的腐蝕裕量系

11、指均勻腐蝕。最大腐蝕裕量不應(yīng)大于 6mm ，否則應(yīng)采取防腐措施。3-12 GB150-1998中為什么螺栓材料的許用應(yīng)力選取的較低？答：螺栓材料的許用應(yīng)力選取的較低，是因為：第一，由于螺栓在工作過程中絕不允許出現(xiàn)塑性變形，否則將會引起法蘭密封的失效，所以螺栓只需對材料在設(shè)計溫度下的屈服點和持久強度取安全系數(shù)，而未規(guī)定對強度限和蠕變限的安全系數(shù)。第二，螺栓在工作時的受力狀態(tài)比較復(fù)雜，它在承受軸向拉力為主的同時，還要承受彎矩和扭矩，在擰緊時尚需克服摩擦阻力矩，而在上述強度計算中均把受力狀態(tài)簡化為只受軸向拉力，因此，應(yīng)降低其許用應(yīng)力，也即其安全系數(shù)應(yīng)比其他元件的安全系數(shù)為大。第三，螺栓的安全系數(shù)按螺

12、栓規(guī)格的大小分檔，這是因為小直徑螺栓在安裝使用過程中出現(xiàn)超載的可能性大，因此，小直徑螺栓的安全系數(shù)較大直徑螺栓的安全系數(shù)大。第四，螺栓的安全系數(shù)隨螺栓的熱處理狀態(tài)不同而不同，這是因為材料通過調(diào)質(zhì)處理后，屈服點提高較多，而強度限提高較少，致使材料的屈強比提高，降低了抗塑性變形的能力，因此調(diào)質(zhì)狀態(tài)螺栓的安全系數(shù)高于熱軋和正火狀態(tài)螺栓的安全系數(shù)。3-13 不銹鋼復(fù)合鋼板在設(shè)計計算中如需計入復(fù)層材料的強度時，其設(shè)計溫度下的許用應(yīng)力如何確定？答：對于復(fù)層與基層結(jié)合率達到JB4733-1996標(biāo)準(zhǔn)中B2 級板以上的復(fù)合鋼板，在設(shè)計計算中如需計入復(fù)層材料的強度時，設(shè)計溫度下的許用應(yīng)力按GB-150 中不銹鋼

13、復(fù)合鋼板公式確定。3-14計算成形封頭厚度時，選取許用應(yīng)力應(yīng)注意什么問題？答：由于成形封頭在圖紙上標(biāo)注的厚度是名義厚度，它不包括封頭成形減薄量，即沖制封頭時用的鋼板的厚度一般均厚于封頭的名義厚度。因此，當(dāng)用封頭名義厚度選取許用應(yīng)力時，可能導(dǎo)致許用應(yīng)力偏高，造成安全隱患。例如，設(shè)計溫度為 200 的標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭，選材為 16MnR板，通過計算取名義厚度為16mm ，剛好能滿足強度要求，這時 16mm 厚的 16MnR鋼板的許用應(yīng)力按 GB150-1998 表 4-1選取為 170MPa 。但是，考慮到封頭成形減薄量，沖制封頭的板厚會是18mm ，這時按 GB150-1998 表 4-1，板材的

14、許用應(yīng)力是159MPa 。再按 159MPa計算原封頭，16mm 的厚度就會滿足不了要求。因此，在計算成形封頭厚度時，當(dāng)封頭名義厚度恰好是許用應(yīng)力表中分擋板厚的上限時，特別要注意許用應(yīng)力的修正。3-15內(nèi)壓容器試驗壓力如何確定？答：內(nèi)壓容器液壓試驗壓力的最低值按下式確定：pT=1.25p （ / ） t內(nèi)壓容器氣壓試驗壓力的最低值按下式確定：.pT=1.15p （ / ） t式中： pT 試驗壓力， MPa ；p 設(shè)計壓力， MPa ； 容器元件材料在試驗溫度下的許用應(yīng)力，MPa ； t 容器元件材料在設(shè)計溫度下的許用應(yīng)力，MPa 。注：1 容器銘牌上規(guī)定有最大允許工作壓力時，公式中應(yīng)以最大允

15、許工作壓力代替設(shè)計壓力p 。2 容器各元件（圓筒、封頭、接管、法蘭及緊固件等）所用材料不同時，應(yīng)取各元件材料的 / 比t值中的最小者。3-16真空容器如何進行壓力試驗？其試驗壓力如何確定？答：真空容器以內(nèi)壓進行壓力試驗。真空容器液壓試驗壓力的最低值按下式確定：pT =1.25p真空容器氣壓試驗壓力的最低值按下式確定：pT =1.15p式中：pT 試驗壓力， MPa ；p 設(shè)計壓力， MPa 。3-17對于由兩個（或兩個以上）壓力室組成的容器，確定試驗壓力時有何要求？答：對于由兩個（或兩個以上）壓力室組成的容器，應(yīng)在圖樣上分別注明各個壓力室的試驗壓力，并校核相鄰殼壁在試驗壓力下的穩(wěn)定性。如果不能

16、滿足穩(wěn)定要求，則應(yīng)規(guī)定在作壓力試驗時，相鄰壓力室內(nèi)必須保持一定壓力，以使整個試驗過程（包括升壓、保壓和卸壓）中的任一時間內(nèi)，各壓力室的壓力差不超過允許壓差，圖樣上應(yīng)注明這一要求和允許壓差值。3-18容器進行液壓試驗時，對試驗液體有什么要求？答：試驗液體一般采用水，需要時也可采用不會導(dǎo)致發(fā)生危險的其它液體。試驗時液體的溫度應(yīng)低于其閃點或沸點。奧氏體不銹鋼制容器用水進行液壓試驗后應(yīng)將水漬清除干凈。當(dāng)無法達到這一要求時，應(yīng)控制水的氯離子含量不超過25mg/L 。試驗溫度：a ）碳素鋼、 16MnR和正火15MnVR鋼容器液壓試驗時，液體溫度不得低于5 ；其他低合金鋼容器，液壓試驗時液體溫度不得低于1

17、5 。如果由于板厚等因素造成材料無延性轉(zhuǎn)變溫度升高，則需相應(yīng)提高試驗液體溫度；b）其他鋼種容器液壓試驗溫度按圖樣規(guī)定。3-19何種情況下方可采用氣壓試驗？對試驗的安全和試驗用氣體有何要求？答：下列情況下方可采用氣壓試驗：1 容器容積過大，無法承受液體的重量；2結(jié)構(gòu)復(fù)雜，液壓試驗不足以充分檢驗各個部位的試壓要求；3由于結(jié)構(gòu)原因用液體不適合的，如容器內(nèi)不允許有微量殘留液體而無法排凈或不能充滿液體的容器；4其它難以克服的困難，諸如大型容器供水困難者。氣壓試驗應(yīng)有安全措施。該安全措施需經(jīng)試驗單位技術(shù)總負(fù)責(zé)人批準(zhǔn)，并經(jīng)本單位安全部門檢查監(jiān)督。試驗所用氣體應(yīng)為干燥、潔凈的空氣、氮氣或其它惰性氣體。碳素鋼和

18、低合金鋼容器，氣壓試驗時介質(zhì)溫度不得低于15 ；其他鋼種容器氣壓試驗溫度按圖樣規(guī)定。3-20何種情況下的壓力容器應(yīng)進行氣密性試驗？答：符合下列情況時，壓力容器應(yīng)進行氣密性試驗。（1）介質(zhì)為易燃、易爆；（2）介質(zhì)為極度危害或高度危害時；（3 ）對真空度有較嚴(yán)格要求時；（4）如有泄漏將.危及容器的安全（如襯里等）和正常操作者。3-21試述第一、三、四強度理論？答：第一強度理論即最大主應(yīng)力理論，其當(dāng)量應(yīng)力強度S=1。它認(rèn)為引起材料斷裂破壞的主要因素是最大主應(yīng)力。亦即不論材料處于何種應(yīng)力狀態(tài)，只要最大主應(yīng)力達到材料單向拉伸斷裂時的最大應(yīng)力值，材料即發(fā)生斷裂破壞。第三強度理論即最大剪應(yīng)力理論，其當(dāng)量應(yīng)力

19、強度S=1-3，它認(rèn)為引起材料發(fā)生屈服破壞的主要因素是最大剪應(yīng)力。亦即不論材料處于何種應(yīng)力狀態(tài)，只要最大剪應(yīng)力達到材料屈服時的最大剪應(yīng)力值，材料即發(fā)生屈服破壞。第四強度理論亦稱最大應(yīng)變能理論，其當(dāng)量力強度為它認(rèn)為引起材料發(fā)生屈服破壞的主要因素是材料的最大變形能，亦即不論材料處于何種應(yīng)力狀態(tài)，只要其內(nèi)部積累的變形能達到材料單向拉伸屈服時的變形能，材料即發(fā)生屈服破壞。我國標(biāo)準(zhǔn)GB150-1998鋼制壓力容器 液化氣槽車 中強度計算主要是以第一強度理論為基礎(chǔ)的。我國標(biāo)準(zhǔn) JB4732-1995 鋼制壓力容器 分析設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)中應(yīng)力強度計算采用的是第三強度理論。3-22 GB150-1998中內(nèi)壓圓筒計算

20、厚度的基本公式和適用范圍是什么？答：基本公式： =pc*Di/（ 2 t - pc ）適用范圍為D0/Di 1.5 或 pc 0.4 t。3-23 GB150-1998中內(nèi)壓球殼計算厚度的基本公式及適用范圍是什么？答：基本公式： =pc*Di/（ 4 t - pc ）適用范圍為 pc 0.6 t。3-24 內(nèi)壓圓筒厚度計算公式中的焊接接頭系數(shù)指的是何類焊接接頭系數(shù)？具體說明。答：指的是A 類焊接接頭系數(shù)，具體就是指的圓筒縱向焊接接頭系數(shù)。3-25 外壓元件破壞形式有哪兩種？外壓元件的設(shè)計應(yīng)包括哪兩方面的內(nèi)容？答：外壓元件破壞主要有強度不足引起的破壞和失穩(wěn)破壞兩種。設(shè)計應(yīng)包括強度計算和穩(wěn)定性校核

21、。因失穩(wěn)往往在強度破壞前發(fā)生，所以穩(wěn)定性計算是外壓元件設(shè)計中主要考慮的問題。3-26 GB150-1998對外壓圓筒（ D0/ e 20）有效厚度的計算是如何規(guī)定的？答： a）假設(shè)n，令e nC ，定出L/Do和 Do/e； b ）在 GB150-1998中圖 6-2 的左方找到L/Do 值，過此點沿水平方向右移與Do/e線相交（遇中間值用內(nèi)插法），若L/Do 值大于 50 ，則用 L/Do=50 查圖，若 L/Do 值小于 0.05 ，則用 L/Do=0.05查圖；c）過此交點沿垂直方向下移，在圖的下方得到系數(shù)A （也可用表 6-1 查?。籨）按所用材料選用GB150-1998中圖 6-3

22、 6-10 ，在圖的下方找到系數(shù)A ；若 A 值落在設(shè)計溫度下材料線的右方，則過此點垂直上移，與設(shè)計溫度下的材料線相交（遇中間溫度值用內(nèi)插法），再過此交點水平方向右移，在圖的右方得到系數(shù)B ，并按下式計算許用外壓力p ： 若所得 A 值落在設(shè)計溫度下材料線的左方，則用下式計算許用外壓力p ： e）p 應(yīng)大于或等于pc，否則須再假設(shè)名義厚度n，重復(fù)上述計算，直到p 大于且接近于pc 為止。3-27帶錐形封頭或有錐殼變徑段的外壓容器的計算長度應(yīng)如何確定？答：以圓筒 錐殼的交線為界確定外壓元件的計算長度是有條件的，無條件地以交線為界是錯誤的。如圖 3-1 所示，只有當(dāng)圓筒 錐殼的交線是支撐線時，即該

23、連接處的慣性矩滿足 GB150-1998 中 7.2.5.3 條規(guī)定所需慣矩的要求時，該交線.3-29 GB150-1998.才能作為外壓元件計算長度的一條界線。當(dāng)圓筒 錐殼的交線不是支撐線時，即該連接處的慣性矩不能滿足所需慣性矩的要求時，則該交線不能為外壓元件計算長度的界線，如圖3-2 所示。圖中L 范圍以內(nèi)的外壓元件，如圖中所示的大、小圓筒和錐殼，其外壓計算長度均為L ，并應(yīng)按各自的直徑和相應(yīng)的厚度進行外壓計算。此外，錐殼（含折邊錐殼）的厚度還不得小于相連接圓筒的厚度。3-28常見的 液化石油氣儲罐 容器封頭有哪幾種？各有何優(yōu)缺點？答：常見的 液化石油氣儲罐 容器封頭有半球形封頭、碟形封頭

24、、橢圓形封頭、球冠形封頭、錐形封頭、平蓋等。從受力情況看，依次為：半球形、橢圓形、碟形、球冠形、錐形、平蓋最差。從制造上看，平蓋最易，其次為錐形、球冠形、碟形、橢圓形、半球形。錐形封頭受力不佳，但有利于流體均勻分布和排料，使用也較多。對碟形封頭球面部分的內(nèi)半徑和封頭轉(zhuǎn)角內(nèi)半徑有何要求？答：碟形封頭球面部分的內(nèi)半徑應(yīng)取不大于封頭的內(nèi)直徑，通常取0.9倍的封頭內(nèi)直徑，封頭轉(zhuǎn)角內(nèi)半徑應(yīng)不小于封頭內(nèi)直徑的10 ，且不得小于3倍的名義厚度 n。3-30 受內(nèi)壓的碟形封頭和橢圓形封頭的形狀系數(shù)是什么？答：碟形封頭的形狀系數(shù) M 按下式計算：式中 Ri 為球面部分內(nèi)半徑，r 為轉(zhuǎn)角內(nèi)半徑。 液化石油氣汽車槽

25、車 橢圓形封頭的形狀系數(shù)K 按下式計算：式中 Di為封頭內(nèi)直徑， hi 為封頭曲面深度。標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭K=1 。3-31 GB150-1998中受內(nèi)壓碟形封頭計算厚度的公式是什么？答：計算厚度公式： =M*pc*Ri/（ 2 t -0.5pc ）式中 M 為碟形封頭形狀系數(shù)。3-32 GB150-1998對碟形封頭的有效厚度有何限制？答：對于 Ri=0.9Di 、 r=0.17 Di的碟形封頭，其有效厚度應(yīng)不小于封頭內(nèi)直徑的0.15 ，其他碟形封頭的有效厚度應(yīng)不小于0.30 。但當(dāng)確定封頭厚度時已考慮了內(nèi)壓下的彈性失穩(wěn)問題，可不受此限制。3-33 GB150-1998中受內(nèi)壓 液化石油氣汽車槽

26、車 橢圓形封頭計算厚度的公式是什么？答：計算厚度公式： =pc*Di/（ 2 t -0.5pc ）式中 K 為橢圓形封頭形狀系數(shù)。3-34 GB150-1998對橢圓形封頭的有效厚度有何限制？答：標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭（K=1 ）的有效厚度應(yīng)不小于封頭內(nèi)直徑的0.15 ，其他橢圓形封頭的有效厚度應(yīng)不小于 0.30 。但當(dāng)確定封頭厚度時已考慮了內(nèi)壓下的彈性失穩(wěn)問題，可不受此限制。3-35 GB150-1998中受內(nèi)壓（凹面受壓）球冠形端封頭的計算厚度公式是什么？答：計算厚度公式： =Q*pc*Di/（2 t -pc）式中 Q 為系數(shù)，由GB150-1998中圖 7-5 查取。3-36 GB150-199

27、8 對受外壓（凸面受壓）球冠形端封頭計算厚度的確定是如何規(guī)定的？答：封頭的計算厚度按下列兩種方法確定，取其較大值：1按以下步驟確定外壓球殼的有效厚度：a ）假設(shè)n，令en C，定出Ro/ e； b）用下式計算系數(shù)A ： c ）根據(jù)所用材料選用GB150-1998中圖6-36-10 ，在圖的下方找出系數(shù)A ，若 A 值落在設(shè)計溫度材料線的右方，則過此點垂.直上移，與設(shè)計溫度下的材料線相交（遇中間溫度值用內(nèi)插法），再過此交點水平方向右移，在圖的右方得到系數(shù)B，并按下式計算許用外壓力p ： 若所得A值落在設(shè)計溫度下材料線的左方，則用下式計算許用外壓力p ： d ）p 應(yīng)大于或等于 Pc ，否則須再假

28、設(shè)名義厚度n，重復(fù)上述計算，直到p 大于且接近Pc為止。2按受內(nèi)壓（凹面受壓）球冠形端封頭的計算厚度公式計算封頭的計算厚度。3-37 GB150-1998對兩側(cè)受壓的球冠形中間封頭計算厚度的確定是如何規(guī)定的？答： 1當(dāng)不能保證在任何情況下封頭兩側(cè)的壓力都同時作用時，應(yīng)分別按下列兩種情況計算，取較大值：a）只考慮封頭凹面?zhèn)仁軌?，封頭計算厚度按受內(nèi)壓（凹面受壓）球冠形端封頭的計算厚度公式計算，其中Q 值由 GB150-1998 中圖7-6 查取； b）只考慮封頭凸面?zhèn)仁軌?，封頭計算厚度按上述a ）中公式計算，但其中 Q 值由 GB150-1998 中圖 7-7 查取。此外還不應(yīng)小于按GB150-1

29、998 中 6.2.2（本教材 3-36 題第一種方法）確定的有效厚度。2 當(dāng)能夠保證在任何情況下封頭兩側(cè)的壓力同時作用時，可以按封頭兩側(cè)的壓力差進行計算：a ）當(dāng)壓力差的作用使封頭凹面受壓時，封頭計算厚度按上述第1 種情況 a）的方法計算； b）當(dāng)壓力差的作用使封頭凸面?zhèn)仁軌簳r，封頭計算厚度按上述第1 種情況 b ）的方法計算。3-38 GB150-1998對錐殼的設(shè)計范圍有何限制？對其幾何形狀有何要求？答：僅適用于錐殼半頂角600的軸對稱無折邊錐殼或折邊錐殼。對其幾何形狀有如下要求：1對于錐殼大端，當(dāng)錐殼半頂角300 時，可以采用無折邊結(jié)構(gòu)；當(dāng) 300時，應(yīng)采用帶過渡段的折邊結(jié)構(gòu)，否則應(yīng)按

30、應(yīng)力分析方法進行設(shè)計。 2大端折邊錐殼的過渡段轉(zhuǎn)角半徑r 應(yīng)不小于錐殼大端內(nèi)直徑Di 的 10，且不小于該過渡段厚度的3 倍。 3對于錐殼小端，當(dāng)錐殼半頂角450時，可以采用無折邊結(jié)構(gòu)；當(dāng) 450 時，應(yīng)采用帶過渡段的折邊結(jié)構(gòu)。4 小端折邊錐殼的過渡段轉(zhuǎn)角半徑rs 應(yīng)不小于錐殼小端內(nèi)直徑Dis 的 5，且不小于該過渡段厚度的3 倍。5錐殼與圓筒的連接應(yīng)采用全焊透結(jié)構(gòu)。3-39 當(dāng)錐形封頭的錐殼半頂角 600 時， GB150-1998 對其厚度計算是如何規(guī)定的？答：當(dāng)錐殼半頂角 600 時，錐形封頭的厚度可按平蓋計算，也可以用應(yīng)力分析方法確定。3-40 GB150-1998中受內(nèi)壓錐殼計算厚度

31、的公式是什么？其中DC 的含義為何？答：受內(nèi)壓錐殼厚度的計算式為： =pc*Dc/（2 t-pc） *（1/cos ）式中DC的含義是：當(dāng)錐殼由同一半頂角的幾個不同厚度的錐殼段組成時，錐殼段的直徑是逐段變化的，各錐殼段的厚度均按此式計算，式中的Dc分別為各錐殼段大端內(nèi)直徑。3-41受內(nèi)壓無折邊錐殼大、小端若需增加厚度予以加強時，GB150-1998對此有何要求？加強段厚度如何計算？答：若需要增加厚度予以加強時，則應(yīng)在錐殼與圓筒之間設(shè)置加強段，錐殼加強段與圓筒加強段應(yīng)具有相同的厚度。受內(nèi)壓無折邊錐殼大端加強段的厚度按下式計算： r=Q*pc*Di/（ 2 t-pc）式中 Q 為應(yīng)力增值系數(shù)，由G

32、B150-1998中圖 7-12 查取。受內(nèi)壓無折邊錐殼小端加強段的厚度按下式計算：. r=Q*pc*Dis/（ 2 t -pc）式中 Q 為應(yīng)力增值系數(shù)，由GB150-1998中圖 7-14 查取。3-42受內(nèi)壓折邊錐殼大端厚度的確定，在GB150-1998中是如何規(guī)定的？答：受內(nèi)壓折邊錐殼大端厚度的確定，在GB150-1998中，是分別計算出過渡段厚度及與過渡段相接處的錐殼厚度，取其較大者。過渡段厚度計算式： =K*pc*Di/（ 2 t -0.5pc ）式中的系數(shù) K 值由表 7-4 查取。與過渡段相接處的錐殼厚度計算式： =f*pc*Di/（ t-0.5pc ）式中的系數(shù) f 值由表

33、7-5 查取。3-43 GB150-1998中圓形平蓋厚度計算公式是如何推導(dǎo)而來的？答：圓形平蓋厚度計算公式是基于假定薄的圓形平板受均布載荷，周邊簡支或剛性固支連接情況下推導(dǎo)而得的。3-44 GB150-1998對緊縮口封頭縱向截面彎曲應(yīng)力的校核是如何規(guī)定的？答：作用于縱向截面的彎曲應(yīng)力是m=M/Z0.8 t，此彎曲應(yīng)力不得大于緊縮口封頭設(shè)計溫度下材料許用應(yīng)力的0.8 倍。3-45 GB150-1998規(guī)定在什么情況下壓力容器殼體上開孔可不另行補強？答：殼體開孔滿足下述全部要求時，可不另行補強：a）設(shè)計壓力小于等于2.5MPa ；b）兩相鄰開孔中心的間距（對曲面間距以弧長計算）應(yīng)不小于兩孔直徑

34、之和的兩倍；c）接管公稱外徑小于或等于89mm ；d）接管最小壁厚滿足下表要求：接管公稱外徑25 32 38 45 48 57 65 76 89最小壁厚3.5 4.0 5.0 6.0注：1 鋼材的標(biāo)準(zhǔn)抗拉強度下限值b 540MPa 時，接管與殼體的連接宜采用全焊透的結(jié)構(gòu)型式。2 接管的腐蝕裕量為1mm 。3-46壓力容器開孔補強有幾種？采用補強圈結(jié)構(gòu)補強應(yīng)遵循什么規(guī)定？答：壓力容器的開孔補強，從設(shè)計方法區(qū)分大致下述幾種：1 等面積法；2極限分析法；3安定性分析；4其他方法，如實驗應(yīng)力分析法、采用增量塑性理論方法研究容器開孔及其補強等等。從補強結(jié)構(gòu)區(qū)分，其基本結(jié)構(gòu)大致可分為兩類：1補強圈搭焊結(jié)構(gòu)

35、；2整體補強結(jié)構(gòu)。當(dāng)采用補強圈結(jié)構(gòu)補強時，應(yīng)遵循下列規(guī)定：1所采用鋼材的標(biāo)準(zhǔn)常溫抗拉強度b540MPa； 2 補強圈厚度小于或等于1.5 n； 3殼體名義厚度n38mm。若條件許可，推薦以厚壁接管代替補強圈進行補強。3-47 GB150-1998對壓力容器殼體上開孔的最大直徑有何限制？答：限制如下：1對于圓筒：當(dāng)其內(nèi)徑Di1500mm時，開孔最大直徑 d Di，且 d 520mm；當(dāng)其內(nèi)徑 Di 1500mm 時，開孔最大直徑d Di，且 d 1000mm。2凸形封頭或球殼的開孔最大直徑d Di。 3錐殼（或錐形封頭）的開孔最大直徑 d Di， Di 為開孔中心處的錐殼內(nèi)直徑。3-48 GB1

36、50-1998 中內(nèi)壓容器殼體（不含平蓋）開孔補強所需補強面積的計算公式是什么？答：內(nèi)壓容器殼體（不含平蓋）開孔所需補強面積按下式計算：.A=d· +2·（1-etfr ）式中 為按內(nèi)壓計算時殼體開孔處的計算厚度。3-49 GB150-1998 中外壓容器殼體（不含平蓋）開孔補強所需補強面積的計算公式是什么？答：外壓容器殼體（不含平蓋）開孔所需補強面積按下式計算：A=0.5d · +2·（1-fret） 式中 為按外壓計算時殼體開孔處的計算厚度。3-50 GB150-1998中平蓋開孔補強所需補強面積的計算公式是什么？答：平蓋開孔所需補強面積按下式計算：

37、A=0.5d · p式中 p為平蓋計算厚度。3-51 GB150-1998 對壓力容器開孔的有效補強范圍及有效補強面積是如何規(guī)定的？答： 1有效補強范圍是指：a) 有效寬度，取二者中較大值。b) 有效高度：外側(cè)高度，取二者中較小值；內(nèi)側(cè)高度，取二者中較小值。2有效補強面積是指，在有效補強范圍內(nèi)容器本體可作為補強的截面積Ae 與在有效補強范圍內(nèi)另加的補強面積A4 之和。其中：Ae A1 A2 A3式中：A1 殼體有效厚度減去計算厚度之外的多余面積；A2 接管有效厚度減去計算厚度之外的多余面積；A3 焊縫金屬截面積。A4A Ae式中： A 開孔削弱所需要的補強截面積。3-52螺栓法蘭聯(lián)接

38、設(shè)計包括哪些內(nèi)容？答： 1確定墊片材料、型式及尺寸；2 確定螺栓材料、規(guī)格及數(shù)量；3確定法蘭材料、密封面型式及結(jié)構(gòu)尺寸；4進行應(yīng)力校核(計算中所有尺寸均不包括腐蝕裕量 )。3-53用鋼板制造整體帶頸法蘭時，須符合什么要求？答：必須符合下列要求：1鋼板應(yīng)經(jīng)超聲檢測，無分層缺陷；2 應(yīng)沿鋼板軋制方向切割出板條，經(jīng)彎制，對焊成為圓環(huán)，并使鋼板表面成為環(huán)的側(cè)面；3 圓環(huán)的對接接頭應(yīng)采用全焊透結(jié)構(gòu)；4圓環(huán)對接接頭應(yīng)經(jīng)焊后熱處理及100 射線或超聲檢測，合格標(biāo)準(zhǔn)按JB4700 的規(guī)定。3-54法蘭在什么情況下應(yīng)進行正火或完全退火熱處理？答：在下列任一情況下應(yīng)進行正火或完全退火熱處理：1 法蘭斷面厚度大于7

39、6mm 的碳素鋼或低合金鋼制法蘭；2焊制整體法蘭；3鍛制法蘭。3-55什么叫窄面法蘭？什么叫寬面法蘭？答：墊片的接觸面位于法蘭螺栓孔包圍的圓周范圍內(nèi)的，稱作窄面法蘭。墊片的接觸面分布在法蘭螺栓中心圓內(nèi)外兩側(cè)的，稱作寬面法蘭。3-56 GB150-1998 中法蘭按其整體性程度分為幾種型式？各型式的特點和計算方法如何？答：分為三種型式：1松式法蘭：法蘭未能有效地與容器或接管連接成一整體，不具有整體式連接的同等結(jié)構(gòu)強度。不帶頸的松式法蘭按活套法蘭計算，帶頸的松式法蘭可按整體法蘭計算。2整體法蘭：法蘭、法蘭頸部及容器或接管三者.能有效地連接成一整體結(jié)構(gòu)。其計算按整體法蘭進行。3 任意式法蘭：是一些焊

40、接法蘭 見GB150-1998圖 9-1 中(h) 、(i)、 (j) 、(k) 。其計算按整體法蘭，但為了簡便，當(dāng)滿足下列條件時也可按活套法蘭計算：015mm， Di/ 0300，pc 2MPa，操作溫度小于或等于370 。3-57 密封的基本條件是什么？什么叫密封比壓？什么是墊片系數(shù)？何以要校核墊片寬度？答：墊片強制密封有兩個條件：即預(yù)密封條件和操作密封條件。預(yù)密封條件的意義是：法蘭的密封面不管經(jīng)過多么精密的加工，從微觀來講，其表面總是凹凸不平的，存在溝槽。這些溝槽可成為密封面的泄漏通道。因此必須利用較軟的墊片在預(yù)緊螺栓力作用下， 液化石油氣儲罐 使墊片表面嵌入到法蘭密封面的凹凸不平處，將

41、溝槽填沒，消除上述泄漏通道。為此在墊片單位有效密封面積上應(yīng)有足夠的壓緊力。此單位面積上的壓緊力，稱為墊片的密封比壓力（單位為MPa ），用y 表示。不同的墊片有不同的比壓力。墊片材料愈硬，y 愈高。操作密封條件的意義是：經(jīng)預(yù)緊達到預(yù)密封條件的密封面，在內(nèi)壓作用下，由于壓力的軸向作用，密封面會產(chǎn)生分離，使墊片與密封面間的壓緊力減小，出現(xiàn)微縫隙，內(nèi)壓介質(zhì)有可能通過縫隙產(chǎn)生泄漏。為保證其密封，必須使墊片與密封面間保持足夠大的流體阻力，只有當(dāng)其阻力能大于由介質(zhì)內(nèi)外壓差引起的推動力時，墊片方能密封而不產(chǎn)生泄漏。由于墊片與密封面間的流體阻力與墊片壓緊力成正比，為此在墊片與密封面間必須保持足夠大的壓緊力，以

42、確保其縫隙足夠的小而使流體阻力足夠的大。使墊片與法蘭密封面間保持足夠大的阻力使密封面不發(fā)生泄漏時，施加于墊片單位有效密封面積上的壓緊力與其內(nèi)壓力的比值，稱為墊片的墊片系數(shù)，以m 表示。不同的墊片有不同的 m 值，且 m 隨墊片的硬度增大而增大。墊片在螺栓預(yù)緊時承受最大的壓緊力，有可能被壓縮成塑性變形而失去回彈能力，當(dāng)法蘭密封面在介質(zhì)壓力作用下產(chǎn)生分離時，墊片不能產(chǎn)生回彈去“貼緊 ”密封面，使其間不能保持足夠的接觸力（即墊片壓緊力）而引起泄漏。因此，墊片在預(yù)緊時，既要壓緊以使其單位有效密封面積上的壓緊力不小于y 值，又不能使其壓緊力過大以防止被壓成塑性變形。對平面密封的情況，為防止墊片被壓成塑性

43、變形應(yīng)控制墊片預(yù)緊壓緊力不大于 4y。墊片在預(yù)緊時，如果單位有效密封面積上的壓緊力小于y ，會使 “泄漏通道 ”不能消除，而達不到預(yù)密封要求；相反，當(dāng)墊片預(yù)緊力過大（4y）時，由于墊片失去彈性，會使墊片在內(nèi)壓作用時產(chǎn)生泄漏。墊片計算中的墊片最小寬度的校核就是出于這一目的。但此校核允許以經(jīng)驗替代，即墊片的最小寬度可按經(jīng)驗確定（參考有關(guān)墊片標(biāo)準(zhǔn)決定）。當(dāng)無經(jīng)驗時，建議對其進行校核，以確保密封的可靠性。3-58何謂墊片有效密封寬度？如何計算？答：法蘭在預(yù)緊前墊片能與法蘭密封面接觸上的寬度，稱為墊片接觸寬度，以N表示。當(dāng)法蘭螺栓預(yù)緊后，由于法蘭環(huán)產(chǎn)生偏轉(zhuǎn)，法蘭密封面在靠近內(nèi)徑處會產(chǎn)生分離，使其與該部位

44、的墊片脫離接觸，故墊片只有在靠近外徑處才能被壓緊。此能被壓緊的部分的寬度稱為墊片基本密封寬度，以bo 表示。不同密封面型式的墊片基本密封寬度的計算見GB150-1998中表9-1 。然而墊片被壓緊并不等于能起密封作用，只有被壓得相應(yīng)緊的墊片寬度才能起有效密封作用。墊片實際能起有效密封作用的寬度只有基本密封寬度的一部分，即更靠近墊片外徑的部分，此真正能起密封作用的墊片的寬度，稱為墊片有效密封寬度，以b 表示，其值按以下規(guī)定計算：當(dāng)bo 6.4mm 時， b bo ；當(dāng) bo 6.4mm 時， b 2.53 。3-59墊片壓緊力有幾種？如何計算？.答：有兩種：1預(yù)緊狀態(tài)下需要的最小墊片壓緊力；2

45、操作狀態(tài)下需要的最小墊片壓緊力。3-60突面法蘭、凹凸面法蘭、榫槽面法蘭的密封面各有什么優(yōu)缺點？答：突面法蘭密封面具有結(jié)構(gòu)簡單，加工方便，且便于進行防腐襯里等的優(yōu)點。由于這種密封面和墊片的接觸面積較大，如預(yù)緊不當(dāng)，墊片易被擠出密封面，也不易壓緊，密封性能較差。適用于壓力不高的場合，一般使用在PN2.5MPa的壓力下。凹凸面法蘭密封面相配的兩個法蘭接合面一個是凸面、一個是凹面。安裝時易于對中，能有效地防止墊片被擠出密封面，密封性能比突面密封面為好。榫槽面法蘭密封面由一個榫面和一個槽面相配而成，密封面更窄。由于受槽面的阻檔，墊片不會被擠出壓緊面，且少受介質(zhì)的沖刷和腐蝕。安裝時易于對中，墊片受力均勻

46、，密封可靠。適用于易燃、易爆和有毒介質(zhì)的場合。只是由于墊片很窄，更換時較為困難。3-61 GB150-1998中法蘭的應(yīng)力校核有哪些？答：需進行下列應(yīng)力校核：1軸向應(yīng)力對 GB150-1998 中圖9-1(d) 、(e) 、（ f）所示的整體法蘭：對按整體法蘭計算的任意法蘭及GB150-1998中圖 9-1(g) 所示的整體法蘭：對 GB150-1998 中圖 9-1(c) 所示的整體法蘭及圖9-1(b-1) 、 (b-2)所示的帶頸松式法蘭： 2徑向應(yīng)力 3環(huán)向應(yīng)力4組合應(yīng)力， 5 剪應(yīng)力在預(yù)緊和操作兩種狀態(tài)下的剪應(yīng)力應(yīng)分別小于或等于翻邊(或圓筒 ) 材料在常溫和設(shè)計溫度下的許用應(yīng)力的0.8

47、 倍。3-62臥式容器的雙支座與多支座各有什么優(yōu)缺點？答：臥式容器的力學(xué)模型和梁相似。多支點梁由于支點間的間距小、各支點分?jǐn)偟闹亓啃?，梁中的彎矩就小，?yīng)力也小。但要求各支點在同一水平上，這對于大型臥式容器較難做到。由于地基的不均勻沉降，使多支點的支反力不能均勻分配。雙支座不存在支反力不能均勻分配的問題。但是跨間的彎矩大，支座截面上的彎矩也大，容器壁內(nèi)的應(yīng)力就大。3-63雙支座臥式容器設(shè)計中對支座的位置及固定型式按什么原則確定？答：根據(jù)均布載荷的外伸梁的力學(xué)分析可知，當(dāng)外伸梁的長度A 為梁的全長L的 0.207 倍時，跨間的最大彎矩與支座截面處的彎矩(絕對值 ) 相等，若外伸加長，支座截面處的應(yīng)

48、力加大。因而，臥式容器通常要求 A0.2L 。此外，由于封頭的剛性大于圓筒體的剛性，封頭對于圓筒體有加強作用，若支座鄰近封頭，即A 0.5Rm（Rm 為圓筒平均半徑），則可充分利用封頭的加強效應(yīng)。因此在滿足A 0.2L 時，尚應(yīng)盡量滿足 A 0.5Rm。和立式容器一樣，臥式容器的支座也應(yīng)固定在基礎(chǔ)上。但是，環(huán)境和物料溫度的變化會使臥式容器的圓筒體產(chǎn)生伸縮，若因支座固定而不允許圓筒體伸縮，圓筒體內(nèi)部將增加附加應(yīng)力。因此臥式容器只允許一個支座固定，另一支座的地腳螺栓孔開成長圓孔，允許滑動。3-64 設(shè)計塔式容器時應(yīng)考慮那些載荷？其圓筒軸向應(yīng)力有哪些？要對圓筒哪些組合應(yīng)力進行校核？答： 1設(shè)計時應(yīng)考

49、慮以下載荷：a.設(shè)計壓力；b. 液柱靜壓力；c.塔器自重（包括內(nèi)件和填料等）以及正常操作條件下或試驗狀態(tài)下內(nèi)裝物料的重力載荷；d.附屬設(shè)備及隔熱材料、襯里、管道、扶梯、平臺等的重力載荷；e. 風(fēng)載荷和地震載荷。必要時，尚應(yīng)考慮以下載荷的影響；f. 連接管道和其他部件引起的作用力；g.由于熱膨脹量不同而引起的作用力；h.壓力和溫度變化的影響；i.塔器在運輸或吊裝時承受的作用力。2 圓筒軸向應(yīng)力有：1 ）由內(nèi)壓或外壓引起的軸向應(yīng)力式中設(shè)計壓力p 取絕對值。2）操作或非操作時重力及垂直地震.力引起的軸向應(yīng)力其中僅在最大彎矩為地震彎矩參與組合時計入此項。3 ）彎矩引起的軸向應(yīng)力3要對圓筒下列組合應(yīng)力進

50、行校核：1）圓筒最大組合壓應(yīng)力校核對內(nèi)壓塔器（在非操作工況下）對外壓塔器（在操作工況下）2）圓筒最大組合拉應(yīng)力校核對內(nèi)壓塔器（在操作工況下）對外壓塔器（在非操作工況下）式中 K 為載荷組合系數(shù)，取K 1.2 。3-65等直徑、等厚度塔容器的基本自振周期按什么公式計算？答：按下式計算：3-66為什么要對塔器頂部撓度進行控制？答：塔器高度與塔徑之比較大，其筒體壁厚較薄，在風(fēng)載荷作用下，會造成塔器頂部撓度過大，出現(xiàn)：(1)對板式塔而言，塔盤傾斜嚴(yán)重，氣液傳質(zhì)不均勻，導(dǎo)致塔板效率下降，影響產(chǎn)品質(zhì)量；(2) 與塔體連接的接管因塔的擺動過大，連接處受到拉、壓、彎、扭的綜合作用，易出現(xiàn)泄漏，對易燃、易爆及有毒介質(zhì)是十分危險的； (3) 塔器頂部撓度過大，即意味著塔器在擺動過程中最大位移處離中心軸線的絕對距離較大，由此會產(chǎn)生較大的附加偏心彎矩，影響設(shè)備的使用壽命。為確保塔器的正常操作和安全運行必須對塔的頂部撓度進行適當(dāng)控制。3-67壓力容器在操作過程中有可能出現(xiàn)超壓時應(yīng)采取什么措施？答：可能出現(xiàn)超壓的壓力容器，應(yīng)配備超壓泄放裝置。3-68 GB150-1998 附錄 B 適用于哪幾種超壓泄放裝置？不適用于什