幼兒園塔吊基礎施工方案QTZ

1、目 錄一、編制依據1二、工程概況1三、塔吊設計參數(shù)2四、塔吊基礎設計4五、塔吊基礎施工技術措施及質量驗收5六、塔吊基礎計算書71.參數(shù)信息72.塔吊對交叉梁中心作用力的計算73.塔吊抗傾覆穩(wěn)定驗算74.地基承載力驗算85.基礎受沖切承載力驗算96.承臺配筋計算10附圖：13塔吊基礎施工方案一、編制依據1、本工程施工組織設計；2、無錫綠城湖濱置業(yè)有限公司巖土工程勘察報告（工程編號：10024）；3、GB50202-2002地基與基礎施工質量驗收規(guī)范；4、GB50010-2010混凝土結構設計規(guī)范；5、GB50007-2002建筑地基基礎設計規(guī)范；6、GB50009-2001建筑結構荷載規(guī)范；7、

2、JGJ33-2001建筑機械使用安全技術規(guī)程；8、JGJ59-2011建筑安全檢查標準；9、本工程設計圖紙；10、GB/T13752-1992塔式起重機設計規(guī)范二、工程概況1、工程名稱：無錫蠡湖新城2#地塊2、建設單位：無錫融創(chuàng)綠城湖濱置業(yè)有限公司3、監(jiān)理單位：江蘇賽華建設有限公司4、施工單位：龍元建設集團股份公司5、建設地點：無錫市隱秀路和中南西路交界的西南側。6、結構形式：框剪結構（部分框剪）7、建設規(guī)模：蠡湖新城2號地塊東至隱秀路，西至鴻橋路，南至規(guī)劃道路，北至太湖大道，被南北向的規(guī)劃道路和東西向的中南西路劃分成四個地塊（2-5、6、7、8地塊），本工程為2-8地塊幼兒園。建筑用地面積1

3、0828，總建筑面積7200.6，其中幼兒園用房面積7175.1，連廊面積25.5，機動車位30輛（其中無障礙車位2個），接送車位（臨時）7輛，自行車位60。層數(shù)及建筑高度如下表：項目設計使用功能幼兒園單體數(shù)量1建筑層數(shù)地上/地下地上3層建筑高度12.50m（室外地坪至主要檐口高度）塔吊位置詳見塔吊基礎平面布置圖。8、地質概況依據無錫市建筑設計研究院2010年3月31日提供的無錫綠城湖濱置業(yè)有限公司巖土工程勘察報告（工程編號：10024）場地地質概況如下：本工程采用天然獨立基礎，基礎持力層為2-1粉質粘土。地基承載力特征值250Kpa三、塔吊設計參數(shù)根據鹽城市駿劍機械制造有限公司提供的QTZ6

4、3（5810）機構工作級別起升機構M5回轉機構M4變幅機構M4公稱起重力矩（KN.m）630起重工作幅度(m)最小2最大58最大工作高度(m)螺栓固定式39附著式160最大起重量(t)6起升機構型號QTZ63(5810)倍率=2=4起重量/速度(m/min)3/8.43/401.44/805/4.25/202.5/404倍率最低穩(wěn)定下降速度(m/min)4.2功率(KW)5.4/24/24設幅機構速度(m/min)40/20功率(kw)3.3/2.2回轉機構速度(r/min)0.5功率(kw)3.7頂升機構速度(r/min)0.55-0.7功率(kw)5.5工作壓力(MPa)25平衡重(t)起

5、重臂長度(m)5848平衡塊重量(t)13.211總功率(kw)35(不含頂升機構電動功率)工作溫度()-5+40四、塔吊基礎設計塔吊基礎墊層底標高、墊層厚度、基礎高度、基礎頂標高詳見下表：幼兒園塔吊基礎施工參考表序號樓號塔吊基礎墊層底標高(m)墊層厚度(mm)基礎高度(mm)塔吊基礎頂標高(m)1幼兒園-3.300m1001200-2.100m塔吊基礎總體施工布置見下圖（來源施工組織設計），塔吊基礎定位圖見方案附頁五、塔吊基礎施工技術措施及質量驗收1、混凝土強度等級采用C35； 2、基礎表面平整度允許偏差1/1000；3、埋件埋設參照一下程序施工： 將16件10.9級高強度螺栓及墊板與預埋螺

6、栓定位框裝配在一起。 為了便于施工，當鋼筋捆扎到一定程度時，將裝配好的預埋螺栓和預埋螺栓定位框整體吊入鋼筋網內。 再將8件30的鋼筋將預埋螺栓連接。 吊起裝配好的預埋螺栓和預埋螺栓定位框整體，澆筑混凝土。在預埋螺栓定位框上加工找水平，保證預埋后定位框中心線與水平面的垂直度小于1.5/1000。固定支腿周圍混凝土充填率必須達到95%以上。預埋螺栓定位如下圖所示： 4、起重機的混凝土基礎應驗收合格后，方可使用。 5、起重機的金屬結構、及所有電氣設備的金屬外殼，應有可靠的接地裝置，接地電阻不應大于10。6、按塔機說明書，核對基礎施工質量關鍵部位。7、檢測塔機基礎的幾何位置尺寸誤差，應在允許范圍內，測

7、定水平誤差大小，以便準備墊鐵。8、機腳螺絲應嚴格按說明書要求的平面尺寸設置，允許偏差不得大于5mm。9、基礎砼澆筑完畢后應澆水養(yǎng)護，達到砼設計強度方可進行上部結構的安裝作業(yè)。如提前安裝必須有同條件養(yǎng)護砼試塊試驗報告，強度達到安裝說明書要求。10、塔吊基礎砼澆筑后應按規(guī)定制作試塊，基礎內鋼筋必須經質檢部門、監(jiān)理部門驗收合格方可澆筑砼，并應作好、隱檢記錄。以備作塔吊驗收資料。11、鋼筋、水泥、砂石集料應具有出廠合格證或試驗報告。12、塔吊基礎底部土質應良好，開挖經質檢部門驗槽，符合設計要求及地質報告概述方可施工。13、塔吊基礎施工后，四周應排水良好，以保證基底土質承載力。14、塔機的避雷裝置宜在基

8、礎施工時首先預埋好，塔機的避雷針可用橫截面不小于16mm2的絕緣銅電纜或橫截面30mm×3.5mm表面經電鍍的金屬條直接與基礎底板鋼筋焊接相連，接地件至少插入地面以下1.2m。15、塔吊基礎的鉆孔灌注樁施工嚴格按本工程樁基工程施工方案進行施工質量控制。16、基礎塔吊砼拆模后應在四角設置沉降觀測點，并完成初始高程測設，在上部結構安裝前再測一次，以后在上部結構安裝后每半月測設一次，發(fā)現(xiàn)沉降過大、過快、不均勻沉降等異常情況應立即停止使用，并匯報公司工程技術部門分析處理后，方可決定可斷續(xù)使用或不能使用。六、塔吊基礎計算書1.參數(shù)信息塔吊型號：QTZ63， 塔吊起升高度H：40.00m，塔身寬

9、度B：2.5m， 基礎埋深d：3.40m，自重G：450.8kN， 基礎承臺厚度hc：1.20m，最大起重荷載Q：60kN， 基礎承臺寬度Bc：5.00m，混凝土強度等級：C35， 鋼筋級別：HRB400，基礎底面配筋直徑：20mm 額定起重力矩Me：630kN·m， 基礎所受的水平力P：30kN，標準節(jié)長度b：2.8m，主弦桿材料：角鋼/方鋼, 寬度/直徑c：120mm，所處城市：江蘇無錫， 基本風壓0：0.45kN/m2，地面粗糙度類別：B類 田野鄉(xiāng)村， 風荷載高度變化系數(shù)z：1.56 。地基承載力特征值fak：140kPa， 基礎寬度修正系數(shù)b：0.15， 基礎埋深修正系數(shù)d：

10、1.4，基礎底面以下土重度：20kN/m3， 基礎底面以上土加權平均重度m：20kN/m3。2.塔吊對交叉梁中心作用力的計算1、塔吊豎向力計算塔吊自重：G=450.8kN；塔吊最大起重荷載：Q=60kN；作用于塔吊的豎向力：FkGQ450.860510.8kN；2、塔吊風荷載計算依據建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2001）中風荷載體型系數(shù)：地處江蘇無錫，基本風壓為0=0.45kN/m2；查表得：風荷載高度變化系數(shù)z=1.56；擋風系數(shù)計算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(3×2.5+2×2.8+(4×2.52+2.82)0.5)×

11、0.12/(2.5×2.8)=0.323；因為是角鋼/方鋼，體型系數(shù)s=2.354；高度z處的風振系數(shù)?。簔=1.0；所以風荷載設計值為：=0.7×z×s×z×0=0.7×1.00×2.354×1.56×0.45=1.157kN/m2；3、塔吊彎矩計算風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：M=××B×H×H×0.5=1.157×0.323×2.5×40×40×0.5=747.422kN·m；MkmaxM

12、eMP×hc630747.42230×1.21413.42kN·m；3.塔吊抗傾覆穩(wěn)定驗算基礎抗傾覆穩(wěn)定性按下式計算：eMk/（Fk+Gk）Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基礎中心的距離； Mk作用在基礎上的彎矩； Fk作用在基礎上的垂直載荷； Gk混凝土基礎重力，Gk25×5×5×1.2=750kN； Bc為基礎的底面寬度；計算得：e=1413.42/(510.8+750)=1.121m < 5/3=1.667m；基礎抗傾覆穩(wěn)定性滿足要求！4.地基承載力驗算依據建筑地基基礎設計規(guī)范(GB50007-2002)第5.2

13、條承載力計算。計算簡圖: 混凝土基礎抗傾翻穩(wěn)定性計算：e=1.121m > 5/6=0.833m地面壓應力計算：Pk（Fk+Gk）/APkmax2×(FkGk)/（3×a×Bc）式中 Fk作用在基礎上的垂直載荷； Gk混凝土基礎重力； a合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算： aBc/20.5Mk/（FkGk）5/20.5-1413.42/(510.8+750)=2.414m。 Bc基礎底面的寬度，取Bc=5m；不考慮附著基礎設計值：Pk（510.8750）/5250.432kPaPkmax=2×(510.8+750)/(3

14、15;2.414×5)= 69.624kPa；地基承載力特征值計算依據建筑地基基礎設計規(guī)范GB 50007-2002第條。計算公式如下: fa = fak+b(b-3)+dm(d-0.5) fa-修正后的地基承載力特征值(kN/m2)； fak-地基承載力特征值，按本規(guī)范第條的原則確定；取140.000kN/m2； b、d-基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù)； -基礎底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； b-基礎底面寬度(m)，當基寬小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.000m； m-基礎底面以上土的加權平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.

15、000kN/m3； d-基礎埋置深度(m) 取2.000m；解得地基承載力設計值：fa=188.000kPa；實際計算取的地基承載力設計值為:fa=188.000kPa；地基承載力特征值fa大于壓力標準值Pk=50.432kPa，滿足要求！地基承載力特征值1.2×fa大于偏心矩較大時的壓力標準值Pkmax=69.624kPa，滿足要求！5.基礎受沖切承載力驗算依據建筑地基基礎設計規(guī)范（GB 50007-2002）第條。驗算公式如下: F1 0.7hpftamho式中 hp -受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當h不大于800mm時，hp取1.0.當h大于等于2000mm時，hp取0.9，

16、其間按線性內插法取用；取 hp=0.97； ft -混凝土軸心抗拉強度設計值；取 ft=1.57MPa； ho -基礎沖切破壞錐體的有效高度；取 ho=1.15m； am -沖切破壞錐體最不利一側計算長度；am=(at+ab)/2； am=2.50+(2.50 +2×1.15)/2=3.65m； at -沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬（即塔身寬度）；取at2.5m； ab -沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長，當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度；ab

17、=2.50 +2×1.15=4.80； Pj -扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力；取 Pj=83.55kPa； Al -沖切驗算時取用的部分基底面積；Al=5.00×(5.00-4.80)/2=0.50m2 Fl -相應于荷載效應基本組合時作用在Al上的地基土凈反力設計值。Fl=PjAl； Fl=83.55×0.50=41.77kN。允許沖切力：0.7×0.97×1.57×3650.00×1150.00=4474660.93N=4474.66k

18、N > Fl= 41.77kN；實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！6.承臺配筋計算1.抗彎計算依據建筑地基基礎設計規(guī)范（GB 50007-2002）第條。計算公式如下:MI=a12(2l+a')(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12式中：MI -任意截面I-I處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a1 -任意截面I-I至基底邊緣最大反力處的距離；取a1=(Bc-B)/2(5.00-2.50)/2=1.25m； Pmax -相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值，取83.55kN/m2； P -相應于荷載效應基本組合時在任意截面I

19、-I處基礎底面地基反力設計值，PPmax×（3×aal）/3×a83.55×(3×2.5-1.25)/(3×2.5)=69.624kPa； G -考慮荷載分項系數(shù)的基礎自重，取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×5.00×5.00×1.20=1012.50kN/m2； l -基礎寬度，取l=5.00m； a -塔身寬度，取a=2.50m； a' -截面I - I在基底的投影長度, 取a'=2.50m。 經過計算得MI=1.252×(2×5.00+2.50)&