100板模板(盤扣式)計(jì)算書(共16頁(yè))

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上100板模板（盤扣式）計(jì)算書 計(jì)算依據(jù)： 1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008 2、建筑施工承插盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范JGJ 231-2010 3、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50010-2010 4、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B4新澆混凝土樓板板厚(mm)100模板支架高度H(m)3.9模板支架縱向長(zhǎng)度L(m)53.8模板支架橫向長(zhǎng)度B(m)51.4 二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值

2、G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設(shè)備產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)1其他附加水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距離支架底的距離h1(m)3.9風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值k(kN/m2)基本風(fēng)壓0(kN/m2)0.30.076地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)9風(fēng)壓高度變化系數(shù)z0.51風(fēng)荷載體型系數(shù)s0.5風(fēng)荷載作用方向沿模板支架橫向作用抗傾覆計(jì)算中風(fēng)荷載作用位置距離支架底的距離h2(m)3.9 三、模板體系設(shè)計(jì)主梁布置方向平行立桿縱向方

3、向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)800立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)800水平拉桿步距h(mm)1200頂層水平桿步距h(mm)1000支架可調(diào)托座支撐點(diǎn)至頂層水平桿中心線的距離a(mm)650小梁間距l(xiāng)(mm)200小梁最大懸挑長(zhǎng)度l1(mm)150主梁最大懸挑長(zhǎng)度l2(mm)150 設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下： 四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計(jì)算方式簡(jiǎn)支梁 按簡(jiǎn)支梁 ，取1m單位寬度計(jì)算。 Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/

4、12=1000×15×15×15/12mm4 承載能力極限狀態(tài) q11.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k×b=1.2×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×3×1=7.332kN/m 正常使用極限狀態(tài) q(G(G1k +(G2k+G3k)×h)+Q×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1×3)×15.61kN/m 計(jì)算簡(jiǎn)圖如下： 1、強(qiáng)度驗(yàn)算 Mmaxq1l2/

5、87.332×0.22/80.037kN·m Mmax/W0.037×106/375000.978N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗(yàn)算 max5ql4/(384EI)=5×5.61×2004/(384×10000×)=0.042mm max=0.042mmmin200/150，10=1.333mm 滿足要求！ 五、小梁驗(yàn)算小梁類型矩形木楞小梁截面類型(mm)40×80小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)12.87小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁彈性模

6、量E(N/mm2)8415小梁截面慣性矩I(cm4)170.667小梁計(jì)算方式二等跨連續(xù)梁 q11.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.1)+1.4×3×0.21.514kN/m 因此，q1靜1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.20.674kN/m q1活1.4×Q1k×b=1.4×3×0

7、.20.84kN/m 計(jì)算簡(jiǎn)圖如下： 1、強(qiáng)度驗(yàn)算 M10.125q1靜L2+0.125q1活L20.125×0.674×0.82+0.125×0.84×0.820.121kN·m M2q1L12/2=1.514×0.152/20.017kN·m MmaxmaxM1，M2max0.121，0.0170.121kN·m =Mmax/W=0.121×106/42667=2.839N/mm2f=12.87N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗(yàn)算 V10.625q1靜L+0.625q1活L0.625×0.6

8、74×0.8+0.625×0.84×0.80.757kN V2q1L11.514×0.150.227kN VmaxmaxV1，V2max0.757，0.2270.757kN max=3Vmax/(2bh0)=3×0.757×1000/(2×40×80)0.355N/mm2=1.386N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗(yàn)算 q(G(G1k +(G2k+G3k)×h)+Q×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.1)+1×3)×0.21.1

9、62kN/m 撓度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.521×1.162×8004/(100×8415×170.667×104)0.173mmmin(L/150，10)min(800/150，10)5.333mm； 懸臂端maxql14/(8EI)=1.162×1504/(8×8415×170.667×104)0.005mmmin(2×l1/150，10)min(2×150/150，10)2mm 滿足要求！ 六、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)48×3主

10、梁計(jì)算截面類型(mm)48×3主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁 1、小梁最大支座反力計(jì)算 q11.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k×b=1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×3×0.21.562kN/m q1靜1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b1.2

11、5;(0.5+(24+1.1)×0.1)×0.20.722kN/m q1活1.4×Q1k×b 1.4×3×0.20.84kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)×h)+Q×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1×3)×0.21.202kN/m 承載能力極限狀態(tài) 按二等跨連續(xù)梁，Rmax1.25q1L1.25×1.562×0.81.562kN 按二等跨連續(xù)梁按懸臂梁，R1(0.375q1靜+0.437q1活)L +q1

12、l1(0.375×0.722+0.437×0.84)×0.8+1.562×0.150.745kN RmaxRmax，R11.562kN; 正常使用極限狀態(tài) 按二等跨連續(xù)梁，R'max1.25q2L1.25×1.202×0.81.202kN 按二等跨連續(xù)梁懸臂梁，R'10.375q2L +q2l10.375×1.202×0.8+1.202×0.150.541kN R'maxR'max，R'11.202kN; 計(jì)算簡(jiǎn)圖如下： 主梁計(jì)算簡(jiǎn)圖一 主梁計(jì)算簡(jiǎn)圖二 2、抗彎驗(yàn)算

13、 主梁彎矩圖一(kN·m) 主梁彎矩圖二(kN·m) =Mmax/W=0.498×106/4490=110.996N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗(yàn)算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) max=2Vmax/A=2×4.043×1000/42419.071N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗(yàn)算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) 跨中max=0.663mm=min800/150，10=5.333mm 懸挑段max0.407mm=min(2×150/150,10)=2mm 滿足要求！

14、5、支座反力計(jì)算 承載能力極限狀態(tài) 圖一 支座反力依次為R1=4.815kN，R2=6.448kN，R3=6.839kN，R4=3.767kN 圖二 支座反力依次為R1=4.276kN，R2=6.658kN，R3=6.658kN，R4=4.276kN 七、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值N(kN)30 按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力N6.839kNN30kN 滿足要求！ 八、立桿驗(yàn)算立桿鋼管截面類型(mm)48×3立桿鋼管計(jì)算截面類型(mm)48×3鋼材等級(jí)Q235立桿截面面積A(mm2)424立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm

15、3)4.49抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.15支架立桿計(jì)算長(zhǎng)度修正系數(shù)1.2懸臂端計(jì)算長(zhǎng)度折減系數(shù)k0.7 1、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算 l01=h+2ka=1000+2×0.7×650=1910mm l0=h=1.2×1200=1440mm =maxl01，l0/i=1910/15.9=120.126=150 滿足要求！ 2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 根據(jù)建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 小梁驗(yàn)算 q11.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.9×

16、;Q1k×b=1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×3×0.2 = 1.478kN/m 同上四六步計(jì)算過(guò)程，可得： R14.556kN，R26.3kN，R36.471kN，R44.046kN 頂部立桿段： 1=l01/i=1910.000/15.9=120.126 查表得，0.452 不考慮風(fēng)荷載: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max4.556，6.3，6.471，4.046=6.471kN f N1/(A)6471/(0.452×424)33.765N/mm2f205N/mm2 滿足要求！

17、 考慮風(fēng)荷載: MwQck×la×h2/101.4×0.9×0.076×0.8×1.22/100.011kN·m N1w =MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max4.556,6.3,6.471,4.046+0.011/0.8=6.485kN f N1w/(A)+ Mw/W6485/(0.452×424)+0.011×106/449036.288N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段： =l0/i=1440.000/15.9=90.566 查表得，1=0.661 不考慮風(fēng)荷載: N

18、=MaxR1,R2,R3,R4+G×q×H=Max4.556,6.3,6.471,4.046+1.2×0.15×3.9=7.173kN f=N/(1A)7.173×103/(0.661×424)=25.594N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 考慮風(fēng)荷載: MwQck×la×h2/101.4×0.9×0.076×0.8×1.22/100.011kN·m Nw =MaxR1,R2,R3,R4+G×q×H+Mw/lb=Max4.556,6.3,

19、6.471,4.046+1.2×0.15×3.9+0.011/0.8=7.187kN f=Nw/(1A)+Mw/W7.187×103/(0.661×424)+0.011×106/4490=28.094N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗(yàn)算 根據(jù)建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范JGJ231-2010 第6.1.4: 對(duì)長(zhǎng)條狀的獨(dú)立高支模架，架體總高度與架體的寬度之比不宜大于3 H/B=3.9/51.4=0.0763 滿足要求！ 十、抗傾覆驗(yàn)算 混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風(fēng)荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生 M

20、T=c×Q(kL1Hh2+Q3kL1h1)=1×1.4×(0.076×53.8×3.9×3.9+0.55×53.8×3.9)=248.628kN·m MR=G(G1k+0.15H/(lalb)L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×3.9/(0.8×0.8)×53.8×51.42/2=90446.056kN·m MT=248.628kN·mMR=90446.056kN·m 滿足要求！ 混凝土澆筑時(shí)，傾覆力矩主要由泵送、傾倒

21、混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生 MT=c×Q(Q2kL1H2+Q3kL1h1)=1×1.4×(1×53.8×3.92+0.55×53.8×3.9)=1307.179kN·m MR=G(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(lalb)L1B12/2=0.9×(24+1.1)×0.1+(0.5+0.15×3.9/(0.8×0.8)×53.8×51.42/2=.303kN·m MT=

22、1307.179kN·mMR=.303kN·m 滿足要求！ 十一、立桿支承面承載力驗(yàn)算支撐層樓板厚度h(mm)100混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度f(wàn)c(N/mm2)8.294混凝土的實(shí)測(cè)抗拉強(qiáng)度f(wàn)t(N/mm2)0.829立桿墊板長(zhǎng)a(mm)200立桿墊板寬b(mm)100 F1=N=7.187kN 1、受沖切承載力計(jì)算 根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見(jiàn)下表公式參數(shù)剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值h截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h800mm時(shí)，取h=1.0；當(dāng)h2000mm時(shí)，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值pc,m臨界面周長(zhǎng)上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長(zhǎng)度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內(nèi)um臨界截面周長(zhǎng)：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長(zhǎng)。h0截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+as×h0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)2臨界截面周長(zhǎng)與板截面有效高度之比的影響系數(shù)s局部荷載或集中反力作用面積為矩