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文檔簡介
1、附件一:東溪大橋現(xiàn)澆32m低高度箱梁滿堂支架計算書針對現(xiàn)澆箱梁自重荷載大、橋墩墩身矮(最高6.5m)的特點,考慮滿堂式支架比較經(jīng)濟,并且重型門式支架具有承載能力強、工廠化生產(chǎn)質(zhì)量好、現(xiàn)場安裝方便,且質(zhì)量容易保證等特點,我部采用了重型門式支架作為箱梁施工支架的材料。一、門式1、2、3、滿堂支架采用可調(diào)重型門式支架,門架立桿為57.2×2.5mm鋼管,調(diào)節(jié)桿為48×3.5mm鋼管,門架寬度1m。局部加強桿和水平加固桿采用48×3.5mm鋼管。門式支架橫向在箱梁底、腹板范圍采用26cm+42cm+26cm+4×94cm+26cm+42cm+26cm的間距布置,
2、翼板采用4×94cm的間距布置。門式支架縱向在跨中采用90cm間距布置,在橋墩左右1.5m4.5m范圍內(nèi)采用40cm和60cm間距布置,且在接近橋墩的兩排底板和腹板下加密布置局部加強桿進行加固。橋墩墩頂部分采用在橋墩上墊方木(枕木)的方式支撐。支架頂縱梁采用10×10cm方木,縱向鋪設(shè)間距按主梁底為20cm和翼緣板為30cm間距布置。橫向分配梁采用15×15cm方木,由門架上托直接支撐。門式支架設(shè)計圖4、二、滿堂支架選用支架的指標(biāo)及規(guī)格滿堂支架采用可調(diào)重型門式支架。門架立桿為57.2mm鋼管。調(diào)節(jié)桿48鋼管,門架寬度1m。1、可調(diào)重型門式支架主要承載指標(biāo)2、主要桿
3、件規(guī)格序號名稱型號寬度高度1重型門架FBM1019FBM101210001000190012003交叉支撐FBC1512FBC1212FBC0912150012009001200120012004可調(diào)托座FBU505005可調(diào)底座FBD505006插銷FBT101003、門架規(guī)格及相應(yīng)參數(shù)門架型號立桿(mm)加強桿(mm)h0(cm)h1(cm)A(cm2)FBM101957.2×2.526×2.01901708.564、加強立桿48×3.5mm鋼管承載性能48×3.5mm鋼管步距(m)允許荷載(KN)0.640三、支架設(shè)計為確保工期要求,形成流水作業(yè),
4、山根大橋箱梁支架采用FBM1019型和FBM1012型可調(diào)重型門式腳手架搭設(shè),擬安排四跨連續(xù)梁單幅的用量。根據(jù)箱梁荷載分析及以往類似工程經(jīng)驗,門式支架布置圖見附圖一。四、支架檢算1、門式腳手架單榀穩(wěn)定承載力計算:、FBM1019可調(diào)重型門式腳手架單榀穩(wěn)定承載力計算:Nd=Af0.509×856×20589319N=89.32KNA單榀門架立桿的截面積,A取856mm2f鋼材強度設(shè)計值,對Q235鋼取205N/mm2軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù),按=kh0/i查表取值,=1.13×190/1.93=111,取0.509;、FBM1012可調(diào)重型門式腳手架單榀穩(wěn)定承載力計算
5、:Nd=Af0.772×856×20589319N=135.47KNA單榀門架立桿的截面積,A取856mm2f鋼材強度設(shè)計值,對Q235鋼取205N/mm2軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù),按=kh0/i查表取值,=1.13×120/1.93=70.3,取0.772;因此取FBM1019可調(diào)重型門式腳手架單榀穩(wěn)定承載力為核算荷載值。2、荷載分析說明、跨中截面砼荷載圖2 跨中截面圖如圖所示,混凝土面積:s1-1=1.18m2 、s1-2=2.18m2 、 s1-3+s1-4=1+1.08=2.08m2每平米砼荷載:q1-1=1.18×26÷3.5=9.3K
6、N/m2;q1-2=2.18×26÷1.2=47.23KN/m2;q1-3=2.08×26÷3.34=16.19KN/m2、梁端截面砼荷載圖3 梁端截面圖如圖所示,混凝土面積:s2-1=1.18m2 、s2-2=2.9m2 、s2-3+s2-4=1.99+1.64=3.63m2每平米砼荷載:q2-1=1.18×26÷3.3=9.3KN/m2; q2-2=2.9×26÷1.014=74.36KN/m2; q2-3=3.63×26÷3.712=25.43KN/m2、施工荷載:按4KN/m2考慮。、模
7、板荷載:按6KN/m2考慮。、腳手架及其附件荷載a:門架 1榀 0.224kN 交叉支撐 2副 0.08kN 水平架 每步設(shè)置 0.165kN 連接棒 2個 0.012kN 鎖臂 2副 0.017kN 合計 0.498kN 每米高門架自重:0.262kN/mb:加固件加固桿包括縱向加固桿及剪刀撐,采用48×3.5mm鋼管,鋼管重為0.038 kN/m,剪刀撐按3步3跨距設(shè)置,水平加固桿按3步一設(shè)。具體布置如山根大橋24.6m低高度箱梁支架布置圖所示,則每跨距內(nèi):梁端:tg=5.8/(3×1.4)=1.38cos=0.587鋼管重為(2×1.4/0.587+1.4)
8、×0.038=0.234 kN扣件每跨距內(nèi)直角扣件1個,旋轉(zhuǎn)扣件4個:扣件重:1×0.0135+4×0.0145=0.072 kN每米高門架的加固件重:(0.234+0.072)/5.8=0.05kN/m跨中:tg=5.8/(3×1.9)=1.02cos=0.7鋼管重為(2×1.9/0.7+1.9)×0.038=0.278kN扣件重:1×0.0135+4×0.0145=0.072 kN每米高門架的加固件重:(0.278+0.072)/(1.9×4)=0.06kN/m梁端NGK=(0.262+0.05)
9、215;3.5=1.092KN跨中NGK=(0.262+0.06)×3.5=1.127KN3、支架受力檢算:、不組合風(fēng)荷載情況下:a、箱梁跨中懸挑部分:門架間距設(shè)為1.9×0.94m。每榀門架受力面積為0.94×1.9=1.786m2;每榀門架的軸向受壓荷載N=1.2NGK+1.4NQK=1.2×1.127+1.4×(9.3+4+6)×1.786=49.61KNNd89.32KNb、梁跨中梗肋部分:門架間距設(shè)為1.9×0.47m。每榀門架受力面積為0.42×1.9=0.798m2;每榀門架的軸向受壓荷載N=1.2N
10、GK+1.4NQK=1.2×1.127+1.4×(47.23+4+6)×0.798=65.29KNNd89.32KN c、箱梁跨中底板部分:門架間距設(shè)為1.9×0.94m。每榀門架受力面積為1.9×0.9=1.786m2;每榀門架的軸向受壓荷載N=1.2NGK+1.4NQK=1.2×1.127+1.4×(16.19+4+6)×1.786=66.84KNNd89.32KN d、箱梁梁端懸挑部分:門架間距設(shè)為1.4×0.94m。每榀門架受力面積為1.4×0.94=1.316m2;每榀門架的軸向受壓荷
11、載N=1.2NGK+1.4NQK=1.2×1.092+1.4×(9.3+4+6)×1.316=36.87KNNd89.32KNe、箱梁梁端梗肋部分:門架間距設(shè)為1.4×0.42m。每榀門架受力面積為0.42×1.4=0.588m2;每榀門架的軸向受壓荷載N=1.2NGK+1.4NQK=1.2×1.092+1.4×(74.36+4+6)×0.588 =70.76KNNd89.32KNf、箱梁梁端底板部分:門架間距設(shè)為1.4×0.94m。每榀門架受力面積為0.90×1.4=1.316m2;每榀門架的
12、軸向受壓荷載N=1.2NGK+1.4NQK=1.2×1.092+1.4×(25.43+4+6)×1.316=66.59KNNd89.32KN、組合風(fēng)荷載情況下:N=1.2NGK+0.85×1.4(NQK+2Mk/b)Mk=qkH2/10Mk風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值;qk風(fēng)線荷載標(biāo)準(zhǔn)值;H支架高度;B門架寬度風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值wk=0.7uzusw0uz風(fēng)壓高度變化系數(shù);us風(fēng)荷載體型系數(shù)uz取值: uz=1.3us取值:0.443w0=1kPawk=0.7uzusw0=0.7×1.3×0.443×1=0.403 KPa作用于門架計算
13、單元的風(fēng)線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:梁端:qk= wk×L=0.403×1.4=0.5642kN/m跨中:qk= wk×L=0.403×1.9=0.766kN/m梁端:Mk=qkH2/10=0.5642×3.5×3.5/10=0.69kN·m跨中:Mk=qkH2/10=0.766×3.5×3.5/10=0.94kN·m梁端:2Mk/b=1.38kN跨中:2Mk/b=1.88kNa、 箱梁跨中懸挑部分N =1.2NGK+0.85×1.4(NQK+2Mk/b) =1.2×1.127+0.85&
14、#215;1.4×(9.3+4+6)×1.786+1.88 =44.61kNNd89.32KNb、 箱梁跨中梗肋部分 N =1.2NGK+0.85×1.4(NQK+2Mk/b) =1.2×1.127+0.85×1.4×(47.23+4+6)×0.798+1.88=57.94KNNd89.32KNc、 箱梁跨中底板部分 N =1.2NGK+0.85×1.4(NQK+2Mk/b)=1.2×1.127+0.85×1.4×(16.19+4+6)×1.786+1.88=59.25kNN
15、d89.32KNd、 箱梁梁端懸挑部分 N =1.2NGK+0.85×1.4(NQK+2Mk/b) =1.2×1.092+0.85×1.4×(9.3+4+6)×1.316+1.38 =33.18kNNd89.32KNe、 箱梁梁端梗肋部分 N =1.2NGK+0.85×1.4(NQK+2Mk/b) =1.2×1.092+0.85×1.4×(74.36+4+6)×0. 588+1.38 =61.98KNNd89.32KNf、 箱梁梁端底板部分(S3) N =1.2NGK+0.85×1.4
16、(NQK+2Mk/b)=1.2×1.092+0.85×1.4×(25.43+4+6)×1.316+1.38 =58.44KNNd89.32KN結(jié)論:經(jīng)檢算,在組合風(fēng)荷載及非組合風(fēng)荷載情況下,支架設(shè)計均滿足受力要求。4、模板檢算模板采用竹膠板,規(guī)格:122,。、計算公式設(shè)模板上的面荷載為q;設(shè)縱向方木中心距離為L1;則其縱向荷載為N=qL2;W=bh2/6;I= bh3/12。、強度要求:Mmax=NL12/8=q L2 L12/8max=Mmax/W= 6q L2 L12/8 L2h2=6q L12/8 h2<橫max箱梁變截面梗肋部分按簡支梁受均
17、布荷載計算;混凝土自重: q2-2=74.36KN/m2施工荷載:g=4.0 KN/m2模板:qm=6KN/m2計算荷載:q =1.2×(q2-2+qm)+1.4×g=1.2×(74.36+6)+1.4×4=102.032KN/m2、強度要求:max=Mmax/W= 6q L2 L12/8 L2h2=6q L12/8 h2=6×102.032×0.22×103/(8×0.0152)=13.6MPa<強度滿足要求;、撓度要求:max×12×102.032×103×0.14
18、/(384×4.5×109×0.0153)=0.105mm剛度滿足要求。箱梁變截面底板部分按簡支梁受均布荷載計算;混凝土自重: q2-3=25.43KN/m2施工荷載:g=4.0 KN/m2模板:qm=6.0KN/m2計算荷載:q1.2×(q2-3+qm)+1.4×g=1.2×(25.43+6)+1.4×4=43.32KN/m2、強度要求:max=Mmax/W= 6q L2 L12/8 L2h2=6q L12/8 h2=6×43.32×0.22×103/(8×0.0152)=5.776
19、MPa<強度滿足要求;、撓度要求:max×12×43.32×103×0.14/(384×4.5×109×0.0153)=0.046mm剛度滿足要求。箱梁變截面翼緣板部分按簡支梁受均布荷載計算;混凝土自重: q2-1=9.3KN/m2施工荷載:g=4.0 KN/m2模板:qm=6KN/m2計算荷載:q =1.2×(q2-1+qm)+1.4×g=1.2×(9.3+6)+1.4×4=23.96KN/m2、強度要求:max=Mmax/W= 6q L2 L12/8 L2h2=6q L12/
20、8 h2=6×23.96×0.32×103/(8×0.0152)=7.188MPa<強度滿足要求;、撓度要求:max×12×23.96×103×0.24/(384×4.5×109×0.0153)=0.394mm剛度滿足要求。所以箱梁模板下縱向方木的中心間距都可按箱梁變截面部分布置。5、橫向分配梁15×15cm方木檢算 箱梁變截面底板部分檢算按簡支梁均布荷載計算,方木的最大有效間距和跨度分別為0.95m和0.94m,混凝土自重:q2-3=25.43KN/m2施工荷載:g=
21、4.0 KN/m2模板:qm=6.0 KN/m2查表可得:,,w=12MPa f=L/400。q=1.2×(q2-3+qm)×0.95+1.4×g×0.95=1.2×(25.43+6)×0.95+1.4×4×0.95=41.15KN/m 強度和撓度都滿足要求。 箱梁變截面梗肋部分檢算按簡支梁均布荷載計算,方木的最大有效間距和跨度分別為0.95m和0.42m混凝土自重: q2-2=74.36KN/m2施工荷載:g=4.0 KN/m2模板:qm=6KN/m2查表可得:,,,w=9.5MPa f=L/400。q=1.2&
22、#215;(q2-2+qm)×0.95+1.4×g×0.95=1.2×(74.36+6)×0.95+1.4×4×0.95=96.93KN/m 強度和撓度都滿足要求。 箱梁翼緣板部分檢算按簡支梁均布荷載計算,方木的最大有效間距和跨度分別為0.95m和0.94m1混凝土自重: q1-1=9.3KN/m2施工荷載:g=4.0 KN/m2模板:qm=6KN/m2查表可得:,,,w=9.5MPa f=L/400。q=1.2×(q1-1 +qm)×0.95+1.4×g×0.95=1.2×
23、(9.3+6)×0.95+1.4×4×0.95=22.762KN/m 強度和撓度都滿足要求。所以變截面處翼緣板也滿足要求。 箱梁跨中底板部分檢算按簡支梁均布荷載計算,方木的最大有效間距和跨度分別為0.95m和0.94m混凝土自重:q1-3=16.19KN/m2施工荷載:g=4.0 KN/m2模板:qm=6.0 KN/m2查表可得:,,,w=9.5MPa f=L/400。q=1.2×(q1-3+qm)×0.95+1.4×g×0.95=1.2×(16.19+6)×0.95+1.4×4×0.
24、95=30.62KN/m 強度和撓度都滿足要求。 箱梁跨中梗肋部分跨檢算按簡支梁均布荷載計算,方木的最大有效間距和跨度分別為0.95m和0.42m混凝土自重: q1-2=47.23KN/m2施工荷載:g=4.0KN/m2模板:qm=6.0KN/m2查表可得:,,,w=9.5MPa f=L/400。q=1.2×(q1-2+qm)×0.95+1.4×g×0. 95=1.2×(47.23+6)×0.95+1.4×4×0.95=66KN/m 強度和撓度都滿足要求。6、縱向分配梁檢算方木, 箱梁變截面底板部分檢算()按簡支梁
25、均布荷載計算,方木的最大有效間距和跨度分別為0.2m和1.0m,混凝土自重:q2-3=25.43KN/m2施工荷載:g=4.0KN/m2模板:qm=6.0KN/m2查表可得:,,,w=12MPa f=L/400。q=1.2×(q2-3+qm)×0.2+1.4×g×0.2=1.2×(25.43+6)×0.2+1.4×4×0.2=8.66KN/m 強度和撓度都滿足要求。 箱梁變截面梗肋部分檢算()按簡支梁均布荷載計算,方木的最大有效間距和跨度分別為0.2m和0.5m,混凝土自重:q2-2=74.36KN/m2施工荷載:
26、g=4.0 KN/m2模板:qm=6.0 KN/m2查表可得:,,,w=12MPa f=L/400。q=1.2×(q2-2+qm)×0.2+1.4×g×0.2=1.2×(74.36+6)×0.2+1.4×4×0.2=20.41KN/m 強度和撓度都滿足要求。 箱梁翼緣板部分檢算()按簡支梁均布荷載計算,方木的最大有效間距和跨度分別為0.3m和1m,混凝土自重:q1-1=9.3KN/m2施工荷載:g=4.0 KN/m2模板:qm=6.0 KN/m2查表可得:,,,w=12MPa f=L/400。q=1.2×(q1-1+qm)
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