鋼筋混凝土整體式單向板肋梁樓蓋課程設(shè)計(jì)最新整理By阿拉蕾

1、 水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)學(xué)課程設(shè)計(jì)海洋與土木工程學(xué)院港工092姓名學(xué)號(hào)整體式單向板肋梁樓蓋計(jì)算書(shū)設(shè)計(jì)基礎(chǔ)資料：某碼頭前方三層工業(yè)廠房（層高3.6米），擬采用整體式單向板肋梁樓蓋，結(jié)構(gòu)平面及柱網(wǎng)尺寸如下圖所示（樓梯間在此平面外）；車(chē)間類型：三類金工車(chē)間。車(chē)間無(wú)腐蝕性介質(zhì)，環(huán)境類別為一類；建筑物四周為承重磚墻（370mm厚），中間有鋼筋混凝土柱，截面尺寸為350*350mm;安全級(jí)別為級(jí)。板的強(qiáng)度計(jì)算（按塑性內(nèi)力重分布計(jì)算），次梁強(qiáng)度計(jì)算（按塑性內(nèi)力重分布計(jì)算），主梁強(qiáng)度計(jì)算（按彈性理論計(jì)算）。 單位mm 環(huán)境類別為一級(jí)保護(hù)層厚度：板、墻，20mm 梁、柱，30mm。安全級(jí)別級(jí)：K=1.2。三類金工車(chē)

2、間樓面均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值：板 10.0，次梁 8.0，主梁 7.0.梁格布置主梁橫向布置，跨度為6.9m，次梁的跨度為6.3m，在主梁的每跨內(nèi)布置兩根次梁。板的設(shè)計(jì)（按塑性內(nèi)力重分布法計(jì)算）樓板選用C25混凝土，縱筋選用HRB335鋼筋。板厚90mm。由上圖知道：L=2300mm，L=6300mm；則=2.743，可以按單向板來(lái)計(jì)算但是在L方向必須配置足夠的構(gòu)造筋。1. 荷載計(jì)算取b=1m的單寬板條進(jìn)行計(jì)算。永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：90mm厚的鋼筋混凝土板：g=0.09*1*25=2.25 20mm厚的水泥砂漿地面：g=0.02*20=0.4 15mm厚的混合砂漿天花抹面：g=0.255故 g=2.905

3、一般可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值：q=10.0荷載分項(xiàng)系數(shù)：=1.05，=1.2于是 板的荷載設(shè)計(jì)值：g+q=1.05*2.905+1.2*10.0=15.052. 確定板的計(jì)算簡(jiǎn)圖取單寬板條，板在次梁上的擱置情況：當(dāng)按塑性內(nèi)力重分布法計(jì)算內(nèi)力值時(shí)，計(jì)算彎矩用的計(jì)算跨度l，對(duì)于板，當(dāng)兩端與梁整體連接時(shí)，取l=l；當(dāng)一端與梁整體連接，一端擱支在墩墻上時(shí)，取l=l+，且ll+。其中，h為板厚；a為板在墩墻上的擱置寬度。板的計(jì)算邊跨：l=l+=2080+40=2120mml+=2140mm， 中間跨：l= l=2100mm 因計(jì)算跨度相差小于10%，可按等跨連續(xù)梁計(jì)算。計(jì)算簡(jiǎn)圖：3. 內(nèi)力計(jì)算及配筋均布荷載作用

4、下的等跨連續(xù)板的彎矩：M=（g+q）l因?yàn)榱簲R置在墩墻上，所以邊上支座處彎矩為零。連續(xù)板各面彎矩計(jì)算截面邊跨跨中1支座B中間跨跨中2、3支座C-M6.15-6.154.15-4.74B=1000mm, h=90mm, h=90-20=70mm截面配筋邊區(qū)板帶截面1B2、3CM6.15-6.154.15-4.74=0.12660.12660.0850.098=1-0.1360.1360.0890.103A=539.5539.5353408.6選配鋼筋8/101208/1012081208120實(shí)際A537537419419=（%）0.7670.7670.60.6中間板帶（拱效應(yīng)）截面1B2、3C

5、M6.156.153.323.792=0.12660.12660.0570.068=1-0.1360.1360.0590.071A=539.5539.5234281.6選配鋼筋8/101208/1012061206/8120實(shí)際A537537236327=（%）0.7670.7670.3370.467對(duì)于板來(lái)說(shuō)=0.15%，所以滿足最小配筋率。板的經(jīng)濟(jì)配筋率：0.4-0.8,配筋率亦合適。次梁的設(shè)計(jì)（塑性內(nèi)力重分布法）次梁高度h=500mm， 寬度b=200mm，c=30mm，h=460mm。擬布置一排縱筋。1. 荷載計(jì)算恒載： 由板傳來(lái)的荷載：2.905*2.3=6.68151 次梁自重：0

6、.2*（0.5-0.09）*25=2.05 次梁粉底：2*0.015*（0.5-0.09）*17=0.2091 合計(jì)：g=8.9406活載： q=8.0*2.3=18.4荷載設(shè)計(jì)值：g+q=1.05*8.9406+1.2*18.4=331.4682. 計(jì)算簡(jiǎn)圖3. 內(nèi)力計(jì)算及配筋（1）彎矩計(jì)算計(jì)算公式：M=（q+g）l對(duì)于梁，兩端與梁或柱整體連接時(shí)，l=l；當(dāng)一端與梁或柱整體連接，另一端擱支在墩墻上時(shí)，l=1.025l且ll+。邊跨計(jì)算長(zhǎng)度：（6300-120）+=61500.1 按計(jì)算跨度考慮：b=2100mm 按肋凈距考慮：200+2100=2300mmb不應(yīng)大于受壓翼緣的實(shí)有寬度，綜上，

7、b=2100mm。 次梁的彎矩計(jì)算 截 面邊跨跨中1 支座B跨中23支座C彎矩系數(shù)mb - -M=mb（g+q）lo2 108.2-108.2 70.8 -80.92 f b h（h-KMmax=104*1.2=124.8KN/mKMmax f b h（h-），所以按第一類T形梁計(jì)算。（3）正截面內(nèi)力計(jì)算及配筋次梁正截面承載力計(jì)算截面1B2、3CM108.2-108.270.8-80.92=0.02460.2580.01340.193=1-0.02490.304 0.01350.216A=952.71110.5517.3788.3配筋實(shí)際配筋A(yù)s9421143.1509.1829.1(%)1.

8、021.240.550.90次梁剪力的計(jì)算截面A支座B支座左B支座右C支座0.450.60.550.55V=（G+Q）l83.69111.59103.84103.84=460mm=460/200=2.3KVmax滿足要求0.7ftbho(KN)=0.7*1.27*200*460*10-3=81.788sv,min=0.15%滿足最小配筋率要求主梁的設(shè)計(jì)（按彈性理論計(jì)算）1. 荷載的計(jì)算恒載： 由次梁傳來(lái)的荷載： GK1=8.9406*6.3=56.32578KN 主梁的自重（按集中荷載處理）： GK2=2.3*（0.7-0.09）*0.3*25=10.5225KN 主梁粉底抹灰： GK3=2.

9、3*（0.7-0.09)*17*0.15*2=0.71553KN 活載：由次梁傳來(lái)的： QK=7*6.3*2.3=101.43KN 故 G=67.56381KN 荷載設(shè)計(jì)值：G=1.05*67.56381=70.942KN Q=1.2*101.43=124.116KN2. 計(jì)算簡(jiǎn)圖 當(dāng)按彈性理論計(jì)算內(nèi)力值時(shí)，計(jì)算彎矩用的計(jì)算跨度l一般取支座中心線的距離l。當(dāng)支座的寬度較大時(shí)，對(duì)于梁，當(dāng)b0.05 l時(shí)，取l=1.05l。主梁為三跨梁，柱截面尺寸b*h=350mm*350mm，主梁端部支撐在墻上的支撐長(zhǎng)度a=370.對(duì)于主梁 b=350mm，0.05l=0.05*6600=330mm 故 b0.

10、05 lz 邊跨： L=1.05*ln=1.05*（6900-120-）=6935.25mm， 中間跨L=1.05*ln=1.05*(6900-350)=6877.5mm，3. 內(nèi)力計(jì)算及配筋內(nèi)力設(shè)計(jì)值及包絡(luò)圖1） 彎矩設(shè)計(jì)值彎矩 M=kGl+kQl式中的系數(shù)由表查得。M=0.244*70.94*6.935+0.289*124.12*6.935=368.80KNm M=-0.267*70.94*6.906-0.311*124.12*6.906=-397.39 KNm M=0.067*70.94*6.8775+0.2*124.12*6.8775=203.42KNm2） 剪力設(shè)計(jì)值剪力 V=kG+

11、kQ式中的系數(shù)由表查得。V=0.733*70.94+0.866*124.12=159.49KNV=-1.267*70.94-1.311*124.12=-252.60KNV=1.0*70.94+1.222*124.12=203.61KN3） 彎矩剪力包絡(luò)圖 彎矩包絡(luò)圖： 第1、3跨有可變荷載，第2跨沒(méi)有可變荷載支座吧B/C的彎矩值為：M=M=-0.267*70.94*6.935-0.133*124.12*6.935=-245.84KNm第1跨內(nèi)第一個(gè)和第二個(gè)集中荷載的作用點(diǎn)處彎矩值為：(G+Q)L+=368.83KNm(G+G)L+=286.88KNm第二跨內(nèi)G=70.94KN, Q=0 .集中

12、荷載作用點(diǎn)處彎矩值：GL+M=-83.07KNm 第1、2跨有可變荷載，第3跨沒(méi)有可變荷載第一跨內(nèi)，M=0,M=-397.39KNm得第一個(gè)和第二個(gè)集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩值分別為：（71+124）*6.935-=318.36KNm（69.968+109.296）*6.935-=185.95KNm第二跨內(nèi)，G=70.94KN, Q=124.12KNMC=-0.267*70.94*6.8775-0.089*124.12*6.8775=-206.24得兩個(gè)集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩值為：（G+Q）L+M+=113.5KNm（G+Q）L+M+=177.22KNm 第2跨有可變荷載，第1、3跨沒(méi)有可變荷載M

13、=M=-0.267*70.94*6.8775-0.133*124.12*6.8775=-243.8KNm第二跨兩集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩值為：（G+Q）L+M=203.375KNm第1、3跨兩集中荷載的作用點(diǎn)處的彎矩值為：GL+=79.04KNmGL+=0.096KNm彎矩包絡(luò)圖如下：剪力包絡(luò)圖第一跨V=159.49KN，過(guò)第一個(gè)集中荷載后為159.49-70.94-124.12=-35.57KN;過(guò)第二個(gè)集中荷載后為 -35.57-70.94-124.12=-230.63KN。V=-252.60KN;過(guò)第一個(gè)集中荷載后為 -250.60+70.94+124.12=-55.54KN；過(guò)第二個(gè)集中

14、荷載后為 -55.54+70.94+124.12=139.52KN.第二跨V=203.61KN；過(guò)第一個(gè)集中荷載后為 203.61-70.94=132.67KN。當(dāng)可變荷載僅作用在第二跨時(shí)V=1.0*70.94+1.0*124.12=195.06KN；過(guò)第一個(gè)荷載后為 195.06-70.94-124.12=0剪力包絡(luò)圖：主梁的內(nèi)力計(jì)算及配筋 擬B支座處布置兩排鋼筋梁高H=700mm,h0=700-60=640mm(B支座處為620mm),hf=90mm 對(duì)于主梁來(lái)說(shuō)跨中截面為T(mén)形截面，支座處為矩形截面。 判斷跨中T形截面類型 =90/640=0.140.1翼緣計(jì)算寬度： 邊跨:mm 中間跨

15、所以截面為第一類T形截面。 截面1B2彎矩設(shè)計(jì)值M368.83-397.39203.375-83.070.0390.3470.02180.0680.0400.4480.02210.0712347.43305.31286.2 538.2配筋 實(shí)際面積 2463 3436 1388 6281.281.850.720.33 對(duì)于梁，經(jīng)濟(jì)配筋率為 0.91.8，所以配筋滿足要求。斜截面承載力計(jì)算及配筋 hw =ho- bf=640-90=550mm且hw/b=550/300=1.83 Vmax =252.6kN故截面尺寸滿足要求斜截面配筋計(jì)算：截 面AV159.49-252.6203.61KV(KN)191.388-303.12244.332571.2KV截面滿足553.35KV截面滿足553.35KV截面滿足170.688KV需配箍筋165.354KV需配箍筋165.354KV274.505KV實(shí)配箍筋間距150 150 1500134.90.24 ft/fyv=0.00145,滿足要求說(shuō)明為了施工方便，除加密區(qū)箍筋間距一律為1505、兩側(cè)附加橫向鋼筋的計(jì)算：由次梁傳遞給主梁的全部集中荷載設(shè)計(jì)值為:F=1.05*56.32578+1.2x7*2.3*