跨314特大橋48m掛籃檢算

1、32+48+32m 懸澆連續(xù)箱梁掛籃計算書1 .設(shè)計計算說明1.1 設(shè)計依據(jù)11.2 工程概況11.3 掛籃設(shè)計22 .掛籃底模系統(tǒng)及吊桿計算2.1 底模板面板計算42.2 底模板橫肋計算72.3 底模縱梁計算92.4 底模后橫梁計算112.5 底模前橫梁與前上橫梁計算142.6 底模后錨桿、前吊桿計算193 掛籃主桁計算213.1 荷載組合H（混凝土重量+超載+動力附加荷載講籃自重+施工荷載）223.2 荷載組合IV（掛籃自重+沖擊荷載）277跨314省道特大橋48m跨連續(xù)梁掛籃計算書1 .設(shè)計計算說明1.1 設(shè)計依據(jù)無碎軌道預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁概圖（一）、（二）；高速鐵路橋涵工程施工技術(shù)指南

2、2010版；高速鐵路橋涵工程施工質(zhì)量驗收標準（TB10752-2010）;鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-2003路橋施工計算手冊；橋梁工程、結(jié)構(gòu)力學(xué)、材料力學(xué)；其他相關(guān)規(guī)范手冊。1.2 工程概況跨314省道特大橋主要跨越314省道，線路采用1聯(lián)（32+48+32）m跨越314省道，1聯(lián)（48+64+48）m跨越提署東路。線路12#13#跨越314省道，16#17#墩跨越提署東路。橋址位于平原微丘陵地區(qū)，地形較為平坦，小里程側(cè)接當涂站。線路于DK57+952.3-DK57+968.9處跨越314省道，道路正寬12米，夾角為64o,鐵路跨越處公路里程為K39+998.5。它的建設(shè)貫通了南京和寧安的

3、鐵路路線，對于促進地區(qū)經(jīng)濟發(fā)展具有十分重要的意義。跨314省道特大橋立交情況：線路于DK57+952.3DK57+968.9處跨越314省道，道路正寬12米，夾角為64o,地方部門要求預(yù)留道路拓寬至24.5m的條件，凈空高度5.0m,本橋以（32+48+32）m連續(xù)梁跨越。11#、14#為連續(xù)梁邊墩，墩臺均采用鉆孔灌注樁基礎(chǔ)；11#墩樁長34.0m,14#墩樁長31.5m,基礎(chǔ)設(shè)計均為8根直徑1.00m鉆孔樁。12#t13#為連續(xù)梁主墩，基礎(chǔ)均為11根直徑1.25m鉆孔樁，12#tt長36.0m,13#tt長34.0m。12#-13#墩身均為鋼筋混凝土圓端型實體橋墩，12#身高8.50m,13

4、#墩身高9.00m。本橋為32+48+320a續(xù)箱梁，設(shè)計為變截面單箱單室，采用斜腹板形式。箱梁頂寬12.2m,底寬4.25.3m,頂板厚度除梁端附近外均為37cm,底板厚度30cm至100cm.按直線線性變化，腹板厚4590、90120cm,按折線變化。箱梁0#段長8m,懸澆段6段，14#段長3米，56#段長3.5米，最重梁段為混凝土數(shù)量為35.9m3,重為93.34t（容重按2.6t/m3計算）,采用三角形掛籃施工懸澆段。1.3 掛籃設(shè)計1.3.1 主要技術(shù)參數(shù)碎自重G=26kN/m；鋼彈性模量E=2.1X105MPa(T 140MPa(T 200MPa(T 210MPar 85MPar

5、120Mpar 125Mpa材料容許應(yīng)力：Q235鋼6w145MPa,Q345鋼ow210Mpa,45#鋼(rw220MPa,1.3.2 掛籃構(gòu)造掛籃為三角形掛籃，三角形桁片下平桿由436c組成，其他桿件由232c普通熱軋槽鋼組成的方形截面桿件構(gòu)成，前上橫梁由2136a普通熱軋工字鋼上下滿焊10mm厚鋼板組成，底模前、后橫梁由2136a普通熱軋工字鋼組成，底?？v梁為由228c,吊桿采用小32精軋螺紋鋼。1.3.3 掛籃計算設(shè)計荷載及組合荷載系數(shù)考慮箱梁混凝土澆筑時脹模等系數(shù)的超載系數(shù)：1.05;預(yù)壓時動力系數(shù)：1.1掛籃空載行走時的沖擊系數(shù)1.3;澆筑混凝土和掛籃行走時的抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)：2.0

6、;施工荷載箱梁荷載：1#段箱梁混凝土為重為93.34t,考慮1.05超灌系數(shù)，重量為98.01t;施工機具及人群荷載：2.5kPa;預(yù)壓荷載：93.34X1.2=112.01t荷載組合荷載組合I:掛籃自重+預(yù)壓荷載重+沖擊附加荷載；荷載組合廠混凝土重量+超載+動力附加荷載+掛籃自重+施工荷載；荷載組合田：混凝土重量+超載+掛籃自重+施工荷載；荷載組合IV:掛籃自重+沖擊附加荷載；荷載組合I用于掛籃預(yù)壓時計算；荷載組合R用于剛度計算（穩(wěn)定變形）計算；荷載組合田用于主桁承重系統(tǒng)強度和穩(wěn)定性計算；荷載組合IV用于掛籃系統(tǒng)行走時計算2 .掛籃底模系統(tǒng)及吊桿計算底模系統(tǒng)的計算考慮2種工況、3種荷載組合，

7、具體見下表：底模計算荷載組合列表工況工況描述向載組合荷載描述計算內(nèi)容11.2倍預(yù)壓I混凝土重量、超載、動力附加油載、掛籃自重、施底模向板、底模橫肋、底?？v梁、底模前后橫梁、吊桿強度2碎澆筑R混凝土重量、超載、掛籃自重、施工福載底模向板、底模橫肋、底?？v梁、底模前后橫梁、吊桿強度2碎澆筑m掛籃自重、預(yù)壓荷我重、沖擊附加油載底模向板、底模橫肋、底模縱梁、底模前后橫梁剛度根據(jù)上表描述的工況及荷載組合，對底模系統(tǒng)分別計算，以下為計算過程2.1 底模板面板計算2.1.1 算簡圖腹板下第模板面板按3邊固結(jié)、1邊簡支板考慮，計算簡圖如下:2.1.2 計算荷載計算荷載按三種荷載組合分別計算。荷載組合I預(yù)壓荷載

8、預(yù)壓時全部荷載作用到掛籃底模上，預(yù)壓荷載按節(jié)段混凝土重量的1.2考慮，模板荷載考慮底模板荷載，按1Kpa估算，施工人員荷載按1Kpa考慮，沖擊系數(shù)按1.1考慮,則底模板面荷載為：q=(1368.82X1.2)/3.96/6.7+1+1)X1.1=70.3KN/m2荷載組合R混凝土澆筑荷載(考慮沖擊系數(shù))混凝土澆筑時，底模板計算考慮2部分，一部分為腹板下，一部分為底板下，施工荷載如下：。1號段腹板下：施工荷載按“施工荷載”項取用，底模板面板荷載為：q1=(5.958X26X1.05+2.5)乂1.2=198.18KN/m21號段底板下：施工荷載按“施工荷載”項取用，底模板面板荷載為：q2=(0.

9、921X26X1.05+2.5)乂1.2=33.17KN/m2荷載組合田一混凝土澆筑荷載(不考慮沖擊系數(shù)) 1號段腹板下：q1=(5.958X26X1.05+2.5)=165.1KN/nf 1號段底板下：q2=(0.921X26X1.05+2.5)=27.6KN/nf采用荷載綜合以上荷載計算結(jié)果，計算強度時采用荷載組合腹板下q1=198.18Kpa,底板下q2=33.17Kpa計算剛度時采用荷載組合田，腹板下q1=165.1Kpa,底板下q2=27.7Kpa。2.1.3 結(jié)算結(jié)果按上述圖示與荷載，計算底模板面板結(jié)果如下:腹板下底模面板應(yīng)力云圖底模下底模面板應(yīng)力云圖從上圖可以看出，面板最大折算應(yīng)

10、力發(fā)生在腹板下(rma戶157.28Mpa1451.3=188.5Mpa,強度滿足要求。剛度計算結(jié)果為面板最大變形fmax=0.5mm300/400=0.75mm且小于1.5mm剛度滿足要求！2.1 底模板橫肋計算2.1.1. 預(yù)壓荷載作用下底模橫肋計算計算簡圖橫肋采用8,間距30cm,按支撐于底?？v梁的連續(xù)梁計算，其計算簡圖如下:6700qIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIR1R2R3R4100計第苛載700780R5780R6較接點 R6780780R5780R4R3R2R1700300

11、300100按底模板荷載計算，面板荷載q=70.3KN/m2q1=70.3X0.3=21.09N/mm計算結(jié)果按上述荷載與圖示，計算結(jié)果為:Mmax=1.6039KNmQmax=9.082KN8的截面幾何特性為:I=101cm4W=25.3cm3A=10.2cm2A0=5義(80-8X2)=320mim(Tma戶Mmax/W=1.6039-106/25.3-103=63.39N/mm2,_，_一.2145X1.3=188.5N/mmTmax=Qmax/A0=9.082103/320=28.38N/mm2285N/mm支點反力R1=5413.9N;R2=4424N;R3=11623N;R4=16

12、462N;R5=15421N;R6=17307N結(jié)論：在預(yù)壓荷載作用下，底模橫肋采用8，間距30cm可滿足施工要求!2.1.2. 澆筑混凝土時底模板橫肋的計算計算簡圖橫肋采用8，間距30cm.采用1號段后部斷面計算，按支撐于底模縱梁的連續(xù)梁計算，其計算簡圖如下:900 q16003700600q2q3q3q2900q1R1R2R3R4R5R6R6R5R4R3R2R1100300300700780780780780780700300300100計算荷載按底模板荷載計算，腹板下面板面荷載q=198.18Kpa32+48+32m 懸澆連續(xù)箱梁掛籃計算書倒角下面板面荷載q=(1.023X26X1.05

13、+2.5)X1.2=36.51Kpa底板下面板面荷載q=(0.873X26X1.05+2.5)X1.2=31.6Kpaq1=198.18X0.3=59.45KN/m=59.45N/mmq2=36.51X0.3=10.953KN/m=10.953N/mmq2=31.6X0.3=9.48KN/m=9.48N/mm計算結(jié)果按上述荷載與圖示，結(jié)算結(jié)果為：Mmax=0.90229KNmQmax=12.573KN8的截面幾何特性為：I=101cm4W=25.3cm3A=10.2cm2A0=5義(80-8X2)=320mim(Tma戶Mmax/W=0.90229106/25.3-103=35.7N/mm2,

14、_，_2145X1.3=188.5N/mmrmax=Qmax/A0=12.573103/320=39.3N/mm2285N/mm支點反力R1=18951N;R2=15599N;R3=20271N;R4=8126.2N;R5=6879.8N;R6=7788.3N結(jié)論：在混凝土荷載作用下，底模橫肋采用8,間距30cm可滿足施工要求!2.3 底?？v梁計算2.3.1. 預(yù)壓荷載作用下底?？v梁計算計算簡圖底?？v梁采用228C,按支撐于底模底模前后橫梁上的簡支梁計算，預(yù)壓荷載滿布于底模，其計算簡圖如下：980040001180qIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIII

15、32+48+32m 懸澆連續(xù)箱梁掛籃計算書11計算荷載由計算模型可知，橫肋支點反力支點作為荷載施加到底?？v梁上，按底模橫肋計算結(jié)果，支點反力R1=5413.9N,R2=4424N,R3=11623NR4=16462N,R5=15421N,R6=17307N將集中荷載按集度300mm專化成均布荷載，則q1=5413.9/300=18.05N/mm,q2=4948/300=14.75N/mrnq3=11623/300=38.74N/mmq4=16462/300=54.87N/mrnq5=15421/300=51.4N/mrnq6=17307/300=57.69N/mm計算結(jié)果按上述荷載與計算簡圖計

16、算，第六根與第七根縱梁的荷載最大，檢算上述2根縱梁即可，按上述荷載與圖示，結(jié)算結(jié)果為：Mmax=147.57KNmQmax=123.64KN228c的截面幾何特性為：I=2義5495=10990crnW=2義393=786cn3A=2X52.1=104.2cm2A0=2X10X(280-12.5X2)=5100mim(Tma戶Mmax/W=147.57106/786-103=187.7N/mm2145X1.3=188.5N/mm2rmax=Qmax/A0=123.64103/5100=24.2N/mm2285N/mm支點反力第一、十二根縱梁支點反力：R2=40.832KN后支點反力R1=35.

17、523KN前支點反力第二、十一根縱梁支點反力：后支點反力R1=29.408KN前支點反力R2=33.868KN第三、十根縱梁支點反力：后支點反力R1=73.878KN前支點反力R2=84.494KN第四、九根縱梁支點反力：后支點反力R1=103.78KN前支點反力R2=118.53KN第五、八根縱梁支點反力：后支點反力R1=97.346KN前支點反力R2=111.21KN第六、七根縱梁支點反力：后支點反力R1=109.01KN前支點反力R2=124.48KN結(jié)論：在預(yù)壓荷載作用下，底模縱梁采用228c,間距780mmm兩足施工要求!2.4 底模后橫梁計算2.4.1. 預(yù)壓荷載作用下底模后橫梁計

18、算計算簡圖底模后橫梁采用2136a截面形式，建模時考慮該桿件與后吊桿、后錨桿的協(xié)調(diào)變形,按組合結(jié)構(gòu)建模,橫梁采用梁單元模擬，錨吊桿采用桿系單元模擬，其計算簡圖如下:7802250300 300700780780700300 3007807802250計算荷載32+48+32m 懸澆連續(xù)箱梁掛籃計算書計算荷載取用底模縱梁后支點反力，P1=35.523KNP2=29.408KNP3=73.878KNP4=103.78KNP5=97.346KNP6=109.01KN計算結(jié)果底模后橫梁按上述荷載與圖示，計算結(jié)果為：Mmax=33.406KNmQmax=134.28KN2I36a的截面幾何特性為：I=2

19、義15760=31520crnW=2義875=1750crn_2A=2X76.3=152.6cm(TmaFMmax/W=33.406106/1750-103=19N/mrm,_，_一.2145X1.3=188.5N/mmTmax=Qmax/A0=134.28103/15260=8.8N/mm2285N/mm錨吊桿N1=43.726KN,N2=225.5KNN3=235.12KN支點反力支點反力R1=43.928KNR2=225.57KNR3=235.19KN結(jié)論：在預(yù)壓荷載作用下，底模后橫梁采用2I36a截面，可滿足施工要求！2.4.2. 澆筑混凝土時底模后橫梁的計算底模后橫梁采用2136a截

20、面形式，建模時考慮該桿件與后吊桿、后錨桿的協(xié)調(diào)變形，按組合結(jié)構(gòu)建模，橫梁采用梁單元模擬，錨吊桿采用桿系單元模擬，其計算簡圖如下：2250170017001222501550后吊桿后錨桿R1R132+48+32m 懸澆連續(xù)箱梁掛籃計算書計算荷載計算荷載取用1#段底?？v梁后支點反力，P1=106.91KNP2=88.371KNP3=114.21KNP4=47.207KNP5=40.123KNP6=45.152KN計算結(jié)果底模后橫梁按上述荷載與圖示，計算結(jié)果為:Mmax=115KNmQmax=217.43KN2I36a的截面幾何特性為:I=2X15760=31520cmW=2X875=1750crm

21、2A=2X76.3=152.6cm2(Tma戶Mmax/W=115-106/1750-103=66.1N/mn2,_，_一.2145X1.3=188.5N/mmrmax=Qmax/A0=217.43103/15260=14.2N/mm2285N/mm錨吊桿N1=144.68KN,N2=257.88KNN3=94.519KN支點反力支點反力R1=144.89KNR2=257.94KNR3=94.584KN結(jié)論：在預(yù)壓荷載作用下，底模后橫梁采用2136a截面，可滿足施工要求！2.5 底模前橫梁與前上橫梁計算因底模前橫梁與主桁架上橫梁協(xié)調(diào)變形，建模時考慮空間效應(yīng)，將兩個構(gòu)件整體建模考慮。2.5.1.

22、 預(yù)壓荷載作用下底模前橫梁與前上橫梁計算計算簡圖底模前橫梁采用2136a截面形式，上橫梁采用2136a截面形式，吊桿采用6根小32精軋螺紋鋼，模型按支撐于主桁架前端的組合結(jié)構(gòu)考慮，其計算簡圖如下：外模荷載_內(nèi)模荷載239062202390W1550f1卜R2700N2500N127003RWu15501P111P2t1f|P3lIP4rP51IP6P61P5FI14P3P112;*P1I前吊桿22503003007)078078078078078070030030022502050L110015001700L150011C)02050計算荷載縱梁傳遞荷載取用預(yù)壓時底模縱梁前支點反力P1=40.

23、832KNP2=33.868KNP3=84.494KNP4=115.83KNP5=111.21KNP6=124.48K外模荷載主要為外模板荷載，并考慮1.2沖擊系數(shù),W=(14600.5+2275.75)乂1.2/4=50.628KN內(nèi)模板荷載在預(yù)壓時為0KN計算結(jié)果底模前橫梁按上述荷載與圖示，底模前橫梁計算結(jié)果為：Mmax=279.41KNmQmax=191.61KN2I36a的截面幾何特性為：I=2義15760=31520cmW=2義875=1750crn2A=2X76.3=152.6cm2(Tma戶Mmax/W=279.41106/1750-103=159.7N/mnn,_，_一.214

24、5X1.3=188.5N/mm弋max=Qmax/A0=191.61103/15260=12.6/mm2285N/mm前上橫梁按上述荷載與圖示，前上橫梁計算結(jié)果為：Mmax=416.91KNmQmax=353.92KN2I36a的截面幾何特性為：I=2義15760=31520crnW=2義875=1750crn_2A=2X76.3=152.6cm(Tmax=Mmax/W=416.91106/3720-103=112.1N/mmi145X1.3=188.5N/mm2Tmax=Qmax/A=353.93103/23800=14.9N/mm2285N/mm前吊桿軸力N1=176.47KNN2=180

25、.7KNN3=167.25KN支點反力支點反力R=585.48KN結(jié)論：在預(yù)壓荷載作用下，底模前橫梁采用2136a截面形式，上橫梁采用2136a截面形式，可滿足施工要求！2.5.2. 澆筑混凝土時底模前橫梁與前上橫梁的計算計算簡圖底模前橫梁采用2136a截面形式，上橫梁采用2136a截面形式，吊桿采用6根小32精軋螺紋鋼，模型按支撐于主桁架前端的組合結(jié)構(gòu)考慮，其計算簡圖如下：L外模荷載內(nèi)模荷載239062202390計算荷載縱梁傳遞荷載取用澆注1#梁段時底?？v梁前支點反力P1=90.483KNP2=70.933KNP3=35.876KNP4=37.748KNP5=37.45KN,P6=41.5

26、09K外模荷載主要為外模板及翼緣板混凝土荷載，并考慮1.2沖擊系數(shù)，W=(14600.5+2275.75)X10X1.2/1000/4+(1.245X3.5X26X1.05X1.2+2.5X3.5X2.65)/2=133.6KN內(nèi)模板荷載主要為內(nèi)模板及頂板混凝土荷載，并考慮1.2沖擊系數(shù)N=(6996.8+4551.5)X10X1.2/1000+2.624X3.5X26X1.05X1.2+2.5X3.5X5.5)/4=121.9KN計算結(jié)果底模前橫梁按上述荷載與圖示，底模前橫梁計算結(jié)果為：Mmax=101.1KNmQmax=154.81KN2I36a的截面幾何特性為：I=2義15760=315

27、20crnW=2義875=1750crn_2A=2X76.3=152.6cm(Tma尸Mmax/W=101.1106/1750-103=57.8N/mm22145X1.3=188.5N/mm_一_3_2Tmax=Qmax/A=154.8110/15260=10.1/mm285N/mm前上橫梁按上述荷載與圖示，前上橫梁計算結(jié)果為:Mmax=266.39KNmQmax=296.95KN2I36a的截面幾何特性為：I=2義15760=31520crnW=2義875=1750crn2A=2X76.3=152.6cm2(Tma尸Mmax/W=266.39106/3720-103=71.6N/mm,_，_

28、一.2145X1.3=188.5N/mmTmax=Qmax/A=296.95103/23800=12.5N/mm222.6.4. 澆筑混凝土狀態(tài)下前吊桿計算在澆筑混凝土狀態(tài)下，使用4根吊桿（懸吊于外?；溃?，后錨桿前最大軸力為158.89KN,采用小32精軋螺紋鋼時，其應(yīng)力為：N 158890A 804.3197.55MPa其安全儲備為：K=650/197.55=3.3（精軋螺紋鋼控制應(yīng)力取650MPa）由上述計算可知，底模系統(tǒng)前后橫梁的錨吊桿安全儲備均大于2,滿足要求3掛籃主桁計算由“底模前橫梁與前上橫梁”的計算結(jié)果，主桁架的控制荷載為澆注1號段時荷載，結(jié)構(gòu)計算時主要考慮澆注混凝土時掛籃主桁

29、架桿件的強度與穩(wěn)定性。另外需計算掛籃走行時主要桿件的強度穩(wěn)定性及走行錨固裝置的安全性。計算考慮2種工況、2種荷載組合，具體見下表：底模計算荷載組合列表工況工況描述柿鼓組合荷載描述計算內(nèi)容11#段澆注R混凝土重量、超載、動力附加荷載、掛籃主桁架桿件強度、穩(wěn)定性；后錨系統(tǒng)安全性自重、施工福載2掛籃走行IV掛籃自重、施工荷載、動力附加荷載主桁架桿件強度、穩(wěn)定性；走行滑道強度；走行錨固安全性3.1 荷載組合R（混凝土重量+超載+動力附加荷載+掛籃自重+施工荷載）3.1.1 荷載計算由“底模前橫梁與上橫梁”在澆注混凝土作用下計算結(jié)果得到支點反力為590.94KN,計算主桁架時前端點荷載按該值計算，即P=

30、590.94KN3.1.2 荷載組合I作用下主桁計算計算簡圖三角形桁架簡化后計算簡圖如下圖所示。ir后錨桿R1R2主桁計算簡圖由計算結(jié)果得到支反力和各桿的內(nèi)力大小如下表所示o主桁支反力及內(nèi)力內(nèi)力及支反力單元號支點號1234后支點1后支點2前支點軸力（kN）1032.8988.89-1339.6759.69-彎矩（KNX項-177.69-剪力（KN）-592.2反力（kN）-358.48-342.341323.3注：支點反力為負表示拉力，為正表示壓力。后錨及傾覆安全系數(shù)1與后支點2均采用2根小32精軋螺紋鋼（張拉力522.8kN），則錨固安全系數(shù)為:1:2:2* 804.3* 650358.48

31、* 10002*804.3* 650342.34* 10002.923.1主桁桿件強度驗算主桁桿件1-3均由普通熱軋232c槽鋼組成，桿件4由普通熱軋436c槽鋼組成,截面形狀如下圖所示。92Y30020116I92Y桿件4斷面圖桿件1-3斷面圖232c槽鋼截面特性如下:A 123cm2 I x 17380cm4 W1086cm3652.6cm31號和2號桿件均受拉彎，應(yīng)力分別為:103280083.9MPa 1.312300182MPa（滿足要求）2號:98889080.3MPa 1.312300182MPa（滿足要求）3號桿件為所受壓力最大桿件，桿件長度為3.37m,故在此只驗算5號桿件的

32、應(yīng)力強度及受壓穩(wěn)定性，其軸力為-1339.6Kn,按軸心壓桿檢算。已知桿件3計算長度lox=loy=3.37m,軸力為N=-1339.6KN強度檢算(T=N/A=1339.6X1000/12300=108.9Mpa1.3182MPa整體穩(wěn)定性檢算Iy=2(374+61.5乂12.912)=21248.2cm4Iy=SQRT(Ix/A)=13.1cm入y=lOy/iy=3370/131=26入1=50.25/2.47=20.3入oy=SQRTAy2+入12)=SQRT(26+20.32)=33,入oy=33,入x=3370/119=28.3分別查表得巾y=0.925,巾x=0.942=N/(巾m

33、in-A)=1339.6x103/(0.925乂12300)=117.7N/m蕾1.3182MPa剛度檢算：入y=33入=150單肢穩(wěn)定檢算：入1=50.25/2.47=20.3查得巾1=0.9691=N1/(巾1A1)=0.5X1339.6X103/(0.928X6150)=117.3N/mrm1.3182MPa綴板計算：綴板尺寸為270mme250mme10mm綴板間凈距25.25厘米。綴板應(yīng)力驗算：作用在柱上的剪力Vmax=(Af/85)SQRT(fy/235)=12300X215/85=31111.8N作用在一側(cè)綴板上的剪力T=Va/c=31.11X(25.25+25)/(2X12.91)=60.5KN剪應(yīng)力T=T/A=60.5X103/250X10=24.2N/mmi285N/mm彎矩M=W/2=31.11X(25.25+25)/4=390.8KN-cm正應(yīng)力6=M