機組供電煤耗偏高原因分析改計劃

1、機組供電煤耗偏高原因分析及改造治理計劃 設備部XXX 公司 4X660MW 機組投產以來，機組熱耗始終高于設計值。設備部各 專業(yè)經過認真分析和長期不懈地努力改造，設備安全穩(wěn)定性有大幅提高，設備 性能及部分經濟指標也較投產初期有大幅提升，但供電煤耗仍未能達到理想 值，現(xiàn)從鍋爐、汽機兩個部分進行分析，并計劃于近三年的檢修計劃中進行改 造治理，進一步提高機組的經濟性。第一部分：汽機側影響煤耗的主要問題我公司汽輪機為哈爾濱汽輪機廠生產的 660MW 超超臨界、單軸、三缸四 排汽、一次中間再熱凝汽式汽輪機，采用一級大旁路、高壓缸啟動方式。目前 汽機熱耗值偏高的原因主要為汽機效率偏低、高旁閥內漏、高壓疏水

2、閥門內 漏、循環(huán)水系統(tǒng)對真空度的影響。一、汽機效率偏低 我公司四臺超超臨界機組安裝后，性能考核實驗數據均偏離設計值較大，經一、二類修正后1號機較設計值7352.7kJ/kWh）偏高202kJ/kWh; 2號機較 設計值高 118kJ/kWh； 3 號機較設計值高 274kJ/kWh； 4 號機較設計值高 158kJ/kWh。而造成熱耗高的主要原因在汽輪機效率，從機組投產后的考核實 驗可以看出： 1 號機高壓缸效率較設計值 88.86%）低 6 個百分點，中壓缸效率 比設計值94.31%）低 2 個百分點； 2號機高壓缸效率比設計值低 3.8 個百分 點，中壓缸效率比設計值低 2個百分點； 3號

3、機高壓缸效率比設計值低 2.2個百 分點，中壓缸效率比設計值低 1 .5個百分點； 4號機高壓缸效率比設計值低 5.2 個百分點，中壓缸比設計值低 3.2 個百分點。同時，汽輪機調節(jié)級和各段抽汽 壓力、溫度均存在不同程度的超溫超壓現(xiàn)象，也直接反映出缸效低的現(xiàn)狀。目 前 4 臺機組調節(jié)級及各段抽汽超溫超壓情況如下 （660MW 滿負荷下 ：1 、調節(jié)級壓力1號機:調節(jié)級壓力高于設計值1.2Mpa左右；2號機:調節(jié)級壓力高于設計值1.1Mpa左右；3號機:調節(jié)級壓力高于設計值1.1Mpa左右；4號機:調節(jié)級高于設計值I.IMpa左右。2、抽汽段溫度超于設計值情況1號機：一抽超溫12C左右，五抽超溫

4、20C左右，六抽超溫39C,七抽超溫30C；2號機：五抽超溫24C,六抽超溫40C左右，七抽超溫32C左右；3號機:一抽超溫7C左右，五抽超溫26C,六抽超溫43C；4號機:一抽超壓0.3Mpa, 抽超溫10C左右，五抽超溫 25C,六抽超溫 45 C左右，七抽超溫 34 T左右。2018年5月1號機組B級檢修期間對汽機進行揭缸，發(fā)現(xiàn)高中壓轉子彎曲0.125m m,高壓噴嘴室出現(xiàn)嚴重裂紋，對轉子及噴嘴室進行返廠處理，處理后 轉子彎曲0.06mm左右，噴嘴室因產生焊接變形，上下兩半噴嘴室加墊4mm,影響了噴嘴汽流方向并造成汽缸中分面漏汽，熱量損失較大，對機組熱耗產生 直接影響。轉子彎曲在啟動時和

5、汽封產生碰磨，造成級間間隙增大，級間漏汽 導致缸效降低，各抽汽段有超溫超壓現(xiàn)象。因此，汽輪機本體存在的材料和制 造方面的缺陷是影響呂四港電廠經濟性的主要原因。二、高旁閥內漏為適用汽輪機啟停要求，呂四港電廠旁路系統(tǒng)為高壓一級大旁路，旁路入 口壓力25Mpa，出口壓力0.588Mpa。這種僅采用一道閥門隔離的設計方式，造 成閥前閥后壓差大，容易產生泄漏。從近期檢修維護情況看，蒸汽中及其細微 的雜質均會造成高旁閥關閉不嚴，產生高壓蒸汽損失，影響機組經濟性和安全 性，目前運行中四臺機組高旁閥均存在不同程度內漏，影響機組效率。為摸清底數，對4臺機組進行現(xiàn)場實驗。在機組負荷 500MW，主蒸汽壓力23Mp

6、a正常工況下，旁路減溫水全停后，各臺機組高旁閥后溫度統(tǒng)計如下:序號名稱減溫水調 門開度<%)減溫水全關閥后溫度<c)11號機組A高壓旁路0調門、截止門關閉后半小時，由53C漲至59 C21號機組B高壓旁路0調門、截止門關閉后半小時，由33C漲至83 C32號機組A高壓旁路0調門、截止門關閉后半小時，由48C漲至65 C42號機組B高壓旁路0調門、截止門關閉后半小時，由42 °C 漲至 72 °C53號機組A高壓旁路0調門、截止門關閉后半小時，由61 C漲至80 C63號機組B高壓旁路0調門、截止門關閉后半小時，由68 C漲至80 C74號機組A高壓旁路0調門、截

7、止閥全關后溫度不漲V29.7C)84號機組B高壓旁路2調門關閉后，3分鐘內由34C漲至 105C疏水系統(tǒng)閥門內漏因為鍋爐氧化皮問題，機組啟動階段，主汽、旁路疏水系統(tǒng)蒸汽清潔度較 差，主汽、旁路疏水系統(tǒng)等高壓疏水閥門的結合面受到鐵屑破壞，關閉不嚴、 內漏嚴重。經現(xiàn)場測溫統(tǒng)計，4臺機組主、再熱蒸汽、抽汽系統(tǒng)現(xiàn)共有 18只疏 水閥門存在內漏。對機組熱耗影響較大。同時，發(fā)生內漏閥門出現(xiàn)不同程度沖刷現(xiàn)象，目前已有閥門后管壁因沖刷 變薄最終造成管壁爆裂發(fā)生，其它部位也隨時有爆管可能，對安全生產威脅極 大。四、循環(huán)水系統(tǒng)的影響我公司地處沿海，4臺機組凝汽器采用海水進行直接冷卻，原設計盾構長 度2.8公里，但

8、在基建期間因為施工難度原因，循環(huán)水盾構較設計長度減少了 320M，導致現(xiàn)在的循環(huán)水溫度較設計值偏高，對機組真空度造成影響。另外，因為季節(jié)性海生物、隨暴風雨而來的海藻類植物，對循環(huán)水旋轉濾 網、二次濾網產生堵塞，造成機組出力受限、安全運行受到威脅。今年夏季以 來，受此類因素影響，旋轉濾網、二次濾網故障率較高?，F(xiàn)已對旋轉濾網運行 方式進行了調整，提高了循環(huán)水系統(tǒng)設備的可靠性，但同時也增加了廠用電 率，也增大機組的供電煤耗。第二部分：鍋爐側影響煤耗的主要問題經過對鍋爐側熱力系統(tǒng)及主、輔機設備性能的分析和現(xiàn)場檢查，鍋爐對機 組供電煤耗的主要影響因素有：鍋爐爐管超溫導致的降汽溫運行、鍋爐保溫層 的超溫散

9、熱、鍋爐爐頂大包內爐頂密封泄露損失。一、鍋爐爐管超溫、被迫降汽溫運行為了防止鍋爐管壁超溫問題，我公司通過調整，將鍋爐高溫受熱面管壁溫 度控制在不超過640C，主汽溫由設計值605C降至588C當前值，嚴重影響機 組供電煤耗。二、鍋爐保溫層超溫鍋爐保溫超溫部位主要為鍋爐四層爐膛水冷壁處較多，經現(xiàn)場測溫統(tǒng)計如F表:鍋 爐 編 號爐本體前墻測量點溫度c)爐本體左側墻測量點溫度C)測量點1測量點2測量點3測量點4平均 溫度測量點5測量點6測量點7測量 點8平均 溫度16359676663.757169596365.5254.854.356.557.455.85051.654.25452.45359.4

10、53.955.456.856.460.454.253.541.452.4456.153.555.557.955.85854545655.5三、鍋爐爐頂大包內爐頂密封泄露情況目前，我公司4臺鍋爐爐頂大包內爐頂密封存在不同程度泄露問題。其中 過熱、再熱、屏過、中隔墻等各部集箱保溫及耐火澆筑料大部脫落；屏式過熱 器、高過、高再穿墻管與頂棚過熱器密封板內部微膨脹耐火可塑料大部分產生 裂紋及脫落吹開，漏灰嚴重，局部積灰堆積高度達1M以上；頂護板頂部與爐墻四周的硅酸鋁耐火纖維毯及高溫玻璃棉板損壞嚴重，漏熱嚴重超標，局部溫 度可達120C以上，大包外部大部分實測溫度在 70C以上，嚴重影響機組運行 經濟性。

11、同時，4臺鍋爐爐頂大罩殼密封漏風漏灰嚴重，增加鍋爐散熱損失，降低 鍋爐熱效率進行爐頂密封改造、減少爐頂密封漏風是很有必要的。第三部分：電氣設備需改造的主要問題經過對全廠電氣設備的綜合性能的分析和現(xiàn)場檢查，電氣設備對煤耗沒有 直接關系，但通過改造可以有效降低廠用電率、提高設備出力和使用效率，電 氣設備對機組節(jié)能的主要影響因素有：部分電氣設備如閉冷泵的工頻運行存在 改造空間、脫硫漿液循環(huán)泵電機容量偏低導致電機長期處于滿負荷運行狀態(tài)、 發(fā)電機組勵磁母線絕緣雖然合格，但停機后絕緣下降較快，500kV出線線路絕緣子未進行PRTV涂料噴涂，存在閃絡的風險。一、硫漿液循環(huán)泵電機容量偏低，導致電機長期滿負荷運

12、行。 我廠脫硫漿液循環(huán)泵電機每臺機組共 3 臺，湘潭電機股份有限公司生產， 型號為YKK630-10，容量分別為800kW ,900kW, 1000kW，平時運行時3臺脫 硫漿液循環(huán)泵電機運行時電機電流均達到額定值，溫度偏高，尤其在夏季繞組 溫度達到120C，給機組安全運行帶來較大的安全隱患，需要每臺機組采購一 臺 1100kW 電機更換原 1000kW 電機，更換下來的 1000kW 電機替換原 900kW 電機，900kW電機替換800kW電機，替換下來的800kW電機作為備用電機。二、1-4號機組發(fā)電機勵磁母線停機后絕緣下降快。 我廠屬于圍海造廠項目，廠區(qū)處于沿海高鹽霧環(huán)境中，因而我廠勵

13、磁母線 絕緣比較低，尤其是每次開機時均需對其進行加熱以提高其絕緣水平，甚至在 機組運行中也出現(xiàn)過勵磁母線絕緣低的情況，嚴重的影響了我公司機組的安全 穩(wěn)定運行，需要對其進行改造處理。三、500kV出線線路絕緣子未進行PRTV涂料噴涂呂四港電廠輸電線路起自呂四港電廠 500kV GIS站，終于500kV南通東 站東側500kV構架“呂四港I、II”間隔，途徑啟東市，海門市。航空距 離35.6km，線路全長4 0.3 6 9 km，曲折系數1.134，線路耐張串采用普通盤型瓷絕緣子，進線檔耐張串采用雙傘型瓷絕緣子，直線串含直線轉角）I線采用長棒型瓷絕緣子 其中G1-N21段采用210KN合成絕緣子）

14、，右 側采用三傘型瓷絕緣子。因為我廠處于海上，線路所在地區(qū)特殊的氣候環(huán)境， 鹽霧密度高，運行電壓等級高，時時地受到臺風的威脅，存在較大的安全隱 患；按照規(guī)定線路絕緣子需要定期清掃，因為 500kV 系統(tǒng)的特殊性，平時無 法停電，根本無法保證定期的清掃工作，且清掃時費用以及人員的安全風險很 大。一旦因為清掃不及時或不徹底，在雨季發(fā)生污閃或者發(fā)生霧閃，將會造成 很嚴重的電網污閃事故。因此，有必要對其進行PRTV涂料噴涂。四、發(fā)電機出口斷路器內計量 CT更換我公司 1-4號機組投產初期，主變損耗均在 2%-3%之間，是正常值 0.3% 左右）10倍。現(xiàn)場實際測量發(fā)現(xiàn)，在相同負荷下，GCB開關內這組計

15、量 CT比其它的幾組 CT包括保護用CT、測量用CT）的電流要大，機組的負荷越 大，計量所用的這組 CT 二次電流值比其它幾組 CT 的二次電流值大的越多， 而其它幾組 CT 所測得的數據都大致相同，經過標準儀器以及交流采樣裝置的 實際測量，確定其他幾組 CT 數值準確。機組在 600MW 負荷時，實際測量計 量回路的二次負擔也不超過 10VA 。經過 CT 廠家及電科院專家在停機時的檢 測，以及查閱相關的設計規(guī)范、規(guī)定之后，確定導致計量 CT 精度不準確的原 因是因為設計院設計的 CT 的容量選取得太大 <100VA ）而引起的，有必要對其 進行更換。第三部分：整改及治理一、汽機缸效低

16、治理方案3 號機組 C 修時間比較短，無法對汽輪機揭缸調整，因此 3 號機組缸效低 無法在 2018 年徹底治理。在 2018年 3月份 2號機組安排一次 B 修，可以對 2號機組高中壓缸進行揭 缸，在處理轉子過臨界振動大和高壓噴嘴焊縫缺陷檢查的同時對高中壓缸通流 間隙進行調整，汽封進行改造，可以解決汽機缸效低的問題。此項費用大概需 要 150萬左右 <在高壓噴嘴焊縫無缺陷不需更換噴嘴的情況下發(fā)生的費用）。在2018年10月1號機組安排一次A修，在A修中可以解決1號機組缸效 低的問題：對 1 號機組高壓缸進行揭缸檢修，更換尚且存在安全隱患的高壓噴 嘴，并按照設計要求重新調整高壓噴嘴最佳位

17、置。對高壓內缸缸體變形問題將 進行返廠修復，徹底根除漏氣損失。并于高中壓缸汽封進行改造，對通流間隙 重新調整，減少汽封級間漏汽損失，提高高壓缸效率，最終保證汽輪機主設備 的安全性，并將汽機熱耗提高至設計值。此項工作需要的費用大約是高壓噴嘴 100萬，高中壓部分汽封大約 200萬元，費用合計 300萬元。另外，考慮 2018年 1 號機組 B 修中揭缸檢查發(fā)現(xiàn)高中壓轉子產生彎曲，轉 子葉頂汽封和隔板汽封出現(xiàn)嚴重磨損，轉子過橋汽封部位表面出現(xiàn)深約 0.50.7mm 的磨痕，級間漏汽增大，汽缸效率下降，雖然對轉子進行處理，運行中 振動達到設計值以內，但是此轉子還是一個橢圓形，勢必會影響汽機缸效的，

18、目前 2 號機組轉子運行的狀況基本和 1 號機組相同，存在已經彎曲的可能，從 長遠經濟利益考慮，為保證汽輪機熱耗能達到設計值，建議訂購一臺進口高壓 轉子，在 2018年對目前產生彎曲的國產高中壓轉子更換為進口高中壓轉子。預 計費用 3000萬元。二、高旁閥門內漏目前最佳方案是在高旁閥前加一道手動截止閥。因為訂貨時間緊張 3 號機 組 1月份的 C 修中無法完成；在 3 月份的 2號機組的 B 修中和 10月份的 1號機 組的 A 修中可以對 1、3號機組的 A.B 高旁加裝截止閥，需要費用 1臺機組大 約需要 200萬元。在訂貨中考慮把 1、4 號機組的一起采購，在 2018年和 2018 年

19、中進行實施改造。三、閥門內漏治理目前 4 臺機組的鍋爐側疏水基本沒有漏泄，漏泄點主要集中在 4 臺機組的 汽機側，其中 1號機組 4個， 2號機組 5個， 3號機組 5個，4 號機組 4個?，F(xiàn)在已經訂貨落實的閥門有 8 個，還有 8 個閥門在下月出能夠落實訂貨。 預計到貨時間是 1月份到貨 8個，4 月份到貨 8 個。這樣可以在 1月份 3號機組 的C修、3月份2號機組B修、10月份1號機組的A修中解決所有存在嚴重內 漏的疏水閥。同時在 A.B.C 級檢修中還要對所有疏水閥進行解體檢查，存在問 題的閥門進行補焊研磨。另外經與哈汽廠溝通需對熱力系統(tǒng)進行優(yōu)化，將于 2018年機組檢修期間， 取消高

20、壓通風閥、第二通風閥等蒸汽管段，這樣可以杜絕通風閥內漏的發(fā)生。這樣在 2018年可以完全解決幾臺機組的疏水閥門內漏問題。此項工作的需 要的費用大約是：購買閥門的費用 240萬。閥門焊補、研磨費用 1 60萬，熱力 系統(tǒng)優(yōu)化 50萬元，合計需要費用 450萬元4 臺機組合計）。四、循環(huán)水系統(tǒng)經過研究，我公司計劃于 2018年和 201 8年對循環(huán)水取水深度進行改造， 采用沉降埋管方式，于循環(huán)水盾構外延伸取水管路 500M ，該項改造項目已經 上報可研報告。預計費用 2億元。同時針二次濾網產品質量存在問題，計劃在 2018 年的 A、 B、 C 級檢修中 對二次濾網進行全部解體大修，對傳動機構進行

21、更換，徹底解決二次濾網可靠 性問題。此項費用預計 600萬元。五、鍋爐爐管超溫、被迫降汽溫運行 為了提高機組蒸汽主參數至設計值，達到機組設計煤耗水平，保證機組運行的安全性和經濟性，制定鍋爐高溫受熱面改造計劃如下：高溫受熱面管材更換原則：后屏、末過、 末再 中 SA213T91 、 SA213TP347H 的管子更換為噴丸處理的 Super304 鋼。后屏過熱器需更換約 10000m;末級過熱器需更換約 5646m;末級再熱器需更換約 2600m。2018 年：1 號機組 A 級檢修中對后屏、末過、末再 SA2 1 3T9 1 、 SA2 1 3TP347H 中的 管子全部更換為噴丸處理的 Su

22、per304鋼,后屏過熱器需更換約10000m；末級過 熱器需更換約5646m;末級再熱器需更換約2600m?？傎M用約2000萬元；2 號機組 B 級檢修對末級過熱器 25-35 屏、45-51 屏 SA213T91、 SA213TP347H的管子更換為噴丸處理的 Super304鋼，需要更換約2000m,共計 需要費用約 500萬元;3號機組C級檢修根對末級過熱器 26-31屏SA213T91、SA213TP347H的 管子更換為噴丸處理的 Super304鋼，需要更換800m,共計需要費用約200萬 元;2018年：4 號機組 A 級檢修完成高溫受熱面全部 SA213T91、 SA213T

23、P347H 的管子 更換為噴丸處理的Super304鋼工作，需費用約2000萬元；3 號機組 B 級檢修對末級過熱器 25-35 屏、 45-51 屏 SA213T91 、 SA213TP347H的管子更換為噴丸處理的 Super304鋼，需費用約500萬元；2018年：2 號機組完成高溫受熱面全部 SA213T91、 SA213TP347H 的管子更換為噴 丸處理的Super304鋼工作，需費用約1500萬元；2018年：3 號機組年完成高溫受熱面全部 SA213T91、 SA213TP347H 的管子更換為 噴丸處理的Super304鋼工作，需費用約1500萬元。六、鍋爐保溫層超溫治理利用

24、2018年1號機組A修、2號機組B修、3號機組C修對鍋爐17M前后 墻標高 8M 至 18M 保溫外護全部拆除，重行安裝，共需要保溫材料 500立方 M。中間集箱處保溫重新制作，共需要保溫材料 320立方M，彩鋼板120 m2 .需 費用約 300萬元。利用2018年機組檢修的機會完成4號機組鍋爐17M、中間聯(lián)箱處保溫超溫 治理工作，需費用約 100萬元。七、鍋爐爐頂大包內爐頂密封泄露治理 在機組進行檢修時，將原來泄露的及損壞的頂部大包內部的頂棚、各過熱器、再熱器等聯(lián)箱及管道保溫及澆注料進行拆除，各密封盒內部的微膨脹耐火 可塑料進行清理及拆除、爐墻四周損壞的保溫拆除，重新按照爐頂密封的施工 要

25、求，在側墻與頂棚間密封裝置內敷設一定厚度的微膨脹耐火可塑料，上面涂 抹一層 5mm 高溫耐火膠泥，其余空腔內為硅酸鋁耐火纖維散棉；有內護板區(qū)域 爐墻的結構為：在金屬內護板一次密封裝置內為 50mm 厚的微膨脹耐火可塑 料，上面涂抹一層 5mm 高溫耐火膠泥，其余空腔內滿填硅酸鋁耐火纖維散棉； 金屬內護板一次密封裝置外敷設硅酸鋁耐火纖維散棉加高溫粘結劑。爐頂大包 頂部和四周爐墻的保溫結構為 50mm 硅酸鋁耐火纖維毯 +150mm 高溫玻璃棉 板；底部爐墻厚度為 200mm 硅酸鋁耐火纖維板，用支撐釘、彈性壓板和鐵絲網 固定；大包內凡溫度超過400°C的集箱和管屏都采用結構為 100m

26、m硅酸鋁耐火 纖維毯 20mm 耐熱密封涂料進行保溫。單臺鍋爐大包頂需治理保溫面積約1460 m2.治理計劃如下：利用2018年1號機組A修和2號機組B修的機會完成兩臺爐頂密封治理改造工作，需費用約 800萬元；2018年完成 4號機組全部和 3號機組兩臺爐頂密封治理改造工作，需費用 約 800 萬元；八、送風機、一次風機動調頭改型送、一次風機自 201 8年投入運行以來，動調頭缺陷頻繁，設備可靠性差， 嚴重影響了機組安全穩(wěn)定運行。需要對送、一次風機動調頭重新選型，選用豪 頓華有限公司生產的進口動調頭。估計每臺機組需要 80萬元。共計需要費用約 320 萬元。九、硫漿液循環(huán)泵電機容量偏低經過計

27、算比較，目前我們采用的方案是每臺機組新購買一臺 1100kw 的循 泵電機， 逐級替換1000kW, 900kW, 800kW的電機，4臺電機共計160萬, 計劃在 2018 年機組檢修時進行更換改造。十、1-4 號機組發(fā)電機勵磁母線絕緣低 為增加勵磁母線的絕緣性，我們采取的方案是在機組停機期間邀請原生產 廠家來人對垂直段勵磁母線進行加裝絕緣熱縮套管，原勵磁母線不變，在裸母 線上覆蓋一層絕緣熱縮管，使之能防潮，防灰，絕緣強度更高；另外，將原來 的 SMC 絕緣板更換為絕緣性能更好的 DMC 絕緣子。計劃費用為每臺機 5 萬， 共計 20 萬。十一、500kV出線線路絕緣子未進行 PRTV涂料噴

28、涂我公司已于 2018 年對廠區(qū)內線路絕緣子進行了噴涂，效果明顯，計劃于 2018年 2,3號機組 2、 3月份小修時對分別對 500kV 兩回線出線瓷絕緣子進行 PRTV 噴涂， 500kV 雙回輸電線路采用共鐵塔架設，總共用 100 基塔， 其中直 線塔79基，直線轉角塔2基，耐張塔19基。I回線自電廠門型架起至21基塔 為復合絕緣子， 其余塔為瓷絕緣子； II 回線 100 基塔全部為瓷絕緣子。該項目 已經上報可研報告。預計費用 500 萬元。十二、發(fā)電機出口斷路器內計量 CT 需更換GCB 開關內這組計量 CT 比其它的幾組 CT 在正常運行時 包括保護用CT、測量用CT）的電流要大，

29、機組的負荷越大，計量所用的這組CT二次電流值比其它幾組CT的二次電流值大的越多，而其它幾組 CT所測得的數據都大致 相同，經過標準儀器以及交流采樣裝置的實際測量，確定其他幾組 CT 數值準 確。機組在600MW負荷時，實際測量計量回路的二次負擔也不超過10VA。經過 CT 廠家及電科院專家在停機時的檢測，以及查閱相關的設計規(guī)范、規(guī)定之 后，確定導致計量CT精度不準確的原因是因為設計院設計的CT的容量選取得太大100VA）而引起的，計劃在 2018年至2018年機組檢修期間進行更換，更 換 為 容 量 在 20VA 的 CT ， 預 計 費 用 在 60 萬 元 。XXX發(fā)電公司降煤耗技改項目計

30、劃表序號項目名稱主要措施內容預估費用萬元）實施時間汽機專業(yè)3號機C級檢修1.3號機內漏閥門治理結合日常閥門內漏檢查結果，對存在內漏現(xiàn)象的疏水閥門進行維修、更換，消除 內漏現(xiàn)象12020182.3號機一臺凝結水泵改造對凝結水泵通流進行優(yōu)化，避開共振區(qū)，負荷較低時使凝結水調門開度達到 100%，充分利用變頻潛能，達到節(jié)能效果1220183.3號機疏水系統(tǒng)優(yōu)化及機外小 管插接焊彎頭及三通改造委托專業(yè)單位對疏水系統(tǒng)進行二次優(yōu)化，消除疏水系統(tǒng)冗余布置的現(xiàn)象，減少疏 水阻力，提高效率，并對主蒸汽疏水系統(tǒng)存在的插接焊形式彎頭及三通進行改造 更換4020184.3號機閉冷泵改造改造一臺閉冷泵為小泵，在秋冬季運

31、行小泵，夏季運行大泵，以保證必要的揚程 并達到節(jié)能效果1020185.3號機凝汽器抽真空系統(tǒng)改造高、低壓凝汽器抽真空管單獨布置，高、低壓凝汽器米用單獨、并聯(lián)抽空氣方 式，改善凝汽器系統(tǒng)抽真空效果1220182號機B級檢修1.2號機內漏閥門治理結合日常閥門內漏檢查結果，對存在內漏現(xiàn)象的疏水閥門進行維修、更換，消除 內漏現(xiàn)象12020182.2號機兩臺凝結水泵改造在3號機改造實驗的基礎上，優(yōu)化改造方案，對2號機凝結水泵通流進行優(yōu)化，避開共振區(qū)，負荷較低時使凝結水調門開度達到100%，充分利用變頻潛能，達到節(jié)能效果2420183.2號機疏水系統(tǒng)優(yōu)化及機外小 管插接焊彎頭及三通改造委托專業(yè)單位對疏水系

32、統(tǒng)進行優(yōu)化布置，消除疏水系統(tǒng)冗余布置的現(xiàn)象，減少疏 水阻比，提高效率，并對疏水系統(tǒng)存在的插接焊形式彎頭及三通進行改造更換2020184.2號機閉冷泵改造改造一臺閉冷泵為小泵，在秋冬季運行小泵，夏季運行大泵，以保證必要的揚程 并達到節(jié)能效果1020185.2號機凝汽器抽真空系統(tǒng)改造高、低壓凝汽器抽真空管單獨布置，高、低壓凝汽器米用單獨、并聯(lián)抽空氣方 式，改善凝汽器系統(tǒng)抽真空效果4020186.2號機二次濾網改造對二次濾網進行改型，消除內部滲水、傳動機構卡澀磨損現(xiàn)象，并將二次濾網排1502018污管移至循環(huán)水出口蝶閥前，確保檢修期間能隔離7.2號機轉子、噴嘴檢查2號機高中壓缸揭缸檢修，對噴嘴室及高

33、中壓轉子進行檢查，確認轉子是否彎曲 并進行處理，并對汽封背弧修刮，對汽封間隙進行調整。15020188.2號機低壓缸端部汽封改造2號機兩臺低壓缸前后端部汽封改造，消除軸封用氣量大的現(xiàn)象，減少輔汽投 入，提高經濟性8020189.2號機咼旁閥改造在咼壓旁路閥前增加隔離閥，并將咼旁閥由臥室布置改造為垂直布置，消除咼旁 內漏現(xiàn)象200201810.2號機中低聯(lián)通管改造對低壓缸進汽部分進行改造，消除節(jié)流損失30201811.2號機1臺旋轉濾網改造旋轉濾網網板由鋼絲網改造為棗核型蜂巢式組合網板，減少水阻，提高攔污效 果，改善機組真空12020181號機A級檢修1.1號機內漏閥門治理結合日常閥門內漏檢查結

34、果，對存在內漏現(xiàn)象的疏水閥門進行維修、更換，消除 內漏現(xiàn)象12020182.1號機兩臺凝結水泵改造對凝結水泵通流進行優(yōu)化，避開共振區(qū)，負荷較低時使凝結水調門開度達到 100%，充分利用變頻潛能，達到節(jié)能效果2420183.1號機疏水系統(tǒng)優(yōu)化及機外小 管插接焊彎頭及三通改造委托專業(yè)單位對疏水系統(tǒng)進行優(yōu)化布置，消除疏水系統(tǒng)冗余布置的現(xiàn)象，減少疏 水阻比，提高效率，并對疏水系統(tǒng)存在的插接焊形式彎頭及三通進行改造更換2020184.1號機閉冷泵改造改造一臺閉冷泵為小泵，在秋冬季運行小泵，夏季運行大泵，以保證必要的揚程 并達到節(jié)能效果1020185.1號機凝汽器抽真空系統(tǒng)改造高、低壓凝汽器抽真空管單獨布

35、置，高、低壓凝汽器米用單獨、并聯(lián)抽空氣方 式，改善凝汽器系統(tǒng)抽真空效果1220186.1號機二次濾網改造對二次濾網進行改型，消除內部滲水、傳動機構卡澀磨損現(xiàn)象，并將二次濾網排 污管移至循環(huán)水出口蝶閥前，確保檢修期間能隔離15020187.1號機噴嘴室更換，高壓內缸 變形處理，高中壓轉子更 換，汽封改造對1號機進行揭缸檢修，進行高壓噴嘴室更換及高壓內缸變形處理工作，并更換 咼中壓轉子，同時對汽封進行改造，減少級間漏汽，提咼效率。330020188.1號機咼旁閥改造在咼壓旁路閥前增加隔離閥，并將咼旁閥由臥室布置改造為垂直布置，消除咼旁 內漏現(xiàn)象20020189.1號機中低聯(lián)通管改造對低壓缸進汽部分

36、進行改造，消除節(jié)流損失30201810.1號機1臺旋轉濾網改造旋轉濾網網板由鋼絲網改造為棗核型蜂巢式組合網板，減少水阻，提高攔污效 果，改善機組真空120201811.1號機給水泵汽輪機通流改造給水泵汽輪機通流改造，提高效率3020184號機C級檢修1.4號機內漏閥門治理結合日常閥門內漏檢查結果，對存在內漏現(xiàn)象的疏水閥門進行維修、更換，消除 內漏現(xiàn)象12020182.4號機一臺凝結水泵改造對凝結水泵通流進行優(yōu)化，避開共振區(qū)，負荷較低時使凝結水調門開度達到 100%，充分利用變頻潛能，達到節(jié)能效果1220183.4號機疏水系統(tǒng)優(yōu)化及機外小 管插接焊彎頭及三通改造委托專業(yè)單位對疏水系統(tǒng)進行二次優(yōu)化

37、，消除疏水系統(tǒng)冗余布置的現(xiàn)象，減少疏 水阻力，提高效率，并對主蒸汽疏水系統(tǒng)存在的插接焊形式彎頭及三通進行改造 更換2020184.4號機閉冷泵改造改造一臺閉冷泵為小泵，在秋冬季運行小泵，夏季運行大泵，以保證必要的揚程 并達到節(jié)能效果1020185.4號機凝汽器抽真空系統(tǒng)改造高、低壓凝汽器抽真空管單獨布置，高、低壓凝汽器米用單獨、并聯(lián)抽空氣方 式，改善凝汽器系統(tǒng)抽真空效果1220182018年汽機改造費用小計53281.3號機三缸通流改造對3號機三缸進行通流改造，提咼效率。42020182.3號機咼旁閥改造在咼壓旁路閥前增加隔離閥，并將咼旁閥由臥室布置改造為垂直布置，消除咼旁 內漏現(xiàn)象20020

38、183.3號機給水泵汽輪機通流改造給水泵汽輪機通流改造，提咼效率3020184.3號機1臺旋轉濾網改造旋轉濾網網板由鋼絲網改造為棗核型蜂巢式組合網板，減少水阻，提高攔污效 果，改善機組真空12020185.3號機一臺凝結水泵改造對凝結水泵通流進行優(yōu)化，避開共振區(qū)，負荷較低時使凝結水調門開度達到 100%，充分利用變頻潛能，達到節(jié)能效果1220186.3號機二次濾網改造對二次濾網進行改型，消除內部滲水、傳動機構卡澀磨損現(xiàn)象，并將二次濾網排 污管移至循環(huán)水出口蝶閥前，確保檢修期間能隔離15020187.3號機中低聯(lián)通管改造對低壓缸進汽部分進行改造，消除節(jié)流損失3020188.4號機一臺凝結水泵改造

39、對凝結水泵通流進行優(yōu)化，避開共振區(qū)，負荷較低時使凝結水調門開度達到122018100%，充分利用變頻潛能，達到節(jié)能效果9.4號機1臺旋轉濾網改造旋轉濾網網板由鋼絲網改造為棗核型蜂巢式組合網板，減少水阻，提高攔污效 果，改善機組真空120201810.循環(huán)水取水隧道加長將循環(huán)水取水隧道延伸 500M，降低循環(huán)水溫度，提高效率2000020182018年汽機改造費用小計210941.4號機三缸通流改造對3號機三缸進行通流改造，提高效率。42020182.4號機咼旁閥改造在高壓旁路閥前增加隔離閥，并將高旁閥由臥室布置改造為垂直布置，消除高旁 內漏現(xiàn)象20020183.4號機給水泵汽輪機通流改造給水泵

40、汽輪機通流改造，提高效率3020184.4號機1臺旋轉濾網改造旋轉濾網網板由鋼絲網改造為棗核型蜂巢式組合網板，減少水阻，提高攔污效 果，改善機組真空12020185.4號機二次濾網改造對二次濾網進行改型，消除內部滲水、傳動機構卡澀磨損現(xiàn)象，并將二次濾網排 污管移至循環(huán)水出口蝶閥前，確保檢修期間能隔離15020186.4號機中低聯(lián)通管改造對低壓缸進汽部分進行改造，消除節(jié)流損失3020182018年汽機改造費用小計95011.2號機三缸通流改造2號機進行A級檢修，高中壓轉子更換或直軸，三缸通流改造，減少級間漏汽， 提高效率3300201812.2號機給水泵汽輪機通流改造兩臺給水泵汽輪機通流進行優(yōu)化

41、改造5020182018年汽機改造費用小計3350合計30722鍋爐專業(yè)11號爐鍋爐咼溫受熱面管材升級A級檢修中對后屏、末過、末再SA213T91、SA213TP347H中的管子全部更換為噴丸處理的 Super304鋼,后屏需更換約10000m、末過需更 換約5646m、末再需更換約2600m。20002018 年22號爐鍋爐高溫受熱面管B級檢修對末級過熱器 25-35屏、45-51屏SA213T91、SA213TP347H5002018 年材升級的管子更換為噴丸處理的Super304鋼，需要更換約2000m。33號爐鍋爐高溫受熱面管材升級C級檢修根對末級過熱器 26-31屏SA213T91、

42、SA213TP347H的管子更 換為噴丸處理的Super304鋼，需要更換800m。2002018 年43、4號爐鍋爐咼溫受熱面管材升級4號機組A級檢修、3號機組B級檢修中對末級過熱器 25-35屏、45-51屏SA213T91、SA213TP347H的管子更換為噴丸處理的Super304鋼。25002018 年52號爐鍋爐高溫受熱面管材升級2號機組完成全部高溫受熱面全部 SA213T91、SA213TP347H的管子更 換為噴丸處理的Super304鋼。15002018 年63號爐鍋爐高溫受熱面管材升級3號機組完成全部高溫受熱面全部 SA213T91、SA213TP347H的管子更 換為噴丸

43、處理的Super304鋼。15002018 年71至3號爐鍋爐保溫治理鍋爐17M前后墻標高8M至18M保溫外護全部拆除，重行安裝，共需 要保溫材料約500立方M。中間集箱處保溫重新制作，共需要保溫材 料約320立方M，彩鋼板約120 m2.3002018 年84號爐鍋爐保溫治理鍋爐17M前后墻標高8M至18M保溫外護全部拆除，重行安裝，共需 要保溫材料約150立方M。中間集箱處保溫重新制作，共需要保溫材 料約10立方M，彩鋼板約50 m.1002018 年91、2號爐爐頂密封改造頂部大包內部的保溫及澆注料進行拆除，重新保溫，保溫結構在金屬 內護板一次密封裝置內為 50mm厚的微膨脹耐火可塑料，上面涂抹一 層5mm高溫耐火膠泥，其余空腔內滿填硅酸鋁耐火纖維散棉；金屬內 護板一次密封裝置外敷設硅酸鋁耐火纖維散棉加高溫粘結劑，單臺爐面積約1460 m8002018 年103、4號爐爐頂密封改造頂部大包內部的保溫及澆注料進行拆除，重新保溫，保溫結構在金屬 內護板一次密封裝置內為 50mm厚的微膨脹耐火可塑料，上面涂抹一 層5mm高溫耐火膠泥，其余空腔內滿填硅酸鋁耐火纖維散棉；金屬內 護板一次密封裝置外敷設硅酸鋁耐火纖維散棉加高