QTZ63A型塔吊樁基礎(chǔ)計(jì)算書

1、QTZ63A型塔吊樁基礎(chǔ)計(jì)算書QTZ63A型塔吊樁基礎(chǔ)計(jì)算書一.參數(shù)信息塔吊型號(hào)QTZ63(5013)主要部件重量如下表:序號(hào)名稱重量(kg)序號(hào)名稱重量(kg)1平衡臂13509載重小車2382起重機(jī)構(gòu)(包括電機(jī))35010爬升架28213塔頂145311下支座14204平衡臂拉桿27512上支座809.95司機(jī)室64713回轉(zhuǎn)支承4826起重臂拉桿122514附著架99137起重臂407615塔身997X(1174-3)=388838平衡重12000即塔吊自重(包括壓重)Fi=6722L2x9.80665+1000=659.22kN,最大起重荷載F2=6x9.80665=58.84kN塔吊

2、傾覆力距M=1832.01kN.m,塔吊起重高度H=117.00m,塔身寬度B=L6m混凝土強(qiáng)度:C35,鋼筋級(jí)別:H級(jí)，承臺(tái)長(zhǎng)度Lc或?qū)挾菳c=5.00m樁直徑d=0.80m,樁間距a=3.40m,承臺(tái)厚度Hc=1.20m基礎(chǔ)埋深D=0.00in,承臺(tái)箍筋間距S=150mm,保護(hù)層厚度:50mm二.塔吊基礎(chǔ)承臺(tái)頂面的豎向力與彎矩計(jì)算1 .塔吊自重(包括壓重)F1=659.22KN2 .塔吊最大起重荷載F2=58.84kN作用于樁基承臺(tái)頂面的豎向力F=1.2X(Fl+F2)=863.06kN塔吊的傾覆力矩M=1.4X1832.01=2564.81kN.m三.矩形承臺(tái)彎矩及單樁樁頂豎向力的計(jì)算圖

3、中X軸的方向是隨機(jī)變化的，設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)應(yīng)按照傾覆力矩M最不利方向進(jìn)F基礎(chǔ)頂面所受巫宜力F1,一一底礎(chǔ)頂面所受水平力M 一一基礎(chǔ)所受領(lǐng)翻力矩 業(yè)一一基礎(chǔ)所受扭矩F 塔吊基礎(chǔ)受力示意圖行驗(yàn)算1.樁頂豎向力的計(jì)算o o o G由 00寸0 0。 0 )：、-4 一_ V -L LQ O依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范JGJ94-94的第5.L1條。F+G+.%再丁宮一聲其中n單樁個(gè)數(shù)，n=4；F作用于樁基承臺(tái)頂面的豎向力設(shè)計(jì)值，F(xiàn)=863.06kN；G樁基承臺(tái)的自重G=1.2X(25XBeXBeXHc/4+20XBeXBeXD/4)=1.2X(25X5.00X5.00X1.20+20X5.00X5.00X0.00)

4、=900.OOkN；Mx,My承臺(tái)底面的彎矩設(shè)計(jì)值，取2564.81kN.m；xi,yi單樁相對(duì)承臺(tái)中心軸的XY方向距離a/2=L90m；Ni單樁樁頂豎向力設(shè)計(jì)值(kN)；經(jīng)計(jì)算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計(jì)值，最大壓力：N=(863.06+900.00)Z4+2564.81X1.90/(4X1.90?):778.24kN。2.矩形承臺(tái)彎矩的計(jì)算依據(jù)建筑班技術(shù)規(guī)范JGJ94-94的第5.6.1條。其中MlbMy.計(jì)算截面處XY方向的彎矩設(shè)計(jì)值(kN.m)；x.yi單樁相對(duì)承臺(tái)中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=L10m；Nn扣除承臺(tái)自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計(jì)值(kN),M尸N-G/n=553.24kN

5、/m2；經(jīng)過計(jì)算得到彎矩設(shè)計(jì)值：Mxl=Myl=2X553.24X1.10=1217.13kN.m0四、矩形承臺(tái)截面主筋的計(jì)算500。xi=xi=耗年7巧1730產(chǎn)1OOOSbgL&島STno OU- - - -ro O依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范850010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計(jì)算。M%=7陽(yáng)力占姆-1-J1-2%九二1-"2A=YMy式中，ai系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過C50時(shí)，5取為1.0,當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C80時(shí)，5取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00；fe混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值查表得16.70N/mm2;h0承臺(tái)的計(jì)算高度乩-50.00=1150.00m

6、m；f,鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f,=300.00N/mm2；經(jīng)過計(jì)算得：as=1217.13x106/(1.00x16.70x5000.00x1150.002)=0.011；5=1-(1-2x0.011)°5=0.011；Ys=1-0.011/2=0.994；A。=A”=1217.13X107(0.994X1150.00X300.00)=3547.58mm2,基礎(chǔ)承臺(tái)配筋為B14150雙向雙層(As=4617mm2)>3547.58皿1滿足要求.五、矩形承臺(tái)斜截面抗剪切計(jì)算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-94)的第5,6.8條和第5.6.11條。根據(jù)第二步的計(jì)算方案可以得到XY方

7、向樁對(duì)矩形承臺(tái)的最大剪切力，考慮對(duì)稱性，記為V=778.24kN我們考慮承臺(tái)配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：M<磔取回其中，Yo建筑樁基重要性系數(shù)，取1.00;b0承臺(tái)計(jì)算截面處的計(jì)算寬度，bo=5000mm；h0承臺(tái)計(jì)算截面處的計(jì)算高度，L=1150mm；A計(jì)算截面的剪跨比，Ax=ax/ho,Ay=ay/ho,此處，ax,a,為柱邊(墻邊)或承臺(tái)變階處至x,y方向計(jì)算一排樁的樁邊的水平距離，得(Bc/2-B/2)-(Be/2-a/2)=1100.00mm,當(dāng)AvO.3時(shí)，取A=0.3；當(dāng)A>3時(shí)，取A=3,滿足0.3-3.0范圍；在0.3-3.。范圍內(nèi)按插值法取值。

8、得A=0.96；P剪切系數(shù)，當(dāng)0.3WAVL4時(shí)，B=0.12/(A+0.3)；當(dāng)1.4WAW3.0時(shí)，p=0.2/(A+1.5),WP=O.1O；fe混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f<=16.70N/mm2；f,鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f,=300.00N/mm2；S箍筋的間距，S=150mmo貝?J,1.00X778.24=7.78X10%於0.10X300.00X5000X1150=9.17X10犯經(jīng)過計(jì)算承臺(tái)已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！六、抗傾覆驗(yàn)算1、根據(jù)建筑施工簡(jiǎn)易計(jì)算手冊(cè)中，為防止塔機(jī)傾覆需滿足以下條件：F+G3Mt作用于塔身的不平衡力矩；作用于基礎(chǔ)的水平力；h整體基礎(chǔ)高度；F

9、作用于基礎(chǔ)頂面的豎向力；G基礎(chǔ)自重；b基礎(chǔ)寬度。nn2564.81+67.60x1.22645.93八小廠小會(huì)科人融田即e=1.64<b/3=5/3=l.67符合要求863.06+25x1.2x5x51613.06IOCZ ooJElr,clnolnHHx7poq 34cle poq '-1 50001 "/ ，i22、根據(jù)上圖所示，可得：傾覆力矩M恒=M+FhxH=2564.81+67.60x5.05=2906A9kN.m2單樁抗拔力特征值計(jì)算Ra=p+Gpk(DB33/1001-2003)(9.2.7-1)=6339.28+439.82=6779.lOkn禍sij=

10、3.14X0.8X(0.8x180x3.7+0.7x330x2.8+0.8x1200x1.4)=6339.28knGpk=nX0.42X35X25=439.82kN3抗傾覆力矩%=(/+G)x+2除x“5-04=(863.06+750)x：-+2x6779.10x(3.4+0.4)=55231.1982故由上述計(jì)算結(jié)果，得3mx=19.0>1.6所以抗傾覆滿足要求。心2906.19七、樁承載力驗(yàn)算樁承載力計(jì)算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范（入“4-94）的第4.1.1條。根據(jù)第二步的計(jì)算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計(jì)值，取其中最大值N=778.24kN；樁頂軸向壓力設(shè)計(jì)值應(yīng)滿足下面的公式：Y<f

11、cA其中，Yo建筑樁基重要性系數(shù)，取L00;fe混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，fc=11.90N/mm2；A樁的截面面積，A=5.03X10W.貝lj,1.00X778241.53=7.78X1011.90X5.03X10=5.98X10；經(jīng)過計(jì)算得到樁頂軸向壓力設(shè)計(jì)值滿足要求,只需構(gòu)造配筋！根據(jù)DB33/1001-2003中的9.1.10的要求，本方案設(shè)計(jì)中的樁不屬于抗拔樁及承受水平力為主的樁，所以樁身配筋按最小配筋率計(jì)算。灌注樁樁身按最小配筋率0.65%計(jì)算。Asi=pA=0.65%x/z-x4002=3267.26mm2所以樁身按最小配筋率配筋，樁身配筋為14318,A'si=254

12、.5x14=3563mm2>Asi七、樁豎向極限承載力驗(yàn)算樁承載力計(jì)算依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范（JGJ94-94）的第5.2.2T條；根據(jù)第二步的計(jì)算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計(jì)值，取其中最大值N=778.24kN；單樁豎向承載力設(shè)計(jì)值按下面的公式計(jì)算：其中R最大極限承載力；Q“一單樁總極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值：Q成二叫疝Q此一單樁總極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值：QfH,qafk-pns,Qp一分別為樁側(cè)阻群樁效應(yīng)系數(shù)，樁端阻群樁效應(yīng)系數(shù)，Vs,Vp分別為樁側(cè)阻力分項(xiàng)系數(shù)，樁端阻抗力分項(xiàng)系數(shù)，q址一樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值；批一極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值；u樁身的周長(zhǎng)，u=2513m；A,樁端面積,取Ap=O.503m2；L第i層土層的厚度；由于樁的入土深度為35.00m,所以樁端是在第6層土層。單樁豎向承載力驗(yàn)