滿堂模板支架專項施工方案

1、目錄第一章編制依據(jù) .3第二章工程概況 .42.1 工程簡介錯誤 ! 未定義書簽。2.2 工程建筑設(shè)計概況錯誤 ! 未定義書簽。2.3 工程結(jié)構(gòu)設(shè)計概況錯誤 ! 未定義書簽。2.4 結(jié)構(gòu)各構(gòu)件尺寸4第三章滿堂模板支架搭設(shè)與拆除.73.1 立桿、掃地桿搭設(shè)要求103.2 縱橫向水平桿搭設(shè)要求103.3 滿堂模板支架的支撐設(shè)置103.4 滿堂模板支架拆除要求11第四章腳手架選擇與布置.錯誤 ! 未定義書簽。4.1 材料的選擇74.2 樓板支撐示意圖74.3 梁支撐示意圖8第五章滿堂模板支撐體系穩(wěn)定驗算.125.1 120mm 樓板底模板計算書125.2 樓板模板次楞驗算135.3 梁側(cè)模模板計算1

2、45.4 梁側(cè)模板次楞計算165.5 梁底模板計算175.6 梁底模板次楞計算185.7 對拉螺栓強度驗算195.8 首層板底支撐鋼管計算(100mm板厚）層高3.6m（最不利）195.9 梁底支撐鋼管計算(200 × 500mm梁 )21第一章編制依據(jù)長垣縣紀檢監(jiān)察宣教中心全套施工圖建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2011建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊（第二版）直縫電焊鋼管 （ GB/T13793-2008 ）低壓流體輸送用焊接鋼管(GB/T3091-2008)碳素結(jié)構(gòu)鋼 （ GB/T700-2006 ）鋼管腳手架扣件 （ GB15831-2006）混凝土模板用膠合板（ G

3、B/T17656-2008 ）木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50005-2003)第二章工程概況2.1 工程簡介項目名稱長垣產(chǎn)城融合區(qū)公租房建設(shè)項目地理位置長垣桂陵大道西側(cè)、緯四路北側(cè)建設(shè)單位長垣縣房產(chǎn)管理局設(shè)計單位河南省城鄉(xiāng)建筑設(shè)計院有限公司資金來源國家政策性補助資金+縣政府自籌總工期24 個月質(zhì)量合格主要功能地下室為儲藏室。1、 7、 9 號樓為底商住宅，2、 3、5、 6、 8 號樓為純住宅及用途2.2 工程建筑設(shè)計概況樓號建筑面積建筑高度層數(shù)1#樓8182.779m232.6m2#樓7468.574 32.2m3#樓11002.534 32.2m5#樓11732.09 32.2m地下 1層6#樓

4、7259.6 32.2m地上 11層7#樓11955.45 32.2m8#樓15737.78 32.2m層高負一層2.8m，一層商場 3.3m標準層 2.9m負一層2.8m，其它層2.9m負一層2.8m，一層商場 3.0m標準層 2.9m負一層2.8m，其它層2.9m負一層 3.5m，一層商9#樓13442.51 32.6m場高 3.6m標準層 2.9m總建筑面積86781.317 墻體剪力墻結(jié)構(gòu)。外墻為CL 剪力墻。填充砌體采用200 厚加氣混凝土砌塊屋面保溫層為 50 厚擠塑聚苯板； 4mm 厚 SBS 改性瀝青油氈。青灰色塊瓦屋面節(jié)能設(shè)窗戶采用雙層中空玻璃，外墻采用CL 建筑節(jié)能體系。屋

5、面采用50 厚擠塑計聚苯板保溫層。建外墻裝外墻為土黃色仿面磚涂料 /白色外墻漆。筑修裝內(nèi)墻及飾戶內(nèi)內(nèi)墻、頂棚為混合砂漿墻面和頂棚，廚房、衛(wèi)生間為釉面磚墻面和水頂棚裝裝泥砂漿頂棚，樓梯間、電梯間及公共部分為混合砂漿內(nèi)墻面和頂棚。修修衛(wèi)生間、陽臺、廚房為地磚防水地面；樓梯、樓梯間為陶瓷地磚樓面，其地面他房間為水泥砂漿地面。2.3 工程結(jié)構(gòu)設(shè)計概況結(jié)構(gòu)形式剪力墻結(jié)構(gòu)抗震設(shè)防類別丙類安全等級二級耐火等級一級地基獨立基礎(chǔ)以粉質(zhì)粘土做為地基持力層，承載力特征值為120KPa。地下水地埋深 9.7 米?；Y(jié)構(gòu)參數(shù)混凝土強度等級基礎(chǔ)CFG樁+筏板CFG 樁，樁徑400，樁長 20m。樁頂鋪設(shè) 200CFG 樁

6、:C20厚級配砂石褥墊層， 底標高 -3.81m。筏板厚 600.筏板 :C30基礎(chǔ)9.05 以下墻柱剪力墻200mm、 300mmC35P6其它為 C30構(gòu)造柱、 圈梁、其他C252.4 結(jié)構(gòu)各構(gòu)件尺寸1、結(jié)構(gòu)板： 100mm、 120mm ；在驗算樓板支撐體系時選取最不利結(jié)構(gòu)穩(wěn)定的120mm 厚的結(jié)構(gòu)板計算。2、結(jié)構(gòu)梁：梁最大截面尺寸為300mm*500mm ；因此在驗算梁支撐體系時選取最不利位置即梁最大截面計算。3、框架柱：柱高分別有3.6m、 2.9m；4、層高：主樓2.8m、 2.9m、3.0m、 3.3m 、 3.6m；第三章腳手架的選擇與布置3.1 滿堂模板支架的布置立桿：橫距

7、l b1m ，縱距 la1m ，步距 h1.8m，沿梁跨度方向增加一道立桿；模板： 15mm 厚的木膠合板；鋼管： 48.3 ×3.6 ；穿墻螺栓：直徑 12mm；沿梁跨度方向在立桿縱向間距中間布置；方木： 50mm×80mm；3.2 材料的選擇1、鋼管：48.3 × 3.6 ，采用現(xiàn)行國家標準直縫電焊鋼管（ GB/T13793-2008 ）或低壓流體輸送用焊接鋼管(GB/T3091-2008) 中規(guī)定的3 號普通鋼管。其質(zhì)量應符合現(xiàn)行國家標準碳素結(jié)構(gòu)鋼 （ GB/T700-2006 ）中 Q235-A 級鋼的規(guī)定。2、扣件：旋轉(zhuǎn)扣件、直角扣件、對接扣件，采用可鍛

8、鑄鐵制作的扣件，其材質(zhì)應符合現(xiàn)行國家標準鋼管腳手架扣件（ GB15831-2006）的規(guī)定。3、模板： 15mm木膠合板，應符合國家現(xiàn)行標準混凝土模板用膠合板（ GB/T17656-2008 ）的規(guī)定。4、方木：50mm×80mm，應符合現(xiàn)行國家標準木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50005-2003)的規(guī)定。3.3 樓板支撐示意圖縱距 la=1.0m,立桿橫距l(xiāng)b=1.0m ，步距h=1.8m樓面模板支撐放大圖L3.4 梁支撐示意圖縱距 la=1.0m,立桿橫距l(xiāng)b=1.0m,步距 h=1.5m, 中間沿梁跨度方向增加一道梁下支撐立桿；梁支撐放大圖2000500020002000L第四章滿堂模

9、板支架搭設(shè)與拆除4.1 立桿、掃地桿搭設(shè)要求1、每根立桿底部應設(shè)置底座或墊板。2、腳手架必須設(shè)置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm 處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎(chǔ)不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m?？窟吰律戏降牧U軸線到邊坡的距離不應小于500mm 。3、腳手架底層步距不應大于2m。4、立桿除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。4.2 縱橫向水平桿搭設(shè)要求縱向水平桿搭設(shè)要求1、縱向水平桿宜設(shè)置在立桿內(nèi)側(cè)，其長度不宜小于3 跨。2、縱向水平桿接

10、長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接。搭接應符合下列規(guī)定：1）縱向水平桿的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設(shè)置在同步或同跨內(nèi)；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm ；各接頭中心只最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3。2）搭接長度不應小于1m，應等間距設(shè)置3 個旋轉(zhuǎn)扣件規(guī)定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm。橫向水平桿搭設(shè)要求1、主節(jié)點處必須設(shè)置一根橫向水平桿用直角扣件扣接且嚴禁拆除；2、非主節(jié)點處的橫向水平桿最大間距不應大于縱距的1/2。4.3 滿堂模板支架的剪刀撐設(shè)置1、滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設(shè)置一

11、道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設(shè)置；2、在架體外側(cè)周邊及內(nèi)部縱、橫向每5m 8m，應由底至頂設(shè)置連續(xù)豎向剪刀撐，剪刀撐寬度應為5m8m 每道剪刀撐寬度不應小于4 跨，斜桿與地面的傾角宜在45 60 之間。3、剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，應用旋轉(zhuǎn)靠肩固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。4.4 滿堂模板支架拆除要求1、拆除時間：必須滿足規(guī)范規(guī)定的底模及支架拆除時的混凝土強度的要求。2、拆除方法：拆除支架時應按施工方案確定的方法和方案進行拆除，拆除作業(yè)必須由上至下進行，嚴禁上下同時作業(yè)。3、運至地面的構(gòu)配件按規(guī)定及時檢查、整修、保養(yǎng)，剔出不合格配件

12、，并按品種、規(guī)格隨時碼堆存放。第五章滿堂模板支撐體系穩(wěn)定驗算根據(jù)本工程實際情況，現(xiàn)驗算主樓樓板，框架梁，腳手架承載力計算, 立桿為縱距l(xiāng)a=1m,立桿橫距為lb=1m,步距h=1.8m,模板為15mm的木膠合板鋼管計算參數(shù)為：鋼管立桿截面積A=489mm2，立桿回轉(zhuǎn)半徑按照壁厚3.6mm，經(jīng) 計算為i=15.8mm，截面慣性矩I=1.219× 105mm4，彈性模量E=2.06× 105N/mm2，截面模量 W=5080mm3,鋼管抗壓強度設(shè)計值:f=0.205kN/mm2滿堂模板支架參數(shù)信息：梁最大截面 300mm*650mm 板厚最大尺寸為 120mm ，滿堂支架沿梁跨

13、度方向間距，模板支架高度首層為 3.8m，樓 La=1.0m ，垂直梁跨度方向間距Lb=1.0m ，梁下增加一根立桿，掃地桿距支撐面高度200mm ，梁底、樓板底采用方木支撐，鋼管采用48.33.5 ，模板采用15mm厚木膠合板。梁側(cè)模板參數(shù)信息：鋼楞，截面類型為:圓鋼管48.33.6；次楞龍骨材料：木楞，寬度:50mm 高度 :80mm ；主楞間距： 450mm；次楞間距： 200mm ；穿梁螺栓水平間距： 450mm；穿梁螺栓直徑： 12mm5.1 120mm 樓板底模板計算書面板按簡支跨計算，木膠合板厚15mm ，取立桿間距為一個計算單元，毛截面抵抗矩bh 23bh34W j=1000*

14、15*15/6=37500mm， 慣 性 矩 I x12=281250 mm，彈性模量6E= 9.0103 N2 ；mm恒荷載計算：模板自重 G=0.5 kN21Km鋼筋混凝土自重 G2 k250.123 kN2m活荷載計算：施工活荷載取Q1k3.0 kNm2振搗混凝土產(chǎn)生的活荷載取Q2k2 kN2m傾倒混凝土對垂直面板產(chǎn)生的荷載取Q3k2 kN2m荷載組合：由可變荷載效應控制的組合：Q 1.2 (G1kG2k ) 1.40.9(Q1kQ2kQ3K) =13.02 kN2m由永久荷載效應控制的組合：G 1.35 (G1kG2 k ) 1.40.7(Q1 kQ2 kQ3k ) =11.585 k

15、Nm2因此面板上均布荷載取由可變荷載效應控制的組合：q=13.02面板計算簡圖：跨中彎矩： M max1 ql 2 =0.0651 kN ? m8抗彎強度驗算：M max=1.74N< f jm =26NjWjmm2mm25ql 4撓度驗算：=0.11mm<L/400=0.5mm384EI x所以模板的強度和撓度均滿足要求。5.2 樓板模板次楞驗算次 楞 參 數(shù) ： 計算 跨 度取立桿 間 距La=Lb=1m ， 方 木 尺 寸 為50mm*80mm ， 彈 性 模 量E=10000N2,毛截面抵抗矩 Wj=bh2=53333.3 mm3，慣性距mm6I xbh3=2133333.

16、33 mm4 ；12永久荷載計算：方木及模板自重：G1k0.510.5 kNm鋼筋混凝土自重：G2k250.20.120.6 kNm活荷載計算：施工活荷載取 Q0.6 kNm1k振搗混凝土產(chǎn)生的活荷載取Q2k0.4 kNm傾倒混凝土對垂直面板產(chǎn)生的荷載取Q3k0.4 kNm荷載組合：由可變荷載效應控制的組合：Q 1.2 (G1k G2k ) 1.40.9(Q1kQ2kQ3K) =3.084 kNm由永久荷載效應控制的組合：G 1.35 (G1k G2 k ) 1.40.7(Q1 kQ2 kQ3k ) =4.31 kNm因此面板上均布荷載取由可變荷載效應控制的組合：q=4.31 kNmL跨中最大

17、彎矩： Mql 2=0.44 kN ? m8截面抗彎剛度驗算：M max=8.25N<fm =17NWjmm2mm25ql 4l=2.25mm撓度驗算：=1.73mm<384EI4005.3 梁側(cè)模模板計算梁 參 數(shù) ： 梁 截 面 最 大 尺 寸 ： 200mm*500mm ， 計 算 跨 度 取0.2m ， 毛 截 面 抵 抗 矩bh 23bh34W j=400*15*15/6=15000 mm ， 慣 性 矩 I x=112500mm ， 彈 性 模 量612E= 9.0103 N mm2 ；永久荷載計算：新澆筑混凝土作用于模板的側(cè)壓力：1F10.22c t012 v 2 =

18、67.46 kN2mF2cH =10 kN2mF1、 F2新澆混凝土對模板的側(cè)壓力計算值；c 混凝土重力密度，取25 kN3 ；mV 混凝土澆筑速度，取4m/h；t0 混凝土初凝時間，t 0 =200/ （ T+15）， T 取 30 ；1 取1.2 ；2 取1.15 ；H混凝土側(cè)壓力計算位置至新澆混凝土頂面的總高度，取0.4m ；取 F= min F1, F2 =10 kN m2活荷載計算：振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值：Q2 k =4kNm2荷載效應組合：由永久荷載效應控制的組合：G=1.35*10+1.4*0.7*4=17.42kNm2由可變荷載效應控制的組合：Q=1.2* 10+1.4*

19、4=17.6 kNm2因此作用在梁側(cè)模的均布荷載為q=17.6*1=17.6 kNm2模板計算簡圖：計算跨度取0.2m跨中彎矩： Mql 2=0.088 kN ? m8模板抗彎強度驗算：jM max =5.87 N2 < f jm =26 Nmm2Wjmm5ql 4撓度驗算：=0.36mm<L/400=0.5mm384EI滿足要求。5.4 梁側(cè)模板次楞計算次 楞 參 數(shù) ： 方 木 尺 寸 為 50mm*80mm ， 彈 性 模 量 E=10000 N,毛截面抵抗矩mm2Wj = bh2=3333.3 mm3 ，慣性距 I xbh3=833333.33 mm4 ,沿梁跨度方向每隔5

20、00mm 加一612道對拉螺栓，計算跨度取0.5m ；永久荷載計算： G4 k =13.75*0.55=7.56kNm活荷載計算： Q2 k =4*0.55=2.2kNm荷載效應組合：由永久荷載效應控制的組合：G=1.35*7.56+1.4*0.7*2.2=12.362 kNm2由可變荷載效應控制的組合：Q=1.2* 7.56+1.4*2.2=12.152 kNm2因此作用在梁側(cè)模次楞的均布荷載為q=12.362*0.5=6.181 kNm次楞計算簡圖：跨中彎矩： Mql 2=0.193 kN ? m8模板抗彎強度驗算：jM max =5.8 N2 < f jm =26 N2Wjmmmm

21、5ql 4撓度驗算：=0.6mm<L/400=1.25mm384EI滿足要求。5.5 梁底模板計算面板按簡支跨計算，木膠合板厚15mm，計算跨度取0.15m，在梁底立桿1m 間距中間增加一道支撐立桿， 故取 0.5m 板帶計算荷載， 毛截面抵抗 Wjbh236=150*15*15/6=2411.9 mm ，慣性矩I xbh 343N12=42187.5 mm ，彈性模量 E= 9.0 10mm2；恒荷載計算：模板自重G1K=0.5kNm2鋼筋混凝土自重 G2 k250.6516.25 kN2m活荷載計算：施工活荷載取Q1k3.0 kNm2振搗混凝土產(chǎn)生的活荷載取Q2k2 kN2m傾倒混凝

22、土對垂直面板產(chǎn)生的荷載取Q3k2 kN2m荷載組合：由可變荷載效應控制的組合：Q 1.2 (G1kG2k ) 1.40.9(Q1kQ2kQ3K) =28.92 kN2m由永久荷載效應控制的組合：G 1.35 (G1kG2 k ) 1.40.7(Q1 kQ2 kQ3k ) =29.47 kNm2因此面板上均布荷載取由可變荷載效應控制的組合：q=29.47面板計算簡圖：跨中彎矩： M max1ql 2 =0.0414 kN ? m8抗彎強度驗算：M max=17.18N< f jm =26NjWjmm2mm25ql 4撓度驗算：=0.256mm<L/400=0.375mm384EI x

23、滿足要求。5.6 梁底模板次楞計算次楞參數(shù)： 計算跨度取0.5m，方木尺寸為50mm*80mm ，彈性模量E=10000 N mm2 ,毛截面抵抗矩 Wj = bh 2=33333.3 mm3 ，慣性距 I xbh3=833333.3 mm4 ；612永久荷載計算：方木及模板自重：G1k0.50.50.25 kNm鋼筋混凝土自重：G2k250.30.654.875 kNm活荷載計算：施工活荷載取Q1k0.9 kNm振搗混凝土產(chǎn)生的活荷載取Q2k 0.6 kNm傾倒混凝土對垂直面板產(chǎn)生的荷載取Q3k0.6 kNm荷載組合：由可變荷載效應控制的組合：Q 1.2 (G1kG2k ) 1.40.9(Q

24、1kQ2kQ3K ) =8.766 kNm由永久荷載效應控制的組合：G 1.35 (G1kG2 k ) 1.4 0.7(Q1 kQ2 kQ3k ) =8.943 kNm因此面板上均布荷載取由可變荷載效應控制的組合：q=8.943 kNm次楞計算簡圖：跨中彎矩：ql 2=0.279 kN ? mM8模板抗彎強度驗算：jM max =8.4 N2 < f jm =26 N2Wjmmmm5ql 4撓度驗算：=0.87mm<L/400=1.25mm384EI滿足要求。5.7 對拉螺栓強度驗算對拉螺栓參數(shù)： 直徑 12mm，對拉螺栓沿梁跨度方向按500mm 分布，F(xiàn)s=0.95*（G FQ

25、Q3k ）對拉螺栓最大軸力設(shè)計值（ 1.2*10+1.4*4 ） =8.36 kN對拉螺栓軸向拉力設(shè)計值Ntb =12.9 kN >N滿足要求。5.8 首層板底支撐鋼管計算(100mm 板厚）層高3.6m（最不利）厚板底支撐橫向鋼管計算縱距 la=1m, 立桿橫距l(xiāng)b=1m，橫向支撐鋼管按照均布荷載作用下的連續(xù)梁計算。荷載的計算：鋼筋混凝土板自重(kN/m) ： q1= 25.000× 0.10 × 1=2.5kN/m模板的自重線荷載(kN/m) ： q2= 0.50× 1=0.5kN/m活荷載 (kN/m) ：經(jīng)計算得到，活荷載標準值q2 =3.000&#

26、215; 1=3kN/m靜荷載 q1 = 1.2× 2.5+1.2× 0.5=3.6kN/m活荷載 q2 = 1.4× 3=4.2kN/m組合荷載 : q=q1+q2=7.8kN/m5.8.2 抗彎強度計算最大彎矩 M =0.1ql 2 =0.1 × 7.8 × 1 2 =0.78kN.m最大剪力Q=0.6 × 7.8 × 1=4.68kN最大支座力N=1.1 × 7.8 × 1=8.58kN抗彎計算強度f=M/W=153.5N/mm2<205N/mm2 ,滿足要求最大撓度=0.677 ×

27、 ql 4 /100EI=2.1mm支撐鋼管的最大撓度為2.1mm 小于 1000/150 與 10 mm, 滿足要求 !5.8.3 扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算( 規(guī)范 5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值, 取 8.0kN ；R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R 取最大支座反力，R=8.58kN當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時 , 試驗表明 : 單扣件在12kN 的荷載下會滑動, 其抗滑承載力可取8.0kN ；雙扣件在20kN 的荷載下會滑動, 其抗滑承載力可取12.0kN 。單扣件抗滑承載力的設(shè)計計

28、算不滿足要求, 可以考慮采用雙扣件。立桿的穩(wěn)定性計算不組合風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算公式：N fA其中 N立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=8.58kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)1.4)腳手架鋼管的自重N2 = 1.2× 0.125 × 3.6=0.54kN不組合風荷載計算軸心力設(shè)計值N = 8.58+0.54=9.12kN模板支架立桿的計算長度l 0 =h+2a=1.8+2*0=1.8mh支架立桿步距a模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，因為首層層高為3.9m ，除去板厚 100mm、模板支撐厚度90mm，立桿長度為3.71m ，掃地桿高2

29、00mm，故a=0mm。立桿長細比= l 0 =1800=114i15.8查表 Q235-A 鋼軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，穩(wěn)定系數(shù)=0.489A立桿的截面面積，A=489 mm2f 鋼材的抗壓強度設(shè)計值，f =205 N2mm因此 N =38.1N2 < f , 滿足立桿穩(wěn)定性要求。Amm5.9 梁底支撐鋼管計算(200 × 500mm梁 )橫向支撐鋼管縱距 la=1m, 立桿橫距l(xiāng)b=1m,c=200mm, 步距 h=1.5m ，橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算，荷載q 取木方支撐傳遞力。荷載的計算：鋼筋混凝土板自重(kN/m) ： p1 = 25.000 × 1× 0.5=12.5KNm模板的自重荷