2×440th循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)介紹

1、2×440t/h循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)介紹1緒  論 運(yùn)河發(fā)電有限公司兩臺SG?440/13.7?M562循環(huán)流化床鍋爐，分別于2003年9月和2004年2月相繼投產(chǎn)運(yùn)行，由于我公司的兩臺循環(huán)流化床鍋爐屬于上海鍋爐生產(chǎn)的首批循環(huán)流化床鍋爐，屬于典型的“三邊”（邊設(shè)計(jì)、邊制造邊安裝）產(chǎn)品，自機(jī)組投運(yùn)以來曾多次出現(xiàn)問題，影響了機(jī)組的安全運(yùn)行，我們通過對設(shè)備存在的問題進(jìn)行認(rèn)真分析，總結(jié)經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)，尋找對策解決問題，兩臺鍋爐目前運(yùn)行比較穩(wěn)定。2循環(huán)流化床鍋爐簡介SG?440/13.7?M562循環(huán)流化床鍋爐為超高壓中間再熱，單鍋筒自然循環(huán)、循環(huán)流化床鍋爐是上海鍋爐廠有限公司在引進(jìn)、吸

2、收美國ALSTOM公司循環(huán)流化床鍋爐技術(shù)的基礎(chǔ)上，運(yùn)用了ALSTOM公司驗(yàn)證過的先進(jìn)技術(shù)和幾十臺超高壓中間再熱循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計(jì)、制造、運(yùn)行的經(jīng)驗(yàn)，進(jìn)行本鍋爐的全套設(shè)計(jì)。SG?440/13.7?M562循環(huán)流化床鍋爐主要由鍋筒、懸吊式全膜式水冷壁爐膛、絕熱式旋風(fēng)分離器、U型返料回路以及后煙井對流受熱面組成。爐膛上部布置4片水冷屏和16片屏式過熱器，其中水冷屏對稱布置在左右二側(cè)。爐膛與后煙井之間，布置有兩臺絕熱鋼板式旋風(fēng)分離器。旋風(fēng)分離器下部各布置一臺非機(jī)械的“U”型回料器，回料器底部布置流化風(fēng)帽，使物料流化返回爐膛。鍋爐采用兩次配風(fēng)，一次風(fēng)從爐膛底部布風(fēng)板、風(fēng)帽進(jìn)入爐膛，二次風(fēng)從燃燒室錐體部分

3、進(jìn)入爐膛。鍋爐共設(shè)有四個給煤點(diǎn)和四個石灰石給料口，均勻地布置在爐前。爐膛底部設(shè)有鋼板式一次風(fēng)室，懸掛在爐膛水冷壁下集箱上。本鍋爐采用床上啟動點(diǎn)火方式，床上共布置4支（左右側(cè)墻各2）大功率的點(diǎn)火油槍。同時在爐膛燃燒室左右兩側(cè)各布置一臺流化床冷渣器。本鍋爐鍋筒中心標(biāo)高為47000mm,G排柱至K排柱的深度為37200mm,主跨寬度為21000mm,左右側(cè)副跨寬度均為5000mm。3循環(huán)流化床鍋爐常見故障分析及對策3.1爐內(nèi)受熱面磨損循環(huán)流化床鍋爐（簡稱CFB鍋爐）除了高效節(jié)能、低污染地清潔燃燒優(yōu)點(diǎn)以外還有一個最大的特點(diǎn)就是燃料適用的廣泛性。正因?yàn)槿绱?，大多的循環(huán)流化床鍋爐都燃用了高水份、含灰量極大

4、的劣質(zhì)煤，燃燒時，煙氣中含有大量的飛灰顆粒，這些灰粒以極高的速度沖刷爐壁及其設(shè)備，使其表面受到劇烈的磨損，發(fā)生局部的嚴(yán)重破壞，甚至導(dǎo)致事故停爐。爐內(nèi)受熱面的磨損主要集中在水冷壁四角、密相區(qū)上部過渡位置、溫度測點(diǎn)周圍、爐內(nèi)懸吊受熱面、頂部與分離器相對位置的水冷壁和過熱器以及焊縫附近，由于上述位置均處于物料的次密相區(qū)和渦流區(qū)，飛灰濃度和速度相對較大，設(shè)計(jì)上沒有在該處考慮受熱面的防磨，因此就出現(xiàn)了防磨的盲點(diǎn)。據(jù)不完全統(tǒng)計(jì)，全國的流化床鍋爐因磨損造成壁厚減薄而爆管的事故中有26.41%是出現(xiàn)在上述部位。3.1.1各部位磨損機(jī)理分析3.1.1.1流化床區(qū)域在燃燒室中，從床的底部至固體顆粒膨脹起來的床層界

5、面稱為流化床。要使流化床上的固體顆粒保持懸浮沸騰狀態(tài)，使煤粉顆粒得以充分有效地燃燒，從爐底布風(fēng)裝置出來的空氣流必須具有足夠的速度、強(qiáng)度和剛度，以在支撐固體顆粒料層的同時，產(chǎn)生強(qiáng)烈的擾動，研究發(fā)現(xiàn)，當(dāng)床料密度s(1-)=8-10kg/m3時（s?顆粒密度，?空隙率），床內(nèi)細(xì)顆粒就會聚成大粒子團(tuán)，團(tuán)聚后的粒子團(tuán)由于重量增加體積加大，以較大的相對速度沉降，并具有邊壁效應(yīng)，使流化床中氣?固流動形成近壁處很濃的粒子團(tuán)以斜下切向運(yùn)動，下降到爐壁回旋上升，顆粒彼此之間以及與爐壁之間進(jìn)行頻繁的撞擊和摩擦，使?fàn)t壁出現(xiàn)了嚴(yán)重的磨損。鍋爐運(yùn)行一年后大修檢查，發(fā)現(xiàn)水冷壁密相區(qū)耐磨料過度部位的水冷壁普遍出現(xiàn)不同程度的磨

6、損，經(jīng)測厚最薄為4.7mm，磨損量達(dá)1.8mm。3.1.1.2 爐膛內(nèi)懸吊受熱面布置在爐膛內(nèi)的過熱器等受熱面，所處的位置是煙氣流必經(jīng)通道，高濃度、高速度的飛灰顆粒，大大地增加了在單位時間內(nèi)顆粒對受熱面的撞擊率，我們知道，管壁表面的磨損量是與撞擊率以及流速成正比：T (k3/2g)式中：T ?管壁表面的磨損量,單位為g/m3?時間，單位為sg?重力加速度，g=9.18m/s2?飛灰速度，可認(rèn)為等于煙氣流速，單位為m/s?煙氣中飛灰濃度，單位為g/m3?飛灰撞擊率因此，布置在爐膛內(nèi)的懸吊受熱面，特別是第一、二排的管束，磨損較嚴(yán)重。鍋爐運(yùn)行一年后大修檢查，發(fā)現(xiàn)兩側(cè)水冷屏的第一排管束與側(cè)墻相對的一面磨

7、損較為嚴(yán)重，經(jīng)測厚最薄壁厚為5.2mm。3.1.1.3爐膛出口（分離器進(jìn)口）爐膛出口處煙氣流流通截面驟降，并使粒徑d50為4070m的固體顆粒加速到最大速度，以滿足分離器所需分離臨界速度，不同結(jié)構(gòu)的分離器有著各自不同的臨界速度，據(jù)我們了解，一般這一臨界速度達(dá)25m/s左右，這樣高速度的固體顆粒在爐膛出口轉(zhuǎn)彎處（俗稱靶區(qū)）將產(chǎn)生較大的離心力，強(qiáng)烈地沖刷爐膛出口管，同時，高密度的灰粒在與管表面碰撞時，使金屬顯微顆?？朔肿又g的結(jié)合力，使本已處在高溫處的局部管表面溫度升高引起該處金屬變軟，使金屬顆粒更易與母體分離產(chǎn)生磨損。鍋爐運(yùn)行一年后大修檢查，發(fā)現(xiàn)分離器入口兩側(cè)水冷壁磨損較為嚴(yán)重，特別是與耐磨料

8、結(jié)合處的一根水冷壁管沖刷出現(xiàn)許多凹坑，深度達(dá)23mm。3.1.2設(shè)備改造情況針對爐內(nèi)受熱面磨損嚴(yán)重的問題我們采取了如下措施：（1）將水冷壁兩側(cè)的床溫測點(diǎn)（約標(biāo)高26米）拆除，將測點(diǎn)兩側(cè)的讓管進(jìn)行取直。（2）我們在過熱屏的迎火面加裝了部分耐磨鰭片，鰭片的兩端與管子的角度磨成150斜角。（3）考慮到流化床鍋爐的特殊性和受熱面磨損的普遍性，我們利用大修機(jī)會對爐內(nèi)部分受熱面進(jìn)行了噴涂。噴涂位置為爐膛四角水冷壁、密相區(qū)往上1.5米、焊縫兩端各0.2米，頂棚往下1.5米和分離器入口兩側(cè)相對應(yīng)的部位。3.1.3運(yùn)行采取的措施（1）循環(huán)流化床鍋爐受熱面磨損速率與顆粒速度的三次方和顆粒粒徑的平方呈正比，為了減少

9、磨損必須嚴(yán)格控制入爐煤的粒度和熱值，細(xì)碎機(jī)出料粒度總體標(biāo)準(zhǔn)如圖（3-2）所示： 對煤粉粒度的具體要求如表（3-1）： 圖3-2                                表3-1煤粉粒度控制表     

10、; 篩孔尺寸通過量占總量比例（%）(mm)10mm1008mm981006mm951003mm78901mm3860超過上表所示的范圍，視為不合格。（2）對入爐煤的熱值進(jìn)行嚴(yán)格的取樣化驗(yàn)，確保入爐煤的低位發(fā)熱量高于校核煤種即大于19500KJ/Kg,發(fā)熱量小于該值的煤種一律進(jìn)行摻燒，防止煤量過大。（3）由于我們公司現(xiàn)在的煤種的熱值很難達(dá)到校核煤種的熱值，為了減少飛灰磨損帶來的危害，保證煙速在規(guī)定的范圍內(nèi)，決定對入爐煤進(jìn)行定量燃燒，嚴(yán)格將燃料耗量控制在69t/h以下。（4）爐內(nèi)受熱面的磨損與運(yùn)行人員的調(diào)整有很大的關(guān)系，一、二次風(fēng)的配比和物料濃度對受熱面的磨損有直接的影響，在保證爐內(nèi)床料

11、流化良好的前提下，減小總風(fēng)量，145MW合理風(fēng)量在450t/h左右。（5）在保證料層差壓合理分布的前提下，降低爐膛差壓，145MW合理床壓在13.414.5KPa左右。（6）根據(jù)燃燒工況，合理控制風(fēng)量配比，減小“多余”風(fēng)量的送入。（7）煤、風(fēng)調(diào)整應(yīng)緩慢均勻，精心監(jiān)視，降低爐內(nèi)的擾動。（8）高負(fù)荷，在保證蒸汽參數(shù)前提下，控制外循環(huán)物料量。（9）根據(jù)排渣粒度每360運(yùn)行小時置換換床料一次。（10）開展各種活動，不斷優(yōu)化燃燒調(diào)整，豐富經(jīng)驗(yàn)，提高機(jī)組安全、經(jīng)濟(jì)性。3.2爐內(nèi)耐磨料損壞非金屬耐磨材料，由于熱震穩(wěn)定性好，施工維修簡單，是循環(huán)流化床鍋爐中應(yīng)用最多的耐磨材料，從整臺鍋爐的經(jīng)濟(jì)比較來說也占了相當(dāng)

12、大的比例。非金屬耐磨材料有定形制品與不定形制品，定形制品以預(yù)制品和磚為主，而磚在循環(huán)流化床鍋爐中大面積的耐磨墻體應(yīng)用較多，如分離筒、回料器，尾部煙道等，目前常用有硅線石磚、鋯鉻剛玉磚、碳化硅磚等。不定形制品有噴涂料、耐磨耐火可塑料、耐磨耐火搗打料、耐磨耐火澆注料等。耐磨耐火可塑料，是由耐火骨料、結(jié)合劑和液體組成的混合料。交貨狀態(tài)為具有可塑性的軟坯狀或不規(guī)則形狀的料團(tuán)，可以直接使用，主要結(jié)合劑可以為陶瓷、化學(xué)結(jié)合劑。以搗打（手工或機(jī)械），震動、壓制或擠壓方法施工，在高于常溫的加熱作用下硬化，耐磨耐火搗打料的組成基本與耐磨耐火可塑料相同，所不同是耐磨耐火搗打料，一般來說均在現(xiàn)場調(diào)配，用多少配多少，

13、最適用于用量不大的修補(bǔ)，而耐磨耐火可塑料，不宜久存，特別是開封后極易硬化，故較適用于用量較大的批量施工。如懸吊在爐膛內(nèi)的受熱管束，使用現(xiàn)存的可塑性軟坯在管節(jié)距之間搗打擠壓，即密實(shí)又施工方便。耐磨耐火澆注料是由耐火骨料和結(jié)合劑組成的混合料。交貨狀態(tài)為干狀，加水或其他液體調(diào)配使用。主要結(jié)合劑為水硬性結(jié)合劑，也可以采用陶瓷和化學(xué)結(jié)合劑，以澆注、震動的方法施工，無需加熱即可凝固硬化。保溫耐磨料的損壞主要集中在爐內(nèi)密相區(qū)、過熱屏底部、旋風(fēng)分離器入口及切向位置、旋風(fēng)分離器的入口伸縮節(jié)、回料器的平行位置，其損壞主要有脫落和磨損兩種情況，造成上述損壞的原因是多方面的。3.2.1耐磨料損壞的原因耐磨料的損壞主要

14、有以下原因造成：（1）有些耐磨料其本身的成分配比不符和要求，使耐磨料的穩(wěn)定性達(dá)不到設(shè)計(jì)要求，表面硬度減弱以及粘結(jié)力降低，耐磨料極易磨損和脫落。耐磨材料的的物理化學(xué)性能非常重要。一般來說，耐磨材料的耐壓強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度、耐磨性、熱震穩(wěn)定性和重?zé)€變化是主要的考慮指標(biāo)，同時，高溫耐壓強(qiáng)度指標(biāo)也要考慮。有許多種耐磨材料結(jié)合劑須1200以上溫度燒結(jié)后才有一定強(qiáng)度，在1200以下使用，因耐火材料達(dá)不到燒結(jié)溫度而導(dǎo)致強(qiáng)度很低，因此，在流化床鍋爐上選用效果不理想。（2）施工工藝不良也容易造成耐磨料的損壞，在施工中沒有嚴(yán)格按照料水（或磷酸結(jié)合劑）濃度進(jìn)行合理配比，耐磨料中水分較大或者沒有嚴(yán)格按照烘爐特性曲線進(jìn)行

15、烘爐、施工時欲留的膨脹縫不符和要求或膨脹縫設(shè)計(jì)存在問題等，在運(yùn)行中極易造成耐磨料大片脫落。（3）設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)不合理也會造成耐磨料脫落，例如：抓釘、拉磚鉤數(shù)量較少以及設(shè)計(jì)強(qiáng)度較低都會造成耐磨料大面積脫落。從目前情況來看，我公司兩臺循環(huán)流化床鍋爐的分離器總體設(shè)計(jì)不是很合理；該墻原設(shè)計(jì)厚度304mm，內(nèi)層為150mm厚高強(qiáng)度耐磨耐火磚，外層為154mm厚的耐火保溫澆注料，用拉磚鉤將耐火磚拉住。該結(jié)構(gòu)的墻保溫效果差，經(jīng)常造成墻體塌落，現(xiàn)在設(shè)計(jì)中常設(shè)計(jì)成棋盤式結(jié)構(gòu)，效果較好。（4）運(yùn)行操作不當(dāng)也會造成耐磨料脫落，耐磨材料隨溫度的升降，產(chǎn)生膨脹或收縮，如果此膨脹或收縮受到約束，材料內(nèi)部就會產(chǎn)生應(yīng)力。耐磨材料屬

16、非均質(zhì)的脆性材料，與金屬制品相比，由于它的熱導(dǎo)率和彈性較小、抗拉強(qiáng)度低、抵抗熱應(yīng)力破壞能力差、抗熱震性較低，在冷啟動鍋爐和停爐冷卻時如果溫升較大，就會造成耐磨料的受熱不勻產(chǎn)生裂紋而脫落。3.2.2針對耐磨料損壞所采取的措施（1）對耐磨料進(jìn)行了招標(biāo)，選擇有資質(zhì)的、信譽(yù)和質(zhì)量較好的耐火材料廠家進(jìn)行施工，在施工中嚴(yán)格施工工藝，加強(qiáng)質(zhì)量監(jiān)督，對耐磨料的成分進(jìn)行不定期抽樣檢查，對不合格的產(chǎn)品一律拒絕使用。（2）旋風(fēng)分離器切向位置的耐磨料，飛灰碰撞積率最大、煙速和煙溫最高，磨損最嚴(yán)重、三維熱膨脹最大。我們對該處的耐磨料進(jìn)行了施工改造，將原有的耐火磚拆掉（部分脫落）增加了Y型抓釘，并在抓釘上面焊接了6mm的

17、不銹鋼網(wǎng)，外層用60mm的高溫硅酸鋁棉氈，中間用微孔保溫磚，內(nèi)層附以150mm厚的耐磨搗實(shí)料，經(jīng)過8個多月的實(shí)際運(yùn)行，保溫效果和強(qiáng)度都非常好。（3）回料器的水平段耐磨料經(jīng)常脫落，致使該處的鐵板燒紅，我們利用大修機(jī)會對該處進(jìn)行了改造：在耐磨料最內(nèi)層加裝了成型的碳化硅預(yù)制板，該板耐高溫，抗磨損沖刷，使用效果比較好。（4）對屏式過熱器和水冷屏在下部增加了銷釘數(shù)量。（5）為了避免出現(xiàn)耐磨料脫落的現(xiàn)象發(fā)生，每次停爐和啟動，都應(yīng)嚴(yán)格按照溫升曲線進(jìn)行操作。3.3過熱器超溫#3、4爐自投產(chǎn)以來，屏式過熱器冷段和熱段出口溫度一直偏高，在135MW冷段出口溫度最高達(dá)475,比設(shè)計(jì)值高出50.8在一級減溫器減溫水量

18、26.1t/h時，熱段出口溫度最高達(dá)534，比設(shè)計(jì)值高出40.6，其中3、4爐屏式過熱器高溫段部分管子由于過熱出現(xiàn)了球墨化現(xiàn)象。3.3.1原因分析（1) 在鍋爐設(shè)計(jì)時，由于設(shè)計(jì)人員比較保守，造成爐內(nèi)過熱器受熱面較多。（2) 在鍋爐設(shè)計(jì)時，沒有考慮分離器出口混合室內(nèi)懸吊管和隔墻管的輻射吸熱量。（3) 燃用煤種偏離設(shè)計(jì)煤種較大。（4) 運(yùn)行中風(fēng)量配比偏差較大。3.3.2設(shè)備改造（1) #3爐分別將熱屏和冷屏去掉了一屏，并在下部增加了部分耐磨料。（2) #4爐在冷屏和熱屏底部增加了部分耐磨料，以減少冷屏和熱屏的整體吸熱量。（3) 為了減少屏過管子的熱偏差，分別在每屏出口前后兩側(cè)的管子增加了部分耐磨料

19、。（4) 為了減少懸吊管和隔墻管處的輻射熱，分別將#3、4爐分離器出口混合室內(nèi)懸吊管和隔墻管加裝了隔熱護(hù)板。3.3.3運(yùn)行采取的措施（1）    點(diǎn)火過程中，運(yùn)行油槍應(yīng)霧化著火良好，燃燒器風(fēng)量適當(dāng)；沖轉(zhuǎn)并列時，調(diào)整回油門開度、調(diào)節(jié)級旁路，必要時，開啟向空排氣門，維持主汽壓力穩(wěn)定，保證屏過壁溫不超溫，必要時減少油槍投入數(shù)量。（2）    并列后初期升負(fù)荷，保持高壓調(diào)門全開，使汽壓、汽溫、負(fù)荷按規(guī)程規(guī)定上升，寧慢勿快，監(jiān)視屏過壁溫變化。（3）    初期投煤執(zhí)行“脈動”給煤的規(guī)定，根據(jù)床溫變化率、氧量變化，確

20、已著火方可連續(xù)少量給煤，否則穩(wěn)定電負(fù)荷提高床溫后重新投煤。給煤量緩慢均勻增加，使汽壓穩(wěn)定升高，注意一二次風(fēng)量的調(diào)整。避免可燃成分爐內(nèi)積存燃燒，床溫失去控制。（4）    根據(jù)汽溫變化情況，及時投入、調(diào)整減溫水，特別注意一級減溫水的調(diào)整，保證屏過熱段出口汽溫、壁溫不超溫。（5）    給煤穩(wěn)定后，根據(jù)床溫變化率，床溫升至600以上，及時逐一切除油槍運(yùn)行，注意停止大油槍對床溫的影響。（6）    升負(fù)荷過程中，注意爐膛進(jìn)出口差壓、爐膛上下床壓、回料器壓力的變化，合理調(diào)節(jié)一二次風(fēng)比例，及時排渣置換床料，保證稀相

21、區(qū)燃燒份額，控制床溫及升負(fù)荷速度。（7）    低負(fù)荷時，一次風(fēng)比例大，隨床溫升高，一次風(fēng)比例降低，合理調(diào)節(jié)一二次風(fēng)比例及二次風(fēng)門開度，減小各層床溫與分離器進(jìn)出口煙溫差，減小兩側(cè)煙溫差。（8）    防止過熱器、再熱器壁溫超溫，應(yīng)煙氣側(cè)與蒸汽側(cè)調(diào)整相結(jié)合；升負(fù)荷過程中，應(yīng)以煙氣側(cè)為主，調(diào)整減溫水為輔。（9）    高負(fù)荷時，嚴(yán)格按規(guī)程規(guī)定調(diào)節(jié)床溫，均勻給煤，根據(jù)煤質(zhì)，適當(dāng)提高床壓，通過控制床溫控制屏過壁溫超溫；合理調(diào)節(jié)一二次風(fēng)比例及二次風(fēng)門開度，保持氧量，通過控制分離器出口煙溫及兩側(cè)偏差防止對流過熱器、再

22、熱器壁溫超溫。（10）高負(fù)荷時，注意協(xié)調(diào)一、二級減溫水比例，保證屏過出口、再熱器出口、過熱器出口汽溫、壁溫在規(guī)定范圍內(nèi)。（11）高負(fù)荷時，加強(qiáng)再熱器、過熱器吹灰，不允許為汽溫而造成壁溫超溫，當(dāng)發(fā)生保持汽溫額定與壁溫超溫相矛盾時，優(yōu)先保證過熱器、再熱器壁溫不超溫，盡可能提高汽溫，并滿足主、再熱汽溫差<27，主（再熱）汽溫A、B兩側(cè)之差<14的規(guī)定。（12）當(dāng)發(fā)現(xiàn)過熱器壁溫、再熱器壁溫接近上限、或超溫時，加強(qiáng)責(zé)任心，及時調(diào)整，不等不靠；當(dāng)調(diào)整無效，壁溫超溫與機(jī)組負(fù)荷相矛盾時，減小鍋爐負(fù)荷并匯報值長。（13）穩(wěn)定運(yùn)行工況下，主、再熱汽溫保持正常，不允許超過540的現(xiàn)象出現(xiàn)。減溫水調(diào)整應(yīng)緩

23、慢均勻，避免汽溫不允許大幅度變化。（14）當(dāng)發(fā)生斷堵煤恢復(fù)時，緩慢增加給煤量，控制床溫、汽壓緩慢穩(wěn)定上升，并注意對汽溫、壁溫的監(jiān)視。（15）當(dāng)發(fā)生高加解列等異常情況時，可適當(dāng)減負(fù)荷，控制床溫上升速度，防止汽溫、壁溫超溫。3.4冷渣器排渣困難本臺鍋爐共設(shè)置兩臺流化床冷渣器，分布于爐膛下部兩側(cè)，布置在零米層，采用以水冷為主、風(fēng)冷為輔的雙冷卻形式，鍋爐總灰量為14188.4kg/h，一臺冷渣器的設(shè)計(jì)底灰排出量為鍋爐總灰量的50%，一臺冷渣器即能滿足鍋爐正常運(yùn)行的需要。冷渣器的進(jìn)渣溫度為880°C，經(jīng)過冷渣器的兩個冷卻室的冷卻，落渣口的出渣溫度為150，而冷卻室蛇形管中的水溫從35加熱到70

24、左右再引出到汽輪機(jī)的回?zé)嵯到y(tǒng)。冷卻水的進(jìn)口溫度為35，壓力為1.2MPa，流量為80000kg/h。設(shè)計(jì)從冷渣器側(cè)面的正常排渣口排渣。運(yùn)河發(fā)電廠自投產(chǎn)以來，頻繁發(fā)生冷渣器堵渣現(xiàn)象，爐膛床料無法排出，造成床壓升高，被迫減負(fù)荷進(jìn)行處理；后期出現(xiàn)冷渣器結(jié)礁現(xiàn)象，造成停爐。3.4.2原因分析造成冷渣器頻繁堵渣的原因主要有以下三點(diǎn)：3.4.2.1高溫結(jié)礁（1）    床溫過高造成結(jié)礁（2）    細(xì)碎機(jī)未及時調(diào)整，粗細(xì)煤粒的分布不合理，造成密相區(qū)燃燒份額加大，床溫提高結(jié)礁。（3）    點(diǎn)火過程中投入冷渣器運(yùn)行，給

25、煤落入冷渣器內(nèi)，使冷渣器內(nèi)發(fā)生煤粒再燃，造成高溫結(jié)礁。3.4.2.2低溫結(jié)礁（1）  停爐時床料中煤粒未完全燃燒盡，產(chǎn)生低溫結(jié)焦，焦塊進(jìn)入冷渣器內(nèi)。（2）  配風(fēng)不合理和鍋爐長期低負(fù)荷運(yùn)行，爐膛流化不良可能造成爐膛局部結(jié)焦。（3）  爐膛內(nèi)流化不良，存在部分死區(qū)，易使低溫焦塊生長。（4）  低溫焦塊進(jìn)入冷渣器中，在冷渣器停運(yùn)及吹掃過程中，以其為內(nèi)核滾雪球似的長大，形成低溫焦。3.4.2.3其它原因結(jié)焦（1） 鍋爐本身缺陷造成的冷渣器堵塞：如爐膛內(nèi)有渣塊、落渣管處的風(fēng)帽堵塞、落渣管中耐火材料脫落等易造成結(jié)焦堵塞。（2） 冷渣器設(shè)計(jì)缺陷：冷渣器中間隔墻過高，

26、較大的渣料由于流化困難，很難被從室吹到室。（3） 渣器堵塞后，不能與爐膛隔離，運(yùn)行中沒有清渣手段。（4） 運(yùn)行調(diào)整過程中，冷渣器運(yùn)行關(guān)鍵參數(shù)的監(jiān)視不到位。3.4.3設(shè)備改造情況（1）將冷渣器內(nèi)的中間隔墻降低，保留5塊耐火企口磚，高度約400mm。目的是便于主室內(nèi)的渣進(jìn)入副室，從而自正常排渣口排出。（2）降低正常排渣口的高度。即：將標(biāo)高從4.733米下降至3.84米。做法：a、將4.733米高處的正常排渣口用厚度8mm的不銹鋼板（1Cr18Ni9Ti）滿焊封住。B、標(biāo)高3.84米處在冷渣器側(cè)墻用風(fēng)鎬開孔273mm，孔的直徑可適當(dāng)稍大，然后用273x10的鋼管與原正常排渣管道相連。管道規(guī)格：273

27、x10，材質(zhì)：Q235-A。管道與冷渣器外箱體之間圓周焊接，焊縫高度8mm。（4）  在冷渣器回風(fēng)管上增加手動隔絕門。增加該手動門有兩個作用：一是當(dāng)爐膛排渣口堵塞時可以將該門關(guān)閉，利用冷渣風(fēng)機(jī)的風(fēng)將排渣口鼓開；二是當(dāng)冷渣器內(nèi)結(jié)礁或冷卻水管道泄漏時可以將該門關(guān)閉后進(jìn)行事故處理。（5）  在冷渣器底部加裝了壓力測點(diǎn)，根據(jù)壓力合理控制排渣時間。3.4.4運(yùn)行采取的措施：（1）嚴(yán)格控制床溫，將床溫控制在850900，嚴(yán)禁床溫超過950。（2）每天對入爐煤進(jìn)行檢驗(yàn)，嚴(yán)格控制入爐煤粒度的均勻性，并保證粒度不大于10mm，發(fā)現(xiàn)有超標(biāo)情況時應(yīng)及時更換細(xì)碎機(jī)錘頭。（3）冷渣器投運(yùn)時，選擇床溫

28、達(dá)到600時，應(yīng)平緩?fù)度?，保證床料得到良好的流化和床料中的煤粒燃盡，使冷渣器不致受到過度熱應(yīng)力的損壞。（4）在停爐熄火后，應(yīng)加強(qiáng)爐內(nèi)通風(fēng)以保證床料中的煤粒燃盡和得到充足的冷卻，并嚴(yán)密監(jiān)視床溫不得超過400，如果發(fā)現(xiàn)有生溫傾向應(yīng)加大通風(fēng)量。（5）合理控制一、二次風(fēng)配比，保證床料得到充分燃盡和流化。（6）合理控制A、D給煤機(jī)的進(jìn)煤量，使A、D給煤機(jī)的給煤量盡量小一些，一方面可以減少排渣的含碳量，另一方面可以減少側(cè)墻水冷壁的磨損。（7）實(shí)行間斷排渣并保持冷渣器內(nèi)的床料在一定位置，以減少排渣的可燃物含量和使床料得到充分的冷卻。3.5給煤機(jī)堵煤本臺鍋爐共設(shè)四臺給煤機(jī)兩個原煤倉，一個原煤倉分別對應(yīng)兩臺給煤

29、機(jī)，自標(biāo)高30米至22米為一體，自22米向下至18.5米分成兩個金屬煤斗分別與兩臺給煤機(jī)連接。每臺給煤機(jī)所連接的煤斗設(shè)有4臺空氣炮。原煤倉設(shè)計(jì)形狀為方錐型， 12mm厚的Q235鋼板，內(nèi)襯3mm不銹鋼板；煤斗下部收口為方型，安裝電動插板門，由“天方地圓”收成圓筒，接入給煤機(jī)。自投產(chǎn)以來，頻繁發(fā)生給煤機(jī)堵煤、斷煤現(xiàn)象，倉壁掛煤嚴(yán)重，雖經(jīng)空氣炮疏松但無明顯效果，只能用人工進(jìn)行敲打和投通。特別是雨季煤濕，堵煤現(xiàn)象更為嚴(yán)重。3.5.1原因分析經(jīng)過認(rèn)真觀察分析，認(rèn)為堵煤現(xiàn)象的頻繁發(fā)生主要有以下原因造成：（1）  入爐煤含水量較大，增加了煤的粘度。實(shí)踐證明：當(dāng)煤的含水量在8%15%范圍內(nèi)粘性最大

30、，煤在煤倉中極容易結(jié)塊產(chǎn)生堵煤現(xiàn)象。（2）  煤倉和入口電動門結(jié)構(gòu)不合理：煤倉設(shè)計(jì)為方錐型，入口電動門為方型結(jié)構(gòu)，兩臺給煤機(jī)共用一個原煤倉。中間分叉后變兩個煤斗接入給煤機(jī)，由于倉壁四角產(chǎn)生“雙面摩擦”和擠壓，越接近下煤口部位摩擦力和擠壓力會越大，所以在四角部位積煤特別嚴(yán)重。電動插板門后為“天方地圓”結(jié)構(gòu)，由于設(shè)計(jì)時預(yù)留高度太短，所以收縮太快，造成坡度減小容易堵煤。3.5.2設(shè)備改造情況（1）  對原煤倉進(jìn)行了改造，從原煤倉的分叉處往下由方型改為圓形結(jié)構(gòu)，分三節(jié)形成雙曲線型結(jié)構(gòu)，內(nèi)貼高分子PST板，去掉空氣炮，每個煤斗對稱加裝了由北京派通公司生產(chǎn)的疏松機(jī)。（2） 

31、將給煤機(jī)入口電動插板門更換為雙向液壓門，該門為圓形桶體結(jié)構(gòu)，采用液壓雙向插板設(shè)計(jì)，相對開關(guān)。由于門的內(nèi)壁為圓柱型結(jié)構(gòu)，從而減少了煤和門壁的摩擦，避免了門后堵煤現(xiàn)象的發(fā)生。3.5.3運(yùn)行采取的措施（1）加強(qiáng)入爐煤的摻配，嚴(yán)格入爐煤的化驗(yàn)制度，將入爐煤的水分控制在8%以內(nèi)。（2）每周利用低負(fù)荷運(yùn)行時，進(jìn)行一次煤倉低煤位燃燒，以便于將積在煤倉四周的積煤“清理”干凈。避免長期滿煤運(yùn)行造成的四角積煤。（3）   加強(qiáng)上煤巡檢制度，杜絕雜物進(jìn)入煤倉造成堵煤。（4）    如果長時間停爐，必須進(jìn)行空倉燃燒處理，防止煤在倉內(nèi)長時間堆積造成結(jié)塊積煤。（5）

32、60;   遇到雨天和煤濕時，煤倉上煤應(yīng)采取低煤位、勤上煤的辦法，始終讓煤位在較低狀態(tài)下運(yùn)行，避免濕煤在倉中結(jié)塊。3.6非金屬膨脹節(jié)的損壞就SG?440/13.7?M562循環(huán)流化床鍋爐總體而言，爐膛與旋風(fēng)分離器進(jìn)口煙道之間、分離器與旋風(fēng)分離器出口煙道之間、出口煙道與尾部前墻入口之間、分離器與直管之間、回料器入爐斜管與回料彎管之間、冷渣器進(jìn)渣管與冷渣器箱體之間及回料管與箱體之間皆有非金屬柔性膨脹節(jié)，以解決從冷態(tài)到熱態(tài)兩者之間的三維的相對位移。自投產(chǎn)運(yùn)行以來，爐膛與旋風(fēng)分離器進(jìn)口煙道之間的非金屬膨脹節(jié)，經(jīng)過幾次停爐檢查發(fā)現(xiàn)伸縮節(jié)導(dǎo)向板部分變形、燒壞，且磨損較為嚴(yán)重，以至于部分縫塞和高溫棉被煙氣吹跑，雖經(jīng)多次處理但始終沒有達(dá)到滿意的效果。3.6.1原因分析（1）現(xiàn)場施工時，沒有嚴(yán)格按照