給水加氧技術(shù)課件

1、超臨界直流爐給水加氧技術(shù)超臨界直流爐給水加氧技術(shù)三門峽發(fā)電公司 潘振波潘振波20142014年年0909月月洛陽洛陽受 熱 面#1機組（06年4月）#2機組（06年8月）#3機組（07年1月）最大沉積速率或氧化皮增長速率（g/m2a）08年11月最大垢量或氧化皮量( g/m2)最大沉積速率或氧化皮增長速率（g/m2a）07年10月最大垢量或氧化皮量( g/m2)最大沉積速率或氧化皮增長速率（g/m2a）08年3月最大垢量或氧化皮量( g/m2)省煤器105.8 34498.4 109 195.2 253水冷壁向火側(cè)154.8 230185.9 206 120.2 165高溫過熱器367.7 6

2、79 432.0 49795.4 123高溫再熱器285.1 480176.8 196 381.1 495表表1、蘭溪、蘭溪#1#3鍋爐受熱面垢沉積、氧化皮生長情況鍋爐受熱面垢沉積、氧化皮生長情況表表2、后石加氧前后鍋爐清洗情況及結(jié)垢量、后石加氧前后鍋爐清洗情況及結(jié)垢量機組鍋爐廠家投運時間運行爐清洗時間加氧時間加氧至08年12月運行時間和水冷壁垢量第一次第二次第三次#1日本三菱株式會社神戶造船所(MHI，KOBE)20002003-22004-72007-1 2007-4-26 1年7個月，100g/m2#22000 2002-11 2004-12 2007-3 2007-5-10 1年7個月

3、，100g/m2#32002 2004-012005-22004-3-20 4年9個月，100g/m2#420032005-42005-6-3 3年3個月，100g/m2#5ALSTOM-CE設(shè)計，韓國釜山重工業(yè)株式會社制造20042006-10-8 2年2個月，100g/m2#620042006-72006-9-28 2年2個月，100g/m2#3機組于機組于2006年年8月通過月通過168h試運，投入商業(yè)運行。試運，投入商業(yè)運行。機組設(shè)計給水處理方式為加氨、聯(lián)氨全揮發(fā)處理機組設(shè)計給水處理方式為加氨、聯(lián)氨全揮發(fā)處理【AVT（R）】，2008年年3月月#3機組檢查性大修，割機組檢查性大修，割管

4、測定水冷壁向火側(cè)垢量達到管測定水冷壁向火側(cè)垢量達到190g/m2，沉積速率，沉積速率126g/(m2.a)。#4機組于機組于2006年年10月通過月通過168h試運，投入商業(yè)運行。試運，投入商業(yè)運行。機組設(shè)計給水處理方式為加氨、聯(lián)氨全揮發(fā)處理機組設(shè)計給水處理方式為加氨、聯(lián)氨全揮發(fā)處理【AVT（R）】，2009年年6月月#4機組檢查性大修，割機組檢查性大修，割管測定水冷壁向火側(cè)垢量達到管測定水冷壁向火側(cè)垢量達到160g/m2，沉積速率，沉積速率70g/(m2.a)。照片照片1、華能某海濱電廠超臨界機組低壓缸、華能某海濱電廠超臨界機組低壓缸照片照片2、江蘇某華能超臨界機組低壓缸靜葉、江蘇某華能超臨

5、界機組低壓缸靜葉（3機機組，銨型組，銨型運行）運行）照片照片3、江蘇某華能超臨界機組低壓缸靜葉、江蘇某華能超臨界機組低壓缸靜葉（4機組，銨型運行）機組，銨型運行）2.2.加氧處理原理加氧處理原理三、三、 加氧處理條件加氧處理條件1. 凝結(jié)水全部經(jīng)過精處理，混床出口電導率小于凝結(jié)水全部經(jīng)過精處理，混床出口電導率小于0.2S/cm，凝結(jié)水精處理出口氫電導率小于，凝結(jié)水精處理出口氫電導率小于0.10S/cm，省煤器入口給水氫電導率小于省煤器入口給水氫電導率小于0.15S/cm。2. 在線化學儀表經(jīng)過校驗，準確性達到標準要求。在線化學儀表經(jīng)過校驗，準確性達到標準要求。3. 加氧裝置已安裝并且完成調(diào)試。

6、加氧裝置已安裝并且完成調(diào)試。4. 除凝汽器換熱管外，其余汽水循環(huán)系統(tǒng)各設(shè)備一般應(yīng)除凝汽器換熱管外，其余汽水循環(huán)系統(tǒng)各設(shè)備一般應(yīng)為鋼制元件。對于軸加、低加換熱管采用銅合金的機組，為鋼制元件。對于軸加、低加換熱管采用銅合金的機組，應(yīng)通過專門的試驗，確定加氧后不會造成軸加和低加管應(yīng)通過專門的試驗，確定加氧后不會造成軸加和低加管的腐蝕，促進水汽系統(tǒng)銅腐蝕產(chǎn)物的轉(zhuǎn)移，才能采用給的腐蝕，促進水汽系統(tǒng)銅腐蝕產(chǎn)物的轉(zhuǎn)移，才能采用給水加氧處理方式。水加氧處理方式。5. 鍋爐水冷壁垢量達到鍋爐水冷壁垢量達到200-300g/m2的機組，進行給的機組，進行給水加氧處理前應(yīng)進行化學清洗。水加氧處理前應(yīng)進行化學清洗。

7、6. 采用給水加氧的機組，任何時間都不應(yīng)再加入聯(lián)采用給水加氧的機組，任何時間都不應(yīng)再加入聯(lián)胺。胺。四、四、 加氧處理的優(yōu)點加氧處理的優(yōu)點1. 給水及疏水系統(tǒng)流動加速腐蝕得到抑制，熱力系統(tǒng)給水及疏水系統(tǒng)流動加速腐蝕得到抑制，熱力系統(tǒng)腐蝕及腐蝕產(chǎn)物轉(zhuǎn)移速率明顯降低。腐蝕及腐蝕產(chǎn)物轉(zhuǎn)移速率明顯降低。 2. 鍋爐受熱面沉積速率明顯降低，提高了鍋爐運行的鍋爐受熱面沉積速率明顯降低，提高了鍋爐運行的安全性與經(jīng)濟性。安全性與經(jīng)濟性。3. 鍋爐運行壓差隨運行時間的上升速率顯著降低，給鍋爐運行壓差隨運行時間的上升速率顯著降低，給水泵的電耗降低。水泵的電耗降低。4. 消除了減溫水調(diào)節(jié)閥、高加疏水調(diào)節(jié)閥結(jié)垢堵塞現(xiàn)消

8、除了減溫水調(diào)節(jié)閥、高加疏水調(diào)節(jié)閥結(jié)垢堵塞現(xiàn)象。象。5. 延長了鍋爐清洗間隔時間。延長了鍋爐清洗間隔時間。6. 延長了凝結(jié)水精處理混床運行周期。延長了凝結(jié)水精處理混床運行周期。7. 改善了汽水品質(zhì)，汽輪機通流部分積鹽和腐蝕狀況改善了汽水品質(zhì)，汽輪機通流部分積鹽和腐蝕狀況達到最佳。達到最佳。五、五、 加氧處理目前仍存在的問題加氧處理目前仍存在的問題1. 加氧轉(zhuǎn)化期間的控制加氧轉(zhuǎn)化期間的控制 轉(zhuǎn)化期溶解氧濃度的控制；轉(zhuǎn)化期溶解氧濃度的控制； 轉(zhuǎn)化期氫電導率升高的處理與控制轉(zhuǎn)化期氫電導率升高的處理與控制 轉(zhuǎn)化期銅濃度升高及控制轉(zhuǎn)化期銅濃度升高及控制 高加汽側(cè)排氣門的控制高加汽側(cè)排氣門的控制 除氧器排氣

9、門的控制除氧器排氣門的控制2. 加氧對銅合金的影響加氧對銅合金的影響 銅合金在還原性介質(zhì)中表面生成的是氧化亞銅銅合金在還原性介質(zhì)中表面生成的是氧化亞銅（Cu2O）保護膜，此保護膜具有較低的溶解度。但在）保護膜，此保護膜具有較低的溶解度。但在氧化性條件下，氧化亞銅轉(zhuǎn)變?yōu)檠趸~（氧化性條件下，氧化亞銅轉(zhuǎn)變?yōu)檠趸~（ CuO ），氧），氧化銅的溶解性較高，會通過高壓（化銅的溶解性較高，會通過高壓（16.5MPa）蒸汽的）蒸汽的溶解性攜帶或機械性攜帶轉(zhuǎn)移到汽輪機高壓缸沉積，溶解性攜帶或機械性攜帶轉(zhuǎn)移到汽輪機高壓缸沉積，引起蒸汽通流面積減小，降低高壓缸效率。引起蒸汽通流面積減小，降低高壓缸效率。但對于含

10、但對于含銅量小于銅量小于1%的銅合金沒有影響。的銅合金沒有影響。3. 加氧對過熱器、再熱器氧化皮的影響加氧對過熱器、再熱器氧化皮的影響l 對T22、T91等合金鋼未發(fā)現(xiàn)不良影響l 對TP347不銹鋼有影響，應(yīng)采取以下措施消除： （1） 機組啟動、停機控制氣溫、氣壓變化速率； （2） 運行期間嚴格控制過熱器、再熱器管超溫； （3） 做到封停必檢，采用磁通檢測儀或者拍片的方式檢查“U”形彎處堵塞氧化皮情況，清理堵塞超過1/3面積的“U”形彎。 （4） 必要時在機組啟動或停機時進行吹管。l 對細晶鋼、噴丸鋼等奧氏體不銹鋼沒有影響。（一）機組概況及加氧背景（一）機組概況及加氧背景 大唐三門峽發(fā)電有限責

11、任公司二期工程總裝機容量為2600MW，鍋爐為哈爾濱鍋爐廠生產(chǎn)的HG1900/25.4YM4型一次中間再熱、超臨界壓力變壓運行帶內(nèi)置式再循環(huán)泵啟動系統(tǒng)的本生（Benson）直流鍋爐。分別于2006年8月、10月投產(chǎn)，鍋爐給水采用還原性全揮發(fā)處理方式。 2008年3月#3機組檢查性大修，割管測定水冷壁向火側(cè)垢量達到190g/m2，沉積速率126g/(m2.a)。 2009年6月#4機組檢查性大修，割管測定水冷壁向火側(cè)垢量達到160g/m2，沉積速率70g/(m2.a)。 運行2年多，垢量基本達到了DL/T794-2012火力發(fā)電廠鍋爐化學清洗導則的要求。為減少給水系統(tǒng)流動加速腐蝕，降低水冷壁結(jié)垢

12、速率，決定進行給水加氧處理。在西安熱工研究院的技術(shù)支持下，#3機組在2009年3月進行了酸洗，4月1日至23日進行了加氧轉(zhuǎn)化試驗；#4機組在2010年6月進行了酸洗，6月29日至7月21日進行了加氧轉(zhuǎn)化試驗。（二）加氧系統(tǒng)簡介（二）加氧系統(tǒng)簡介給水加氧系統(tǒng)包括：加氧匯流排、加氧控制柜、加氧管道和閥門組成，詳見系統(tǒng)圖。加氧匯流排作用為連接氧氣瓶，并對高壓氧氣進行減壓穩(wěn)壓。加氧控制柜是加氧設(shè)備的核心，其作用是根據(jù)在線氧表溶解氧和凝結(jié)水流量信號，對加氧流量進行調(diào)解，以滿足加氧處理給水溶解氧含量要求，即30150g/L。給水系統(tǒng)加氧點為兩處： 其一在凝結(jié)水精處理出口母管，通過除氧器入口在線氧表溶解氧和

13、凝結(jié)水流量信號進行加氧量調(diào)節(jié)，維持除氧器入口溶解氧含量達到期望值范圍（30g/L150g/L）。其二在除氧器出口下水管，共三點，即電動給水泵前置泵入口、汽動給水泵A、B前置泵入口各一點。通過省煤器入口在線氧表溶解氧和凝結(jié)水流量信號進行加氧量調(diào)節(jié)，維持省煤器入口溶解氧含量達到期望值范圍（30g/L100g/L）。加氧系統(tǒng)圖（三）加氧方式轉(zhuǎn)換條件（三）加氧方式轉(zhuǎn)換條件 1.機組負荷大于40%額定負荷并運行穩(wěn)定；機組啟動時，電動給水泵已經(jīng)停運，汽動給水泵投入穩(wěn)定運行。 2.凝結(jié)水全部經(jīng)過精處理，混床出口電導率小于0.2S/cm，凝結(jié)水精處理出口氫電導率小于0.10S/cm，省煤器入口給水氫電導率小于

14、0.15S/cm。 3.給水加氧處理同時需要加氨處理，加氨點為精處理出口，控制除氧器入口的直接電導率為1.5S/cm 2.7S/cm（目標值2.0S/cm），以維持省煤器入口給水pH值：8.509.00。4.無論何時，都不得向凝結(jié)水和給水系統(tǒng)加聯(lián)氨。5.除氧器排氧門無故障，具備關(guān)至微開條件；高加汽側(cè)排氣門無故障，具備全關(guān)條件。 （四）、加氧轉(zhuǎn)換試驗準備工作（四）、加氧轉(zhuǎn)換試驗準備工作( (五五) ) 試驗步驟試驗步驟 1. 給水AVT（R）處理系統(tǒng)水質(zhì)查定和評價試驗；2. 給水AVT（O）處理系統(tǒng)水質(zhì)查定試驗；3. 加氧轉(zhuǎn)化試驗；4. 給水含氧量對熱力系統(tǒng)中含鐵量的影響試驗；5. 給水pH對熱

15、力系統(tǒng)中含鐵量的影響試驗；6. 機組正常運行和起停機時有關(guān)控制參數(shù)的確定。1. 1. 給水給水AVTAVT（R R）處理系統(tǒng)水質(zhì)查定和評價試驗）處理系統(tǒng)水質(zhì)查定和評價試驗 機組給水按原方式進行加氨和加聯(lián)氨，采用 AVT（R)處理,控制給水pH值為9.39.5。 進行水汽品質(zhì)全面查定試驗，確定了機組的水汽品質(zhì)及其變化規(guī)律。查定試驗的重點項目是蒸汽、給水、凝結(jié)水和精處理出口水氫電導率、陰離子變化情況，以及水汽系統(tǒng)鐵含量。2. 2. 給水給水AVTAVT（O O）處理系統(tǒng)水質(zhì)查定試驗）處理系統(tǒng)水質(zhì)查定試驗 4月3號10:00 3機組給水停加聯(lián)氨采用AVT（O)處理,控制給水pH值為9.39.5。 4

16、月4號10:00停止給水加氨，加大精處理出口加氨量使精處理出口凝結(jié)水、除氧器入口給水和省煤器入口給水的pH控制在9.39.5. 在上述條件下進行水汽品質(zhì)全面查定試驗，確定了機組的水汽品質(zhì)及其變化規(guī)律。查定試驗的重點項目是蒸汽、給水、凝結(jié)水和精處理出口水氫電導率、陰離子變化情況，以及水汽系統(tǒng)鐵含量。3. 3. 加氧轉(zhuǎn)化試驗加氧轉(zhuǎn)化試驗 4月5日9:00前，運行人員將10瓶氧氣運至加氧現(xiàn)場。 4月5日9:3010:00聯(lián)系機組運行人員打開機組精處理加氧就地一、二次閥門，打開除氧器下水管的加氧系統(tǒng)一、二次閥門（不運行的給水泵相應(yīng)的加氧一、二次閥門關(guān)閉，以后加氧處理均應(yīng)按此規(guī)定執(zhí)行）。 5日10:30

17、開始向除氧器出口下水管加氧，手動加氧，控制加氧流量，維持初始加入氧量100g/L300g/L。11：00開始精處理出口加氧，控制加氧流量，維持初始加入氧量30g/L150g/L。 開始機組開始加氧轉(zhuǎn)化過程，應(yīng)做好以下水質(zhì)監(jiān)測工作：l監(jiān)測水汽系統(tǒng)的氫電導率，陰離子變化情況。此階段氫電導率的上升與氧化膜中的雜質(zhì)釋放有關(guān)，鐵含量有升高的趨勢，這是轉(zhuǎn)換期間的正常情況。凝結(jié)水精處理混床總出口的氫電導率只要小于0.1S/cm，可繼續(xù)進行加氧處理。l省煤器入口給水氧含量達到100g/L時，密切監(jiān)測給水的氫電導率，在氫電導率接近于0.5S/cm以前，及時將給水的氧含量降低到100g/L左右，并加強水汽品質(zhì)的檢

18、測。l過熱蒸汽氧含量達到100g/kg時，密切監(jiān)測其氫電導率，在氫電導接近于0.5S/cm以前，及時將給水的氧含量降低。l省煤器入口給水或過熱蒸汽氧含量開始升高時，熱工院通知電廠運行人員關(guān)閉除氧器排大氣門或除氧器向凝汽器排汽門。l省煤器入口給水或過熱蒸汽氧含量開始升高時，熱工院通知電廠運行人員關(guān)閉高壓加熱器向除氧器的連續(xù)排汽門，使高壓加熱器疏水的氧含量明顯上升即為系統(tǒng)氧轉(zhuǎn)化結(jié)束、氧平衡。l加氧期間熱工院加強對蒸汽氫含量的監(jiān)測和陰離子的檢測。4 4、給水、給水pHpH調(diào)整試驗調(diào)整試驗4.1 給水pH值按9.39.5運行加氧轉(zhuǎn)化至高加疏水有氧前，一直在精處理出口一點加氨，控制精處理出口凝結(jié)水、除氧

19、器入口和省煤器入口給水的pH9.39.5。4.2 給水值pH按8.79.0運行高加疏水檢測到氧后，降低精處理出口加氨量使精處理出口凝結(jié)水、除氧器入口和省煤器入口給水的pH值降低至8.79.0。5 5、氧含量調(diào)整試驗、氧含量調(diào)整試驗給水的pH:8.79.0，試驗不同負荷下（最低負荷300MW，中間負荷400MW，滿負荷600MW左右，每種工況至少連續(xù)維持3小時以上）保持給水含氧量30150g/L下相應(yīng)加氧量(由除氧器入口氧含量控制精處理出口加氧量，由給水氧含量控制除氧器出口加氧量）。6. 6. 加氧試驗期間水質(zhì)惡化應(yīng)急措施加氧試驗期間水質(zhì)惡化應(yīng)急措施6.1當凝汽器發(fā)生泄漏時，凝結(jié)水的氫電導率大于

20、0.3S/cm，運行人員檢查原因并確保凝結(jié)水全部經(jīng)過精處理。若精處理出口的氫電導相繼升高，大于0.3S/cm時，停止加氧，運行人員提高加氨量，維持給水pH9.39.6。6.2 在加氧轉(zhuǎn)化期間，當省煤器入口/出口氫電導率大于0.5S/cm化學運行人員通知熱工研究院試驗人員。6.3 加氧轉(zhuǎn)化結(jié)束，加氧正常運行時，如果給水的氫電導率大于0.15S/cm，應(yīng)該查明原因，降低給水加氧量,一般當給水加氧量降低時，其氫電導率相應(yīng)降低。當停止加氧后，給水氫電導仍然大于0.15S/cm，則停止加氧，同時提高加氨量，維持給水pH9.39.6。6.4機組進行加氧處理后, 任何條件下機組給水和凝結(jié)水都不得加聯(lián)氨。7.

21、7.加氧前后的主要水質(zhì)指標對比加氧前后的主要水質(zhì)指標對比7.1#3機組加氧過程省煤器給水含鐵量變化趨勢7.27.2#3#3機組加氧過程凝結(jié)水含鐵量變化趨勢機組加氧過程凝結(jié)水含鐵量變化趨勢7.37.3#3#3機組加氧過程中高加疏水含鐵量變化趨勢機組加氧過程中高加疏水含鐵量變化趨勢 ( (六六) ) 加氧機組的汽水品質(zhì)控制指標加氧機組的汽水品質(zhì)控制指標1.1. 汽水控制指標應(yīng)符合以下標準中期望值汽水控制指標應(yīng)符合以下標準中期望值a)a)DL/T9122005DL/T9122005超臨界火力超臨界火力 發(fā)電機組水汽質(zhì)發(fā)電機組水汽質(zhì)量標準量標準b)b)DL/T805.1-2011DL/T805.1-2

22、011火電廠汽水化學導則火電廠汽水化學導則 第第1 1部部分：直流鍋爐給水加氧處理導則分：直流鍋爐給水加氧處理導則c)c)GB/T12145-2008GB/T12145-2008火力發(fā)電機組蒸汽動力設(shè)備火力發(fā)電機組蒸汽動力設(shè)備水汽質(zhì)量水汽質(zhì)量( (七七) ) 加氧機組的啟停機措施及停爐保護加氧機組的啟停機措施及停爐保護1.1.機組啟動措施機組啟動措施1.1 機組啟動時，按規(guī)程分別進行冷態(tài)和熱態(tài)清洗，并投運精處理設(shè)備。在機組啟動冷態(tài)和熱態(tài)清洗時，精處理出口只加氨，不加聯(lián)氨，精處理出口氨的加入量按除氧器入口電導率5.5S/cm8.5S/cm控制（目標值為7.0S/cm ），以維持給水pH值：9.3

23、9.6。原清洗水質(zhì)指標中聯(lián)氨和溶解氧不作控制指標，其它指標不變。1.2 機組啟動時，高壓加熱器向除氧器運行連續(xù)排氣一、二次門打開；當開始加氧后，4h內(nèi)將高壓加熱器向除氧器運行連續(xù)排氣一、二次門關(guān)閉。1.3 機組啟動時，除氧器排氣電動門打開；當開始加氧后，4h內(nèi)關(guān)閉除氧器排氣電動門，并使運行排氣門處于微開狀態(tài)。1.4 機組帶負荷超過200MW，汽動給水泵投入穩(wěn)定運行后，并且精處理出口氫電導率小于0.12S/cm，省煤器入口給水氫電導率小于0.15S/cm時，方可進行加氧處理。加氧4h后，降低精處理出口加氨量，使除氧器入口電導率控制在1.5S/cm2.7S/cm范圍內(nèi)（目標值為2.0S/cm），將

24、給水pH降低到8.59.0。2.1 水質(zhì)惡化水質(zhì)惡化凝結(jié)水氫電導率大于0.3S/cm時（如：凝汽器發(fā)生漏泄、回收的疏水質(zhì)量劣化時等），應(yīng)查找原因并采取相應(yīng)措施，并按三級處理原則處理。2. 2. 水質(zhì)惡化和機組停運措施水質(zhì)惡化和機組停運措施 如果凝結(jié)水精處理出口的氫電導率大于0.12S/cm，并且省煤器入口給水的氫電導率大于0.15S/cm時，應(yīng)停止加氧，關(guān)閉加氧控制柜精處理和除氧器出口加氧進出口閥門。打開除氧器排氣門和高壓加熱器向除氧器連續(xù)打開除氧器排氣門和高壓加熱器向除氧器連續(xù)排氣一、二次門排氣一、二次門；與此同時，提高精處理出口加氨量，控制除氧器入口電導率在5.5S/cm8.5S/cm，提

25、高給水的pH值至9.39.6；待省煤器入口給水的氫電導率合格后，再恢復加氧處理工況。2.22.2非計劃停機非計劃停機非計劃停機，應(yīng)該立即關(guān)閉加氧控制柜精處理和除氧器出口加氧進、出口閥門，停止加氧，并打開除氧器排打開除氧器排氣門和高壓加熱器向除氧器連續(xù)排氣一、二次門氣門和高壓加熱器向除氧器連續(xù)排氣一、二次門。同時加大精處理出口的加氨量使除氧器入口電導率在5.5S/cm8.5S/cm范圍（必要時啟動給水加氨泵向除氧器出口加氨），盡快將給水pH提高到9.39.6。2.32.3正常停機正常停機正常停機，可提前4小時，關(guān)閉加氧控制柜精處理和除氧器出口加氧進、出口閥門，停止加氧，并打開除并打開除氧器排氣門

26、和高壓加熱器向除氧器連續(xù)排氣一、二次氧器排氣門和高壓加熱器向除氧器連續(xù)排氣一、二次門門。同時加大精處理出口氨加入量使除氧器入口電導率在5.5S/cm8.5S/cm范圍，以盡快提高給水的pH值至9.39.6。2.42.4停機保養(yǎng)停機保養(yǎng)2.4.1 中、短期(C/D檢修)停機停機前按5.3要求調(diào)整給水pH：9.39.6，并停機。鍋爐需要放水時，在鍋爐壓力為1.6MPa2.4MPa，熱爐放水，打開鍋爐受熱所有疏放水門和空氣門。鍋爐不需要放水時，鍋爐充滿pH值9.39.6除鹽水。2.4.2大修（A/B檢修）停機 提前4小時停止加氧。汽機跳閘后，建立分離器回凝汽器的循環(huán)回路，旁路精處理設(shè)備，提高精處理出

27、口加氨量，調(diào)整給水pH值：9.6010.0。 停爐冷卻，在鍋爐壓力為1.6MPa2.4MPa，熱爐放水，打開鍋爐受熱所有疏放水門和空氣門。2.4.3加氧處理機組不應(yīng)采用成膜胺保養(yǎng)。2.4.4 機組水壓試驗 機組水壓試驗采用加氨調(diào)整pH： 9.510.0的除鹽水進行。( (八八) ) 加氧運行的安全經(jīng)濟效益加氧運行的安全經(jīng)濟效益1. #31. #3、4 4機組給水加氧的改造成本機組給水加氧的改造成本#3、4機組按照給水處理方式為加氨、聯(lián)氨全揮發(fā)處理【AVT（R）】和加氧處理(OT)設(shè)計安裝了加氨、加聯(lián)胺、加氧設(shè)備，但是由于基建安裝的加氧設(shè)備不能滿足加氧需要，加氧改造前重新安裝了兩套加氧設(shè)備（#3

28、、4機組各一套），費用40萬元。#3、4機組鍋爐加氧前進行酸洗，費用為120萬元。#3、4機組給水加氧轉(zhuǎn)換委托西安熱工院進行，技術(shù)服務(wù)費60萬元。 綜上所述，#3、4機組給水加氧改造成本為220萬元(兩臺機)。2. 2. 給水加氧的運行費用給水加氧的運行費用 每臺機組每月加氨水1.5噸，氨水單價3500元/噸，月費用0.53萬元，年費用6.4萬元； 每臺機組每月加工業(yè)氧20瓶，氧氣單價22元/瓶，月費用0.045萬元，年費用0.54萬元； 每臺機組加氧運行年費用：7萬元。3. 3. 運行效果及取得的效益運行效果及取得的效益3.1 安全效益3.1.1 #3機組從2009年4月實現(xiàn)加氧運行至今已有

29、5年，2013年6月割管檢測垢量結(jié)果如下： 省煤器管樣垢量情況省煤器管樣向煙側(cè)背煙側(cè)垢量(g/ m2 )結(jié)垢速率 (g/ m2 .a)垢量(g/ m2 )結(jié)垢速率 (g/ m2 .a)低過側(cè)南側(cè)西數(shù)95根5513.85313.3低過側(cè)北側(cè)西數(shù)94根4912.34611.5機組2009年4月進行酸洗，省煤器4年平均結(jié)垢速率小于40 g/ m2 .a，達到一類水平。水冷壁管樣向火側(cè)背火側(cè)垢量(g/ m2 )結(jié)垢速率 (g/ m2 .a)垢量(g/ m2 )結(jié)垢速率 (g/ m2 .a)后墻16240.514035E層前墻116298120.2水冷壁管樣垢量情況 從上表中看出水冷壁后墻垢量大于前墻，

30、向火側(cè)垢量大于背火側(cè)垢量，機組2009年4月進行酸洗，水冷壁4年平均結(jié)垢速率小于40 g/ m2 .a，達到一類水平。 給水及蒸汽鐵含量情況：基本達到1.5-2.5g/L,達到GB/T12145-2008的期望值標準。3.1.2 3.1.2 #4機組從2010年7月實現(xiàn)加氧運行至今已有4年，2014年4月割管檢測垢量結(jié)果如下：省煤器管樣垢量情況省煤器管樣向煙側(cè)背煙側(cè)垢量(g/ m2 )結(jié)垢速率 (g/ m2 .a)垢量(g/ m2 )結(jié)垢速率 (g/ m2 .a)出口37.320.733.918.8 從上表中看出省煤器的向煙側(cè)垢量大于背煙側(cè)垢量，機組2010年6月進行酸洗，結(jié)垢速率小于40 g

31、/ m2 .a，結(jié)垢、積鹽評價結(jié)果為一類。水冷壁管樣向火側(cè)背火側(cè)垢量(g/ m2 )結(jié)垢速率 (g/ m2 .a)垢量(g/ m2 )結(jié)垢速率 (g/ m2 .a)右墻152a4011664.4a:2014年4月中修割管檢查數(shù)據(jù)。水冷壁管樣垢量情況 從上表中看出水冷壁的向火側(cè)垢量大于背火側(cè)垢量，機組2010年6月進行酸洗，機組運行時間3.8年，結(jié)垢速率40 g/ m2 .a，結(jié)垢、積鹽評價結(jié)果為二類。 由于酸洗后運行時間較短，結(jié)垢速率相對較高，需要繼續(xù)觀察。 給水及蒸汽鐵含量情況：基本達到1.5-2.5g/L,達到GB/T12145-2008的期望值標準。 從上表可以看出，給水加氧處理方式下，

32、給水及蒸汽鐵含量明顯降低，流動加速腐蝕得到抑制，省煤器的垢量和結(jié)垢速率都較小，達到一類設(shè)備水平。水冷壁的垢量和結(jié)垢速率與加氧前的揮發(fā)處理方式相比有明顯的降低，但是#3、4機組的情況并不完全相同，#3機組的情況優(yōu)于#4機組。#4機組的結(jié)垢速率較高的原因除了酸洗后運行時間較短外，是否還有其它原因，其走勢如何需要繼續(xù)觀察。3.2 經(jīng)濟效益（以單臺機組計）3.2.1 除氧器排氧門基本全關(guān)，每小時按減少5噸的排汽量計算，每年可節(jié)約除鹽水成本費用約28萬元（除鹽水6元/噸，不計熱量效益）。3.2.2 聯(lián)胺停加，氨水量降低至原來的四分之一，每年可節(jié)約聯(lián)胺費用和氨水費用約10萬元；加聯(lián)氨設(shè)備停用，給水泵入口加

33、氨設(shè)備停用，每年可節(jié)約設(shè)備維護費用約3萬元。3.2.3 精處理高速混床由原來每周再生一次延長到一個月以上，每年可減少再生次數(shù)70余次，每次再生酸堿費用以3000元計，每年可節(jié)約20多萬元；每次自用水以200噸計算，每年可節(jié)約14000噸除鹽水，若每噸除鹽水成本以按6元計算，每年可節(jié)約制水費用8.4萬元，同時降低了運行人員的勞動強度。3.2.4 加氧工況運行穩(wěn)定，水質(zhì)良好，有效抑制了鍋爐的結(jié)垢、腐蝕速率，提高了鍋爐的熱效率，可將酸洗年限延長到十年左右。與原來4年酸洗一次相比，每年節(jié)約5萬元酸洗費用（單臺爐酸洗費用按60萬元計）。 綜合以上各項費用，單臺機組給水加氧運行的經(jīng)濟效益為：74萬元/年，

34、加氧投資為110萬元，一年半可以回收投資。（九）加氧運行方式的優(yōu)化（九）加氧運行方式的優(yōu)化1. 優(yōu)化運行的背景 #3、4機組分別于2009年4月、2010年7月改為給水加氧運行，凝結(jié)水溶解氧控制40-60g/L, 給水溶解氧控制60-80g/L,凝結(jié)水和給水pH值控制8.59.0。2010年，#3、4機組再熱器、過熱器不同程度發(fā)生由于氧化皮堵塞而引起的爆管。為了降低氧化皮的生成和生長速率，通過目前科研領(lǐng)域?qū)φ羝腥芙庋鯇ρ趸ど傻牟煌捶ㄒ约罢羝腥芙庋醯牟煌瑏碓蠢碚摰姆治觯贫ǔ鰞?yōu)化加氧運行方式的優(yōu)化方案并實施，減少了蒸汽中氧的含量，降低了給水流動加速腐蝕，兼顧了加氧處理的經(jīng)濟性。2. 2

35、. 可行性分析可行性分析 目前關(guān)于加氧的兩種理論： 理論一：認為加氧處理所加氧量在蒸汽中的濃度只有幾十微克每千克，濃度很低不會造成大量生成氧化皮。氧化皮生成所需的氧是奪取蒸汽中水分子中的氧，與超溫關(guān)系密切。此種觀點認為應(yīng)推行給水加氧處理，氧化皮問題應(yīng)另行解決。 理論二：認為蒸汽中溶解氧是氧化皮生成的主要原因，應(yīng)減少加氧濃度，盡量降低蒸汽中的氧濃度，以防止氧化皮的形成和生長。同時也認為超溫和氧化皮形成和生長關(guān)系密切。此種觀點認為應(yīng)推行給水弱氧化處理，即給水及凝結(jié)水控制溶解氧20-30g/L，給水pH值控制9.09.6，犧牲精處理混床周期制水量，實現(xiàn)蒸汽中含氧量在幾個微克每千克，從而降低氧化皮的形成和生長速率。 通過對以上理論的分析和對實際應(yīng)用兄弟電廠的了解，在咨詢西安熱工研究院的基礎(chǔ)上，制定出了給水加氧處理主要控制指標的優(yōu)化方案，其本質(zhì)在于兼顧理論一和理論二的有益方面，規(guī)避其不利方面，在確保加氧處理經(jīng)濟性的同時適當提高給水pH值，降低加氧量，以確保蒸汽中溶解氧降到幾個微克每千克以下，從而將加氧對氧化皮形成和生長的貢獻降到最低。 主要控制指標的優(yōu)化情況見