通風安全學課程設計終極版

1、通風安全學課程設計 學院: 班級：姓名：學號：指導教師：二0一三年六月二十日目 錄第一節(jié) 礦井概況··········································

2、;········2第二節(jié) 礦井通風系統(tǒng)········································

3、······3第三節(jié) 礦井風量計算與分配········································5第四節(jié) 礦井通風阻

4、力及等積孔計算··································9第五節(jié) 主要通風機選型·············

5、;······························16第六節(jié) 礦井反風措施··················

6、;···························20第七節(jié) 礦井通風評價·····················

7、;························21第八節(jié) 參考文獻························&

8、#183;························24第九節(jié) 附表一·······················

9、3;···························25通風安全學礦井通風設計第一節(jié) 礦井概況一、煤層地質概況：煤層傾角250，單一煤層，煤層厚2.8m。該礦屬高瓦斯礦井，礦井相對瓦斯涌出量為12m3t，煤塵有爆炸危險，煤層自然發(fā)火期36個月, 該礦自然風壓20毫米水柱，冬季與主要通風機方向一致，夏季與主要通風機方向相反。

10、二、井田范圍：設計第一水平開采深度240m，走向長度為6000m，每翼長3000m。三、礦井生產(chǎn)能力：設計年產(chǎn)量為0.90Mt，礦井第一水平服務年限為16年。四、礦井開拓方式：礦井采用立井開拓，開拓系統(tǒng)見圖1，采區(qū)劃分見圖2。五、礦井通風方式：本礦井通風方法為抽出式，通風方式為兩翼對角式，即中央副井進風，兩翼風井回風。礦井一個采區(qū)生產(chǎn)，每個采區(qū)綜采生產(chǎn)工作面，工作面日產(chǎn)量3000t，一個備用面，兩個掘進面，可滿足礦井產(chǎn)量要求。六、鄰近條件相近礦井資料：采煤工作面相對瓦斯涌出量16m3t，掘進工作面(用28Kw局部通風機)風量300m3min。第二節(jié) 礦井通風系統(tǒng)一、礦井通風系統(tǒng)要符合下列要求。

11、1、每一個生產(chǎn)礦井，必須至少有兩個能行人的通達地面的安全出口。各個出口之間的距離不得小于30m。如果采用中央式通風系統(tǒng)時，還要在井田境界附近設置安全出口。井下每一個水平到上水平和每個采區(qū)至少都要有兩個便于行人的安全出口，并同通到地面的安全出口相連通。保證有一個井筒進新鮮空氣，另一個井筒排出污濁的空氣。2、進風井口，必須布置在不受粉塵、灰土、有害和高溫氣體侵入的地方，距離產(chǎn)生煙塵、有害氣體的地點不得小于500m。進風井筒冬季結冰，對工人身體健康、提升和其它設施有危害時，必須裝設暖風設備，保持進風井口以下的空氣溫度在2以上。進風井與出風井的設備地點必須地層穩(wěn)定且有利于防洪?？偦仫L道不得作為主要行人

12、道，礦井的回風流和主要通風機的噪音不得造成公害。3、箕斗提升或裝有皮帶運輸機的井筒不應兼作風井。如果兼作風井使用時，必須遵守下列規(guī)定：(1)箕斗提升兼作回風井時，井上下裝、卸井塔都必須有完善的封閉措施，其漏風率不超過15%，并應有可靠的降塵設施，但裝有皮帶運輸機的井筒不得兼作回風井。(2)箕斗提升井或裝有皮帶運輸機的井筒兼作進風井時，箕斗提升井筒中的風速不得超過6m/s；裝有皮帶運輸機的井筒中的風速不得超過4m/s，并都應有可靠的防塵措施，保證粉塵濃度符合工業(yè)衛(wèi)生標準。皮帶運輸機的井筒中還應裝有專用的消防管路。4、所有礦井都必須采用機械通風，主要主要通風機(供全礦、一翼或一個分區(qū)使用)必須安裝

13、在地面。同一井口不宜選用幾臺主要通風機并聯(lián)運轉，主要通風機要有符合要求的防爆門，反風設備和專用的供電線路。5、每一個礦井必須有完整的獨立的獨立通風系統(tǒng)，不宜把兩個可以獨立通風的礦井合并一個通風系統(tǒng)，若有兩個出風井，則自采區(qū)流到各個出風井的風流需保持獨立；各工作面的回風在進入采區(qū)回風道之前，各采區(qū)的回風在進入回風水平之前都不能任意貫通，下水平的回風流和上水平的進風流必須嚴格隔開，在條件允許時，要盡量使總進風早分開，總回風晚匯合。6、采用多臺分區(qū)主要通風機通風時，為了保持聯(lián)合運轉的穩(wěn)定性，總進風道的斷面不宜過小，盡可能減少公共風路的風阻；各分區(qū)主要通風機的回風流，中央主要通風機和每一翼主要通風機的

14、回風流都必須嚴格隔開。7、采煤工作面的掘進工作面都應采用獨立通風。采煤工作面和其相連接的掘進工作面，在布置獨立通風有困難時，可采用串聯(lián)通風，但必須符合煤礦安全規(guī)程第114條的有關規(guī)定。8、井下火藥庫必須有單獨的進風風流，回風風流必須直接引入礦井的總回風道或主要回風道，井下充電硐室必須有單獨的風流通風，回風風流可以引入采區(qū)回風道中。9、本礦井分前期和后期設計，本設計只對前期做詳細設計，后期暫不考慮。第三節(jié) 礦井風量計算與分配一、礦井需風量的計算原則 礦井需風量應按照“由里往外”的原則，由采、掘工作面、硐室和其他用風地點的實際最大需風量總和，再考慮一定的備用風量系數(shù)后，計算出礦井總風量。二、礦井需

15、風量的計算方法根據(jù)現(xiàn)行煤礦安全規(guī)程規(guī)定，礦井需要的風量應按照下列要求分別計算，并選取其中的最大值。本礦井初期投產(chǎn)區(qū)域位于瓦斯風化帶中，瓦斯涌出量相對較小，但考慮通風設備的服務年限、通風安全等諸多因素，風量計算仍采用瓦斯帶的參數(shù)。1、按井下同時工作的最多人數(shù)計算Q=4NK （3-1）式中：Q礦井總風量，m3/s 4每人每分鐘供風標準，m3/min·人 N井下同時工作的最多人數(shù)，220人 K礦井通風系數(shù)，兩翼對角式取1.15則Q=4×220×1.15=1012m3/min=16.87m3/s2、按采煤、掘進、硐室及其他地點實際需風量的總和進行計算即：Q=（Q采+Q掘+

16、Q硐+Q其他）×K （3-2）式中：Q礦井總風量，m3/s Q采采煤工作面風量之和 Q掘掘進工作面風量之和 Q硐獨立通風硐室需風量之和 Q其他其他用風地點需風量之和 K礦井通風系數(shù)，取1.151.25（1）采煤工作面實際需風量由題目條件：相對瓦斯涌出量12m3t，礦井生產(chǎn)能力為0.9Mt/a，礦井有兩個采區(qū)，一個采區(qū)生產(chǎn)，共兩個采煤工作面，其中一個生產(chǎn)，一個備用。計算出工作面的瓦斯絕對涌出量。忽略掘進工作面和備用工作面的出煤量，忽略掘進工作面和備用工作面涌出的瓦斯，每個采煤工作面的絕對瓦斯涌出量為：Q采瓦=12×0.9×1000000/（330×24&#

17、215;60）=22.73m3min按瓦斯涌出量計算：Q采風=100×Q采瓦×K （3-3）式中：Q采風工作面實際需要的風量，m3/min Q采瓦工作面的絕對瓦斯涌出量，取1m3/min K工作面瓦斯涌出不均勻的備用風量系數(shù)，取1.2Q采風=100×Q采瓦×K=100×25×1.2=3000m3/min=45.46m3/s按工作面溫度計算回采工作面應有良好的氣候條件，其氣溫和風速的關系應符合下表的要求?；夭晒ぷ髅娴目諝鉁囟龋ǎ┗夭晒ぷ髅娴娘L速（m/s）<150.30.515180.50.818200.81.020231.01.5

18、23261.51.8 式中：Vwi采煤工作面風速，當采長壁工作面穩(wěn)定在183/s之間，取1.0m3/s Swi采煤工作面的平均斷面積，（4+2）/2×2.8=8.4 Kwi采煤工作面長140m,長度系數(shù)，取1.1采煤工作面的長度/m采煤工作面的長度風量系數(shù)<500.850800.9801201.01201501.11501801.2>1801.31.4Q采風=60×1.0×8.4×1.1=554.4m3/min按人數(shù)計算實際需風量Q采=4×N，m3/min式中：N工作面同時工作的最多人數(shù)，30人Q采=4×30=120m3/

19、min、按風速進行驗算（規(guī)程2010第一百零一條）按最低風速驗算各采煤工作面的最小風量：=126m3/min按最高風速驗算各采煤工作面的最小風量： =2016m3/min 式中：Swi 采煤工作面的平均斷面積，采煤工作面8.4采煤工作面有串聯(lián)通風時，按其中一個最大需風量計算。備用工作面亦按上述要求，并滿足瓦斯、二氧化碳、風流溫度和風速等規(guī)定計算需風量，且不得低于其回采時需風量的50%。采煤工作面：126m3/minQ采2016m3/min根據(jù)以上計算，設計采煤工作面配風量取其中最大值，即：Q采風=2016m3/min=33.6 m3/s備用工作面一般按回采工作面需風量的50計算，即：Q備風=1

20、/2 Q采風 =1008m3/min =16.8m3/s（2）掘進工作面實際需風量按瓦斯涌出量計算Q掘風=100×Q掘瓦×K掘式中：Q掘風掘進工作面實際需要的風量，m3/min Q掘瓦掘進工作面的瓦斯絕對涌出量 K掘掘進工作面瓦斯涌出不均勻的備用風量系數(shù)，取1.5由于忽略了掘進工作面的出煤量和瓦斯涌出量，因此，此步計算結果可予忽略。按炸藥量計算Q掘=25×A式中：25使用1kg炸藥的供風量，m3/min A掘進工作面一次爆破所用的最大炸藥量，kg，一般取10kg。Q掘=25×10=250 m3/min按局部通風機吸風量計算=300×1.3=39

21、0m3/min第i個掘進工作面同時工作的局部通風機額定風量的和，選擇JBT-62型局部通風機，其額定風量為300m3/min 為防止局部通風機吸循環(huán)風的風量備用系數(shù)，一般取1.21.3，進風巷道中無瓦斯涌出時取1.2，有瓦斯涌出時取1.3。 按工作人員數(shù)量計算其中： 4每人每分鐘應供給的最低風量，m3/min；第i個掘進工作面同時工作的最多人數(shù)，取20人。=4×20=80m3/min 按風速進行驗算按最低風速驗算各個巖巷掘進工作面的最小風量：=72m3/min各個煤巷和半煤巖巷掘進工作面的最小風量：=120m3/min按最高風速驗算各掘進工作面的最小風量：=1920m3/min式中

22、第i個掘進巷道工作面巷道的凈斷面積，取8m2。綜合考慮，掘進工作面實際需風量為Q掘=390m3/min（3）硐室、爆破材料庫等需風量爆炸材料硐室：1m3/s采區(qū)變電所：1m3/s絞車硐室：1m3/s則硐室、爆破材料庫等實際需風量為：Q硐=11+1=3m3/s=180m3/min綜合上述計算，礦井需風量為：Q=（Q采+Q掘+Q硐）×K =（1.5×2016+2×390+180）×1.25 =4980m3/min=83m3/s以上計算結果取最大值，由于采用兩翼對角通風，兩翼對稱同進開采，則礦井一翼需風量Q=2490m3/min=41.5m3/s。第四節(jié) 礦井

23、通風阻力及等積孔計算在主要通風機整個服務期限內，礦井通風總阻力隨開采深度的增加和走向范圍的擴大及產(chǎn)量的提高而增加。為了扇風機在整個礦井服務期間在合理的效率范圍內運轉，在選擇扇風機時必須考慮到最大可能的總阻力和最小可能的總阻力，前者對應于扇風機服務期間內通風最困難時期礦井總阻力，后者對應通風最容易時期的礦井總阻力，同時還考慮到自然風壓得作用。一、計算原則1、在進行礦井通風總阻力計算時，不要計算每一條巷道的通風阻力，只選擇其中一條阻力最大的風路進行計算。但必須是礦井達到設計年產(chǎn)量以后，通風容易時期和通風困難時期的阻力最大風路。一般，可以根據(jù)兩個時期的通風系統(tǒng)圖上采掘作業(yè)布置情況選擇風流路線最長、風

24、量較大的一條線路作為阻力最大的風路。在選定的風路上（分最容易和最困難時期），從進風井口到回風井口逐段編號，對各段井巷進行阻力計算，然后累加起來，得出這兩個時期的各個井巷通風總阻力（h阻易，h阻難）。如果通風系統(tǒng)復雜，直觀上難以判斷哪條風路阻力最大時，則需選擇幾條風路，通過計算比較選出最大值。如果礦井服務年限較長時，則只計算頭15-25a的通風容易和困難兩個時期的井巷通風總阻力。附:(礦井平面圖4-1、通風網(wǎng)絡圖4-2)礦井平面示意圖42 通風容易時期通風網(wǎng)絡圖 通風困難時期通風網(wǎng)絡圖2、通過主扇的風量Qf必大于通過風井的礦井總風量Q礦，為了計算礦井的阻力，必先算出Qf：對于抽出式： （4-1）

25、3、為了經(jīng)濟、合理、安全地使用主扇，應控制h阻難不宜太大，礦井通風的總阻力，不應超過2940 Pa。二、計算方法沿著上述兩個時期通風阻力的風路，分別用下式算出各區(qū)段井巷摩擦阻力：Pa （4-2）式中：h摩各段井巷的摩擦阻力；摩擦阻力系數(shù)，可查閱煤礦通風與安全一書的附錄；L各段井巷的長度，m；U各段井巷的周長，mS井巷的凈斷面積，m2；Q各井巷和硐室所通過的風量分配值，系根據(jù)前面所計算的各井巷硐室所需要的實際風量值再乘以K（考慮井巷的內部漏風和配風不均勻等因素）后求得的風量值，/s。通風容易時期負壓和通風困難時期負壓計算結果見表3-1和表3-2。其總和為總摩擦阻力：h摩=h1-2+h2-3+hn

26、-(n+1) Pa （4-3）式中：h1-2、h2-3、hn-(n+1)各段井巷之摩擦阻力，Pa。由表3-1和表3-2的計算知：h易=1254.09Pah難=2250.99Pa三、計算礦井總風阻，Ns2m-8 （4-6） ，Ns2m-8 （4-7）式中：R易、R難 -容易時期和困難時期的全礦總風阻則R易=0.728Ns2m-8 R難=1.307Ns2m-8四、計算礦井等積孔 =1.395 = 1.041 式中：A易，A難-容易時期和困難時期的全礦等積孔，根據(jù)礦井通風難易程度分級見表3-3.表3-3 礦井通風難易程度分級礦 井 通 風難 易 程 度礦井總風阻Ns2m-8等積孔容 易0.3552中

27、 等0.3351.42012困 難1.4201由等積孔可以看出，礦井通風為中等,所以礦井在生產(chǎn)時期應加大各巷道的掘進斷面，以滿足用風地點所需風量，并避免有關巷道風速超限。 表3-1 通風容易時期風阻計算節(jié)點號井巷名稱支護形式aLUSS3RQQ2H摩V1-2副井井筒砌碹0.04240.0 15.70 19.60 7529.54 0.02 83.00 6889.00 137.90 4.23 2-3主要運輸石門混凝土砌碹0.0032120.0 11.87 9.50 857.38 0.01 83.00 6889.00 36.62 8.74 3-4主要運輸石門混凝土砌碹0.003280.0 11.87

28、9.50 857.38 0.00 83.00 6889.00 24.52 8.74 4-5主運輸大巷混凝土砌碹0.00323150.0 10.18 7.00 343.00 0.30 41.50 1722.25 515.24 5.93 5-6運輸上山梯形水泥棚0.012135.0 11.10 7.00 343.00 0.05 41.50 1722.25 90.29 5.93 6-7運輸上山梯形水泥棚0.012135.0 11.10 7.00 343.00 0.05 35.00 1225.00 64.22 5.00 7-8運輸機順槽梯形木支護0.0118650.0 9.12 4.80 110.59

29、 0.05 34.00 1156.00 56.53 7.81 8-9聯(lián)絡巷梯形木支護0.0157630.0 8.32 4.00 64.00 0.06 33.60 1128.96 69.39 8.40 9-10工作面梯形木支護0.045140.0 10.00 8.40 216.00 0.23 33.60 1128.96 120.00 4.00 10-11聯(lián)絡巷矩形金屬支架0.0157630.0 8.32 4.00 64.00 0.06 33.60 1128.96 69.39 8.40 11-12回風順槽梯形木支護0.0118650.0 9.12 4.80 110.59 0.05 33.60 11

30、28.96 55.21 7.00 12-13回風石門梯形水泥棚0.01230.0 11.30 7.50 421.88 0.01 35.00 1225.0011.81 4.67 13-14回風井井筒混凝土砌碹0.0039270.0 12.56 12.60 2000.38 0.00 41.50 1722.25 2.97 3.29合計4260.0 1245.09 表3-2 通風困難時期風阻計算節(jié)點號井巷名稱支護形式aLUSS3RQQ2H摩V1-2副井井筒砌碹0.04240.0 15.70 19.60 7529.54 0.02 83.00 6889.00 137.90 4.232-3主要運輸石門混凝土

31、砌碹0.0032120.0 11.87 9.50 857.38 0.01 83.00 6889.00 36.62 8.743-4主要運輸石門混凝土砌碹0.003280.0 11.87 9.50 857.38 0.00 83.00 6889.00 24.52 8.744-5主運輸大巷混凝土砌碹0.0032450.0 10.18 7.00 343.00 0.04 41.50 1722.25 515.24 5.935-6運輸上山梯形水泥棚0.012135.0 11.10 7.00 343.00 0.05 41.50 1722.25 90.29 5.936-7運輸上山梯形水泥棚0.012135.0 1

32、1.10 7.00 343.00 0.05 35.00 1225.00 64.22 5.007-8運輸機順槽梯形木支護0.01186420.0 9.12 4.80 110.59 0.41 34.00 1156.00 474.877.08上分層順槽梯開木支護0.0118680.0 9.12 4.80 110.59 0.08 34.00 1156.00 90.45 7.088-9聯(lián)絡巷梯形木支護0.0157630.0 8.32 4.00 64.00 0.06 33.60 1128.96 69.39 8.409-10工作面梯形木支護0.045140.0 10.00 8.40 216.00 0.23

33、33.60 1128.96120.00 4.00上分層順槽梯開木支護0.0118680.0 9.12 4.80 110.59 0.08 34.00 1156.0090.45 7.0810-11聯(lián)絡巷矩形金屬支架0.0157630.0 8.32 4.00 64.00 0.06 33.60 1128.9669.39 8.4011-12回風順槽梯形木支護0.01186420.0 9.12 4.80 110.59 0.41 33.60 1128.9655.21 7.0012-13回風石門梯形水泥棚0.01230.0 11.30 7.50 421.88 0.01 35.00 1225.0011.81 4

34、.6713-14回風大巷混凝土砌碹0.00322700.0 10.50 7.50 421.88 0.22 41.50 1722.25370.35 5.5314-15回風井井筒混凝土砌碹0.0470.0 12.56 12.60 2000.38 0.02 41.50 1722.2530.28 3.29合計5160.0 1.75 2250.99 說明：由于兩井筒深度之差小于400m.且兩井口在現(xiàn)一標高上，因此自0第五節(jié) 主要通風機選型一、選型依據(jù)礦井一翼所需風量：41.5m3/s通風容易時期礦井所需風壓：1254.09Pa通風困難時期礦井所需風壓：2250.99Pa二、通風機選型通風機所需風量 由

35、=式中 風量備用系數(shù)，=1.15； 礦井所需總風量，。則 =1.15×41.5=47.725通風機所需負壓 由 =+H+式中 全礦總阻力，即礦井所需負壓，Pa； H自然風壓，取為196Pa；風機裝置阻力，一般取150200 Pa； 出口動壓損失，由于這里以所需風機的靜壓為依據(jù)利用靜壓特性曲線進行風機選型，故=0 Pa。則 通風容易時期 =+H+=1254.09+200-196=1258.09Pa 通風困難時期 =+H+=2250.99+200+196=2646.99Pa1、確定通風機的工況點（1）計算礦井通風網(wǎng)路阻力系數(shù)根據(jù) Hf= 得到 =f/則通風容易時網(wǎng)路阻力系數(shù)=/通風困難時

36、網(wǎng)路阻力系數(shù) =/（2）網(wǎng)路特性曲線根據(jù)=，利用描點法將礦井通風容易時期及通風困難時期通風網(wǎng)路特性曲線分別描繪在FBCDZ54-6-15B型風機特性曲線上。根據(jù)所需負壓及風量，取礦井后期網(wǎng)路特性曲線與風機葉片安裝角度為47/39°的性能特性曲線相交于點，為通風容易時的工況點，初期工況值=42， =974Pa，=0.72；取礦井初期網(wǎng)路特性曲線與風機葉片安裝角度為48/40°的性能特性曲線相交于點，為通風困難時的工況點，后期工況值=43， =2149Pa，=0.81。通風容易時風機葉片安裝角度為47/39°，通風困難時風機葉片安裝角度為48/40°，滿足生

37、產(chǎn)及安全要求。通風機特性曲線與工況點，如圖5-1所示。2、通風機性能參數(shù)FBCDZ16/ 2×75kW型通風機主要技術參數(shù)如下：電機型號 YBF2280S2電機功率 2×75kW額定電壓 660風量范圍 16-51風壓范圍 2903600 Pa根據(jù)礦井所需的風量、負壓及礦井的開拓布置，考慮設施漏風和各種阻力損失后，經(jīng)計算和比較，選擇兩臺FBCDZ16/ 2×75kW型防爆對旋軸流式通風機，一臺工作，一臺備用，風機轉數(shù)980r/min。每臺風機配備兩臺專用防爆電機，功率2×75kW，電壓660V。該風機采用內裝式電機，機電一體化，改變了礦井主通風機長軸或皮

38、帶輪傳動的傳統(tǒng)結構，避免了傳動裝置損壞事故，提高了風機的傳動效率。三、通風機運行工況通風機運行特性曲線見圖5-1。圖5-1 通風機運行性能曲線3000200010002000 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70圖5-2 FBCDZ16/ 2×75kW型通風機四、電動機選型后期最小負壓時，所需電動機功率P容易：P容易=Qf×H容易/1000=47.725×1258.09/1000=96.38KW前期最大負壓時，所需電動機功率P困難：P困難=Qf×H困難/1000=47.725×2646.99/1000

39、=144.41KW因礦井首采區(qū)前期約服務16年，前后期電能損耗所差不多，故前、后期選擇電動機容量一致。五、通風機電動機的校驗1、起動時容量由于本礦井通風機布置在工業(yè)場地內，電動機采用全壓直接啟動，其容量能夠滿足風機正常啟動的要求。2、反風時的容量根據(jù)廠家提供的FBCDZ16/ 2×75kW型對旋風機反風參數(shù)確定。檢驗所選電動機容量是否滿足反風要求。第六節(jié) 礦井反風措施一、反風目的和意義反風裝置就是使正常風流反向的設施，當進風井筒附近和井底車場發(fā)生火災或瓦斯煤塵爆炸時，為了避免大量的CO 和CO2 等有害氣體進入采掘工作面危及井下工人的生命安全，則利用主要通風機的反風裝置迅速的將風流方

40、向反向。規(guī)程第124條規(guī)定：生產(chǎn)礦井主要通風機必須裝有反風設施，必須能在10min內改變巷道中風流方向，當風流方向改變后，主要通風機的供風量不應小于正常風量的40%。二、反風方式、反風系統(tǒng)及設施本設計選用的通風機電機可直接反轉，因此設計采用風機反轉反風，為配合風機反風，在控制室安裝正反轉切換柜，并掛反風操作系統(tǒng)圖及操作規(guī)程。反風時換向操作，可在10min內改變巷道中的風流方向，并且風流方向改變后，通風機的供給風量為18m3/s，不小于正常風量（41m3/s）的40%。同時，為了提高礦井的抗災能力，設計在采區(qū)、工作面布置局部反風系統(tǒng)，即在主要通風機保持正常運行的條件下，通過迅速調整預設的反風風門

41、開關狀態(tài)，實現(xiàn)采區(qū)內部巷道或采煤工作面風流反向，以實現(xiàn)局部反風。每季度至少要檢查一次反風設施，每年應進行一次反風演習。第七節(jié) 礦井通風評價一、礦井通風費用噸煤的通風電費為主要通風機年耗電費及井下輔助通風機、局部通風機電費之和除以年產(chǎn)量，可用下公式計算：W=（E+EA）D/T 式中：W噸煤通風電費，元/tD電價，0.8元T礦井年產(chǎn)量，tE主要通風機年耗電量，設計中用下式概算： 通風困難和容易時期共用一臺電機時 ， KW·h 選兩臺電動機時 ， KW·h；EA輔助通風機和局部通風機年耗電量，KW·h；v變壓器的效率，取0.95；w 電線的輸出功率，取0.95。則 E=

42、（8760×2×144.41）/（1.2×0.95×0.95）=2336161.77W=（E+EA）D/T =(2336161.77+3×28)×0.8/900000=2.08元二、風阻與等積孔礦井通風容易時期和困難時期的等積孔分別為1.395和1.041，因此兩個時期通風都屬于中等級別。三、綜合評價1、通風方式和通風系統(tǒng)本礦井為新建礦井，礦井初期采用中央并列式通風系統(tǒng)，由副井進風，中央風井回風，通風方式為抽出式；后期在南翼、北翼各開一對風井，采用副井、南北進風井進風，中央風井和南翼、北翼風井回風，通風系統(tǒng)過渡為分區(qū)式，因此，礦井具有完整的獨立通風系統(tǒng)。2、礦井開拓、采掘布置本礦井采用立井開拓方式，副井井筒凈直徑5m，凈斷面19.6，風井井筒凈直徑4.0m，凈斷面12.6，立井井筒斷面大，礦井風量有適大的余地。井下所有進回風巷道之間的聯(lián)絡巷中均設有雙向雙道風門，在需要調節(jié)風量處設有調節(jié)風門，以保證各用風地點的合理風量。3、采掘工作面通風回采工作面采用