中南大學(xué)2011級(jí)鋼結(jié)構(gòu)基本原理課程設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)

1、中南大學(xué)鋼結(jié)構(gòu)根本原理課程設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)鋼結(jié)構(gòu)根本原理課程設(shè)計(jì)鋼框架設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)一、設(shè)計(jì)題目：某鋼平臺(tái)結(jié)構(gòu)(布置及)設(shè)計(jì).二、參考標(biāo)準(zhǔn)及書(shū)目1、標(biāo)準(zhǔn)(1)中華人民共和國(guó)建設(shè)部.建筑結(jié)構(gòu)制圖標(biāo)準(zhǔn)(GB/T50101 2001) (2)中華人民共和國(guó)建設(shè)部.房屋建筑制圖統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)(GB/T50001 2001)(3)中華人民共和國(guó)建設(shè)部.建筑結(jié)構(gòu)荷載標(biāo)準(zhǔn)(GB5009-2001) (4)中華人民共和國(guó)建設(shè)部.鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)(GB5001A2022) (5)中華人民共和國(guó)建設(shè)部.鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)(GB50205-2001(6)沈祖炎等.鋼結(jié)構(gòu)根本原理,中國(guó)建筑工業(yè)出版社,2022(7)李星榮等.鋼

2、結(jié)構(gòu)連接節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)手冊(cè)(第二版),中國(guó)建筑工業(yè)出版社,2022(8)包頭鋼鐵設(shè)計(jì)研究院中國(guó)鋼結(jié)構(gòu)協(xié)會(huì)房屋建筑鋼結(jié)構(gòu)協(xié).鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與計(jì)算(第二版),機(jī)械工業(yè)出版社,2022三、設(shè)計(jì)構(gòu)件某多層圖書(shū)館二樓書(shū)庫(kù)樓面結(jié)構(gòu)布置圖如圖1(具體參照附表一按學(xué)號(hào)確定各自的柱網(wǎng)尺寸).結(jié)構(gòu)采用橫向框架承重,樓面板為 120mnff單向?qū)嵭匿摻罨炷涟?荷載傳力途徑為：樓面板次梁 主梁-柱-根底.設(shè)計(jì)中僅考慮豎向荷載和活載作用,框架梁按連續(xù)梁計(jì)算,次梁按簡(jiǎn)支梁計(jì)算.其中框架柱為焊接H型鋼,截面尺寸為H600X 300X 12X 18,樓層層高取 3.9m.采用的鋼材、焊條為：學(xué)號(hào)為單號(hào)的同學(xué)用Q235鋼,焊條為E43

3、型；雙號(hào)的同學(xué)用Q345鋼,焊條為E50型；活荷載分項(xiàng)系數(shù)1.4永久荷載分項(xiàng)系數(shù)1.2四、設(shè)計(jì)內(nèi)容要求(1)驗(yàn)算焊接H型鋼框架柱的承載水平,如缺乏請(qǐng)自行調(diào)整.(2)設(shè)計(jì)次梁截面CL-1 (熱軋H型鋼).(3)設(shè)計(jì)框架主梁截面KL-1 (焊接工字鋼).(4)設(shè)計(jì)框架主梁短梁段與框架柱連接節(jié)點(diǎn),要求采用焊縫連接,短梁段長(zhǎng)度一般為0.9 1.2m.(5)設(shè)計(jì)框架主梁短梁段與梁體工地拼接節(jié)點(diǎn),要求采用高強(qiáng)螺栓連 接.(6)設(shè)計(jì)次梁與主梁工地拼接節(jié)點(diǎn),要求采用高強(qiáng)螺栓連接.(7)繪制次梁與主梁工地拼接節(jié)點(diǎn)詳圖,次梁與主梁工地拼接節(jié)點(diǎn),短梁段及主梁體連接節(jié)點(diǎn)詳圖,梁體截面詳圖,KL-1鋼材用量表,設(shè)計(jì)說(shuō)明

4、等.(8)計(jì)算說(shuō)明書(shū),包括構(gòu)件截面尺寸估算、荷載計(jì)算、內(nèi)力組合、主 次梁截面設(shè)計(jì)、主次梁強(qiáng)度、剛度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定驗(yàn)算,節(jié)點(diǎn) 連接計(jì)算.鋼結(jié)構(gòu)根本原理課程設(shè)計(jì)鋼框架設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)、構(gòu)建整體信息及其簡(jiǎn)化模型某多層圖書(shū)館二樓書(shū)庫(kù)樓面結(jié)構(gòu)布置圖如圖 1,結(jié)構(gòu)采用橫向框 架承重,樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值6kN/m2,樓面永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值5kN/m2,樓面板為120mmff單向?qū)嵭匿摻罨炷涟?荷載傳力途徑為：樓 面板-次梁-主梁-柱-根底.設(shè)計(jì)中僅考慮豎向荷載和活載作 用.框架梁按連續(xù)梁計(jì)算.其中框架柱為焊接H型鋼,截面尺寸為H600X 300X 12X 18,樓層層高取3.9m,班級(jí)序號(hào)21,柱網(wǎng)尺 寸8X1

5、2,例如下列圖中柱網(wǎng)尺寸為9X9 (單位：力.二、樓蓋荷載計(jì)算及次梁設(shè)計(jì)簡(jiǎn)化要點(diǎn)：(1)板面荷載按單向板分布；(2)次梁與框架梁較接連接,各次梁受力相同,可任取其中一根分析;(3)框架梁按連續(xù)梁設(shè)計(jì),應(yīng)考慮荷載的最不利位置.1、結(jié)構(gòu)材料材質(zhì)Q235鋼,f 215N /mm2, fv 125N /mm2E43 焊條,ffw 160N/mm22、荷載組合計(jì)算樓面板永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：0 5 4 2(kN/m樓面板自重標(biāo)準(zhǔn)值：25 0.12 4 12cN/ m樓面板活載標(biāo)準(zhǔn)值：Ck 6 4 2水N/m樓面板恒載設(shè)計(jì)值：gd 20 12 1.2 384kN/m樓面板活載設(shè)計(jì)值：qd 24 1.4 33.6

6、kN/m組合均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：20 12 24 56kN / m組合均布荷載設(shè)計(jì)值為：38.4 33.6 72kN/m3、計(jì)算最大彎矩與剪力設(shè)計(jì)值在設(shè)計(jì)荷載作用下的最大彎矩為：1212Mmax ql272 1 22 1 296KN/m881 1Vmax -ql - 72 12 432kN2 21.02):4、確定次梁的截面尺寸次梁所需的截面反抗矩(鋼梁自重未知,故考慮平安系數(shù)Wx11.02 1296 106 6.1 106 mm3215次梁選用H形截面,那么選用HN792*300. 查表得其截面特征：H B 792 300Ix 254000 104mm4W< 6.4 106 mm3理論重

7、量：191kg/ mix 323mmt1 14mmt2 22mm截面面積：24340mm2假設(shè)考慮梁的自重：q1 72 1.2 191 9.8 1074.25N/mm12M max q1181274.25 12281336.5kN?m、,1.1c ,cVmax ql 74.25 12 445.5kN225.次梁驗(yàn)算(1)按抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算MxxWx1336.5 1061.05 6400 103198.9 N/mm 215N/mm故次梁的抗彎強(qiáng)度滿(mǎn)足要求(2)抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算VSxIt33445.5 103520.13 10_4254000 101444.1N/mm 125N/mm故次梁抗剪強(qiáng)度滿(mǎn)足要求

8、剛度驗(yàn)算40mm5qkl45 (22 12 24 191 9.8 1000) 120004lk- 5 29.86mm384EIx384 2.06 105 254000 104300故滿(mǎn)足剛度要求.綜上所述,HN792*300型鋼滿(mǎn)足要求.三、框架梁內(nèi)力組合計(jì)算及其設(shè)計(jì)1、力學(xué)模型分析及其內(nèi)力計(jì)算忽略連續(xù)梁對(duì)框架主梁的荷載影響,只考慮次梁傳遞的荷載,主梁受自 重包載、次梁傳遞的集中恒載、次梁傳遞的集中活載,將框架主梁簡(jiǎn)化為 三跨連續(xù)梁.框架主梁設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下：W J J J主梁截面尺寸待定,因此先不計(jì)主梁自重荷載：集中恒載標(biāo)準(zhǔn)值：gk 32 12 191 9.8 103 12 4065KN集中活載

9、標(biāo)準(zhǔn)值：qk 24 12 288KN集中恒載設(shè)計(jì)值：G 1.2 406.5 487.8KN集中活載設(shè)計(jì)值：Q 1.4 288 403.2KN對(duì)于連續(xù)多跨梁,有如下規(guī)律：(1)支座處最不利荷載組合是將活荷載滿(mǎn)布于此支座所在的兩跨,其余跨相 鄰布置活荷載；(2)跨中截面的最不利荷載組合既是將活荷載滿(mǎn)布于此跨,其余跨相鄰布置 活荷載.由此可以得到5種最不利荷載組合.集中活荷載作用于第1單元集中活荷載作用于第2單元集中活荷載作用于第1、3單元集中活荷載作用于第1、2單元集中活荷載作用于第1、2、3單元a.恒載與情況的組合荷載引起的主框架梁彎矩圖和剪力圖G+Q G G上圖為剪力圖(KN),下列圖為彎矩圖

10、(KNn)b.恒載與情況的組合荷載引起的主框架梁彎矩圖和剪力圖G G+Q G上圖為剪力圖(KN),下列圖為彎矩圖(KNn)C.恒載與情況的組合荷載引起的主框架梁彎矩圖和剪力圖G+Q G G+Q-495-90-455P0一一! <10 i站5上圖為剪力圖(KN),下列圖為彎矩圖(KNn)d .恒載與情況的組合荷載引起的主框架梁彎矩圖和剪力圖G+QG+Q£7州上圖為剪力圖(KN),下列圖為彎矩圖(KNn)e.恒載與情況的組合荷載引起的主框架梁彎矩圖和剪力圖G+Q G+Q G+QjO】«1三 7JiX 4£C1.MSP1.MmLOC上圖為剪力圖(KN),下列圖為彎

11、矩圖(KNn)由以上五種情況可知：梁在恒載與工況3的組合荷載作用下彎矩最大 Mmax 1025.4KN ?m梁在恒載和工況3的組合荷載作用下剪力最大Vmax 495.9KN 02、框架梁的設(shè)計(jì)及驗(yàn)算所需截面模量為(鋼梁自重為止故考慮平安系數(shù)1.02):WX1.02 Mfd1.02 1025.4 106215348646884 mm32.1、 腹板高度(1)梁的最小高度根據(jù)正常使用極限狀態(tài)的要求,梁在荷載標(biāo)準(zhǔn)值的作用下的撓度不得超過(guò)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的容許值l / n.據(jù)此可得到簡(jiǎn)支梁的最小高度為min 134010 3廿300hminn x f l 300 1.05 215 120001340 10

12、31340 103606.5mm(2)梁的經(jīng)濟(jì)高度經(jīng)濟(jì)高度經(jīng)驗(yàn)公式為h73Wx 300 7 3 4864688.4 300 886.1mm取腹板高度hw 1000mm2.2、 腹板厚度tw. h /3.5 8.5mm取 tw 12mm2.3、 翼緣板的尺寸1 1翼緣范度：b h177mm,295mm,取b 280mm53W .八此tw h2: Af - 2865mmh 6Af2865仃t 10.23mm,取 t 20mm.b 280初選截面如下圖：260以SxI yAixiy73311573227202.4、 主梁的截面特性Ix 280 1000 71484587mm3 h/2280 20 (

13、500-10) 12 480 240 4126400mm313134960 123 220 2803 73311573mm412122 280 20 12 960 22720mm2I x 3574229333 ,.x396.6mm.A .22720 280 12 1000 40 3 3574229333mm56.8mm2.5、翼緣與腹板連接焊縫計(jì)算 121216(N/mM,V Vmax 4959KNGhf280 20274400mm5,1.7mmhfmin 1.5 tmax 1.520 6.7mmhf max 12min 1.2 12 144mm取hf 10mm鋼結(jié)構(gòu)在焊接時(shí)采用4舔列焊條,手

14、工焊.2.6、主梁截面驗(yàn)算主梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：q1 22720 7.85 9.8 10 6 1.75kN/m主梁自重設(shè)計(jì)值：1.2q1 1.2 1.75 2.1kN/m主梁(包括自重)所承受的最大彎矩與最大剪力根據(jù)近似計(jì)算:1 1. 2M max M max -q l 1025.48i1 i.Vmax Vmax -q l495.9max max212_2.1 81042.2kN ?m82.1 8 504.3kN(1)抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算考慮局部開(kāi)展塑性變形取x 1.0522138.9N /mm2 215N/mm2,M 1042.2 106x Wx 1.05 71484587所以抗彎強(qiáng)度滿(mǎn)足要求 抗剪強(qiáng)度驗(yàn)

15、算VSx 504.3 103 4126400Ixt3574229333 122248.5N/mm2 125N/mm2所以抗剪強(qiáng)度滿(mǎn)足要求(3)局部承壓強(qiáng)度驗(yàn)算跨中集中力：F 445.5kNlz a 5h 300 5 14 370mm局部壓應(yīng)力:tw1 z445.5 10312 37022100.3N/mm2 215N/mm2(4)折算應(yīng)力驗(yàn)算2215N/mm翼緣與腹板相接處計(jì)算折算應(yīng)力:式中,一應(yīng)力和局部壓應(yīng)力腹板計(jì)算高度邊緣同一點(diǎn)上同時(shí)產(chǎn)生的正應(yīng)力、剪61042.2 10 480 133.3N/mm2 ,跨中截面腹板與翼緣處1.05 3574229333正應(yīng)力折算應(yīng)力滿(mǎn)足.(5)整體穩(wěn)定性驗(yàn)

16、算連續(xù)梁兩端固結(jié),受壓翼緣自由長(zhǎng)度li 4m,次梁可視為主梁受壓翼緣的一個(gè)側(cè)向支承點(diǎn),故匕4000 14.3 16.故不需要驗(yàn)算該梁的整體穩(wěn)定性. b 280所以主梁的整體穩(wěn)定性滿(mǎn)足要求(6)局部穩(wěn)定性由于考慮了截面局部開(kāi)展塑性變形,受壓翼緣板的自由外伸寬度與其厚度之比280 20 /2 6.5 15235235 fyhw tw960 80 8412局部穩(wěn)定性符合要求.(7)主梁剛度驗(yàn)算主梁在組合荷載作用下的最大撓度為5ql4 Fl3384EIx 48EIx5 1.75 80004891 103 80003 _5384 2.06 105 3574229333 48 2.06 10l 80002

17、6.7 mm 13.03mm300300所以主框架梁剛度滿(mǎn)足要求.(8)翼緣與腹板焊縫計(jì)算357422933313.03mm20VSi1.4ffwIxhf 10mm504.3 103 27440001.73mm1.4 160 3574229333故滿(mǎn)足.綜上所述,主梁設(shè)計(jì)截面滿(mǎn)足要求.四、驗(yàn)算框架柱的承載水平邊柱驗(yàn)算：N 504.3kN,M1042.2kN?m強(qiáng)度驗(yàn)算N MAW/504.3 103175681042.2 1061.05 3647508301N / mm2 215N / mm2不滿(mǎn)足因此選用HN700*300型鋼N里AXW504.3 103235501042.2 1061.05

18、5760000 2193.74N/mm215N / mm2 滿(mǎn)足整體穩(wěn)定性及剛度3900X13.3293彎矩作用在平面內(nèi)：150, y3900 57.567.8150X 13.3, b 0.965, X 1.05, mx 1.0ex2ea1.1 22 2.06 105 235501.1 13.32246071836.3 NmxMcc N 0.8N EX3504.3 100.965 23550_ _61.0 1042.2 101.05 576000031 0.8504.3 10246071836.322194.8N/mm2 215N/mm2彎矩作用在平面外:57.5, y 0.827,1.0,

19、ex 1.0o575b 1.072/44000 1.07 0.995y44000N exM 504.3 1031 0 1.0 1042.2 106yAbW0.827 23550.0.995 57600002207.7N/mm22215N/mm2局部穩(wěn)定性：H型鋼不需要驗(yàn)算局部穩(wěn)定性 綜上所述框架柱承載水平足夠.五、主梁短梁段與柱的焊縫連接設(shè)計(jì)1、焊縫處內(nèi)力計(jì)算由主梁在各種不利荷載組合下的內(nèi)力圖可知,在連接處的最大內(nèi)力為:'1 ' 212-Mmax Mmax -ql 1025.4 2.1 81042.2kN ?m81-2.1 8 504.3kN2'1',V max

20、 V maxq 1495.92焊縫分布情況如下2、焊腳尺寸的設(shè)計(jì)焊件均采用Q235鋼材,焊條為E43型,角焊縫為手工焊接,采用引弧板,沒(méi)有 起弧和落弧引起的缺陷.按構(gòu)造要求確定焊腳的尺寸：角焊縫的尺寸除滿(mǎn)足強(qiáng)度要求外,還必須符合對(duì)其尺寸的限制和構(gòu)造的要求 根據(jù)構(gòu)造要求最大焊腳尺寸：當(dāng)采用手工焊時(shí),hfmax 1.2JC 1.2 12 14.4mm其中tmin為較薄板件的厚度最小焊腳尺寸：當(dāng)采用手工焊時(shí),hfmin1.5, tmax1.5 , 20 6.71mm其中tmax為較厚板件的厚度由上取hf 14mm3驗(yàn)算焊縫強(qiáng)度3.1 焊縫截面特征我國(guó)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定側(cè)面角焊縫的計(jì)算長(zhǎng)度不宜大于60hf

21、 ,當(dāng)超過(guò)這個(gè)值時(shí),超出局部不予考慮.設(shè)計(jì)中豎直焊縫為960mm 60hf 840mm故焊縫計(jì)算截面如下圖：水平焊縫面積Af1 0.7 14 2 280 2 14 2 280 14 2 129643.2mm2豎向焊縫面積Af2 0.7 14 2 840 16464mm2焊縫總面積2Af Af1 Af2 9643.2 16464 26107.2mm2焊縫慣性矩14 2)4 280 0.7 14 ( 21000 20 222 )13840I 0.7 14 8402 134 0.7 14 (一122 43353249771mm水平焊縫繞自身軸慣性矩很小,計(jì)算時(shí)忽略.3.2 焊縫強(qiáng)度檢算有標(biāo)準(zhǔn),鋼材為

22、Q235焊條為E43型的手工焊,角焊縫強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：ffw 160N /mm2根據(jù)最不利荷載計(jì)算出的內(nèi)力,可知在短梁段與柱連接點(diǎn)處的最大內(nèi)力可能 出現(xiàn)兩種情況：軸力為0八、V faMfa“a點(diǎn)應(yīng)力分析:My 1042.2 106 500I點(diǎn)應(yīng)力為3353249771M 2faV 2fa故“a點(diǎn)滿(mǎn)足要求.(2) “bV fbMfbAf 2My2155.4N/mm22155.422 w0127.4N / mm ff1.22點(diǎn)應(yīng)力分析：3504.3 10230.6N / mm16464I點(diǎn)應(yīng)力為:1042.2 106500 202149.2 N / mm3353249771M 2fbV2-fb114

23、9.21.222230.6126.1N/mm2故“b點(diǎn)滿(mǎn)足要求.綜上所述焊縫強(qiáng)度滿(mǎn)足要求.2160N / mm2ffw 160N / mm2設(shè)計(jì)框架主梁短梁段與梁體工地高強(qiáng)螺栓拼接節(jié)點(diǎn)6.1 連接處內(nèi)力計(jì)算0 10 1由于工地拼接時(shí),預(yù)先將長(zhǎng)為1.0m的主梁與柱子焊接即以上第五局部所述,由主梁在各種不利荷載組合下的內(nèi)力圖可知,在為距柱子1.0m處的最大內(nèi)力為：由上述主梁內(nèi)力計(jì)算表知：梁端最大彎矩 M 1 Mmax 1025.4KN m ,對(duì)應(yīng)工況下支座最大剪力為V1 495.9KN取短梁長(zhǎng)度為1.0m,那么集中荷載在1.0m處產(chǎn)生的內(nèi)力計(jì)算如下: 彎矩：M M1V1a 529.5KN m剪力：

24、V V1495.9KN6.2高強(qiáng)螺栓的選擇以及孔距確實(shí)定由于翼緣板處根據(jù)構(gòu)造要求配置的螺栓數(shù)量遠(yuǎn)大于根據(jù)強(qiáng)度驗(yàn)算所需的 數(shù)量,因而翼緣處的螺栓采用M22的10.9級(jí)摩擦型高強(qiáng)螺栓連接,孔徑do 24mm,腹板處采用M24的10.9級(jí)摩擦型高強(qiáng)螺栓連接,孔徑d0 24.5mm一個(gè)M20高強(qiáng)螺栓的抗剪承載力設(shè)計(jì)值Nb0.9nfP0.920.45190153.9KN一個(gè)M24高強(qiáng)螺栓的抗剪承載力設(shè)計(jì)值N；0.9nfP0.920.45225182.25KNnf傳力摩1S面數(shù)目為2摩擦面的抗滑移系數(shù),鋼材采用 Q23a噴砂 0.45P 每個(gè)高強(qiáng)螺栓的預(yù)壓應(yīng)力,通過(guò)查閱鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn),對(duì)于 M22P 取

25、190KN ,對(duì)于 M24 P 取 225KN6.3 截面特性毛截面慣性矩,由前已算出Ix 3574229333 mm4腹板慣性矩,Ixwtwho12一 3960- 884736000 mm412翼緣慣性矩,Ixf Ix Ixw3574229333 884736000 2689493000mm4那么分配到翼緣的彎矩I xf2689493000M xf - M 1 529.5 398.4kN mIx3574229333分配到腹板上的彎矩I xw884736000Mxw w M1529.5 131.1kN mI x35742293336.4 翼緣拼接設(shè)計(jì)梁?jiǎn)蝹?cè)翼緣連接所需的高強(qiáng)度螺栓數(shù)目nFb根據(jù)

26、翼緣所承受的彎矩,翼緣拼接板所傳遞的軸向力為M xf398.4 103Nf406.53kN ,h960 20其中h為兩翼緣形心間的距離.拼接板向邊傳遞磁力所需螺栓的個(gè)數(shù)為Nf n-nNbv406.532.64螺栓孔徑取24mm翼緣板的凈截面面積為:153.9_2An (280 2 24) 20 4640mm翼緣板所能承受的軸向力設(shè)計(jì)值為:N Anf4640 215 997600 NN997.6nFb一bHTZTT 6.5Nv153.9采用8個(gè). 翼緣外側(cè)拼接連接板的厚度:取 t1 14mm14 280 370t1- 3 13mm2翼緣外側(cè)板的尺寸為：1 翼緣內(nèi)側(cè)拼接連接板的厚度:, b tw

27、2hf b 280 12二 122mmt2bt4b'4 15.5mm如果考慮內(nèi)外側(cè)拼接板截面面積相等,那么有:1280 14t2 16mm2 122取t2 16mm,內(nèi)拼接板的尺寸為：2 16 130 370螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算上述計(jì)算說(shuō)明螺栓強(qiáng)度滿(mǎn)足,可不必進(jìn)行驗(yàn)算.故,翼緣拼接采用八個(gè) M22螺栓,拼接板尺寸為：外拼接板：14 280 370內(nèi)拼接板：16 130 3706.5腹板拼接設(shè)計(jì)梁腹板連接所需的高強(qiáng)螺栓數(shù)目枇：采用10.9級(jí)的M24螺栓：Anfwfv960 12 0.85 1252N2 182.25 0.93 1033.6考慮到彎矩作用的影響,采用 腹板兩側(cè)連接板的厚度：t3 也

28、 1 6.8mm 取2h取8個(gè)M24螺栓,并成兩排布置.10mm腹板兩側(cè)連接板的尺寸不妨取為：10 410 480那么梁與梁的拼接板連接圖如下列圖:連接構(gòu)件的接觸面采用噴砂處理 螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算單個(gè)螺栓的抗剪承載力設(shè)計(jì)值:Nb 0.9 nf2 0.45 225 182.25 kN剪力Vo在螺栓群形心處所引起的附加彎矩:(MV0a 495.9 0.1225 60.7 KNm修正后的彎矩:Mw 131.1 60.7 191.8KNm螺栓最大應(yīng)力MN1xMyi191.8 103 1802222 116KN4 1802 4 1852 4 652 4 602N1MMx1191.8 103 654 1802 4 1852 4652z 41.86KN4 602MynM 2N1x495.962 KN 8v MN1y N1 y2155.7KNbNv182.25KN故螺栓的連接強(qiáng)度滿(mǎn)足要求.故,腹板拼接采用8個(gè)M24螺栓,外拼接板：10 410 4806.6.螺栓的凈截面強(qiáng)度驗(yàn)算：(1)選截面1 1討論：拼接板尺寸為:M1V1M.V°a1495.9KN1 nxIx (412623.72KNm24.5222 2 12 24.