汽輪機級的工作原理實用教案

1、12 汽輪機級的工作(gngzu)原理本章(bn zhn)要求1）掌握汽輪機通流部分中蒸汽的流動規(guī)律及能量轉(zhuǎn)換過程，提高綜合應(yīng)用基礎(chǔ)知識分析研究具體工程技術(shù)問題和科研課題的能力。2）明確在級內(nèi)能量轉(zhuǎn)換過程中，各項損失的物理概念及減少損失的措施和計算方法。3）明確級的速比、反動度、比焓降及葉型參數(shù)對汽輪機熱功轉(zhuǎn)換能力（輪周功率）和輪周效率的重要影響，及對汽輪機整體結(jié)構(gòu)的影響。4）掌握用一元(y yun)流理論進行級的熱力設(shè)計的方法。第1頁/共126頁第一頁，共126頁。2級由一列(y li)噴嘴葉柵（靜葉柵）和其后的一列(y li)動葉柵構(gòu)成的汽輪機作功的最小單元。2.1 概 述一、汽輪機的級1

2、. 什么(shn me)是級 ?多級則能產(chǎn)生較大的功率，大型汽輪機均由多級串聯(lián)(chunlin)組成。噴嘴：由固定不動的靜葉柵構(gòu)成的蒸汽通道。轉(zhuǎn)子：汽輪機的轉(zhuǎn)動部分。通流部分：汽輪機本體中作功汽流的通道稱為汽輪機的通流部分，包括各級噴嘴和動葉、主汽門、調(diào)節(jié)汽門等。第2頁/共126頁第二頁，共126頁。3級=噴嘴(pnzu)葉柵+動葉柵2.1 概 述一、汽輪機的級2. 級的結(jié)構(gòu)(jigu)編號(bin ho)和下標：0,1,2； n-nozzle噴嘴，b-blade動葉。特征截面：噴嘴葉柵前截面 00 噴嘴葉柵和動葉柵之間的截面 1-1 動葉柵后截面 2-2第3頁/共126頁第三頁，共126頁。

3、42.1 概 述一、汽輪機的級3. 級內(nèi)工作(gngzu)過程（1）功能：推動葉輪和軸轉(zhuǎn)動，以帶動發(fā)電機發(fā)電。（2）蒸汽的流動路線：進入噴嘴離開噴嘴進入動葉離開動葉。（3）工質(zhì)性質(zhì)的變化：噴嘴中得到加速（p，c），在動葉中加速繼續(xù)（p，c）。（4）能量(nngling)轉(zhuǎn)換：在噴嘴中將熱能轉(zhuǎn)換為動能，在動葉中將動能轉(zhuǎn)換為機械能。p0c0p1c1c2p2壓力及速度曲線第4頁/共126頁第四頁，共126頁。5推動葉輪旋轉(zhuǎn)，將高速汽流的動能轉(zhuǎn)變?yōu)樾D(zhuǎn)機械能。 蒸汽通過噴嘴(pnzu)和動葉后，其壓力、速度的變化趨勢如圖1.3。圖1.3 蒸汽級內(nèi)壓力，速度變化趨勢110022第5頁/共126頁第五頁，

4、共126頁。6AcGv第6頁/共126頁第六頁，共126頁。72.1 概 述一、汽輪機的級4. 熱力過程線反應(yīng)級的做功過程(guchng)和工質(zhì)的變化特性的h-s曲線。（1）四個狀態(tài)： 1）滯止(zh zh)狀態(tài)（0*狀態(tài)）。 2）噴嘴進口狀態(tài)（0狀態(tài)）。 3）噴嘴出口狀態(tài)（動葉進口狀態(tài)，1狀態(tài)）。 4）動葉出口狀態(tài)（2狀態(tài)）。 第7頁/共126頁第七頁，共126頁。8（2）三類參數(shù)：1）焓降物理意義(yy)：做功能力 級的滯止理想比焓降 ，級的理想比焓降 噴嘴的滯止理想比焓降 ，噴嘴的理想比焓降 動葉的理想比焓降2.1 概 述一、汽輪機的級4. 熱力過程線*thth*nhnhbh20021c

5、hc噴嘴前汽流速度c0所具有的動能：滯止焓值：0000*021chhchh*0*0*0hvp、舉例：滯止參數(shù)：滯止狀態(tài)下的汽流熱力參數(shù)，用上標“0”或“*”來表示；第8頁/共126頁第八頁，共126頁。92）熵增過程物理意義：不可逆過程3）損失 a. 噴嘴損失 b. 動葉損失 在實際研究中常認為bhbh=理想過程：無不可逆損失的等熵過程；實際過程：存在著不可逆摩擦損失，動能損失轉(zhuǎn)變?yōu)闊崮堋Ｒ?、汽輪機的級4. 熱力過程線（2）三類(sn li)參數(shù)：第9頁/共126頁第九頁，共126頁。102.1 概述(i sh)一、級的工作(gngzu)過程4. 熱力過程線 余速損失噴嘴中的能量損失動葉中的能

6、量損失第10頁/共126頁第十頁，共126頁。11 動葉理想(lxing)比焓降：0202cch01nthhh11nthhh01nnhhhh12bthhh 滯止(zh zh)(zh zh)比焓差： 噴嘴(pnzu)(pnzu)理想比焓降： 噴嘴損失： 噴嘴實際比焓降：圖1.5 噴嘴及動葉的熱力過程線2、 噴嘴及動葉的熱力過程22bthhh12bbhhhh 動葉損失： 動葉實際比焓降：2222cch 余速損失：第11頁/共126頁第十一頁，共126頁。1202ttnbhhhhh 00ttchhh 級的理想(lxing)(lxing)比焓降： 級滯止(zh zh)(zh zh)理想比焓降：圖1.5

7、 汽輪機的級的熱力過程線2、 噴嘴(pnzu)及動葉的熱力過程噴嘴滯止理想比焓降：2unbchhhh20utnbchhhhh 00nnchhh 輪周損失： 輪周有效比焓降：第12頁/共126頁第十二頁，共126頁。13 沖動力（Fi）：從噴嘴流出的高速汽流沖擊在汽輪機的動葉上，給動葉施加的力。 反動力（Fr ）：蒸汽在動葉通道內(nèi)膨脹加速，離開(l ki)動葉通道時，給動葉一個與汽流運動方向相反的作用力。 級的受力：沖動力和反動力的合力F作用在動葉柵上，其在輪周方向上的分力Fu使動葉柵旋轉(zhuǎn)而產(chǎn)生機械功。1、汽輪機級的受力分析(fnx)ABCDEFiFrw1w2u蒸汽在動葉流道內(nèi)膨脹時對動葉的作用

8、力12P0 , h0c01uc1c2二、級的反動(fndng)度2.1 概述第13頁/共126頁第十三頁，共126頁。142.1 概述(i sh)（1）反動(fndng)度的定義二、級的反動(fndng)度2. 反動度反動度：動葉的理想比焓降占總體 理想比焓降的份額。 bnbtbhhhhh*rmttmr 定義式：（2）特征截面 1）由于環(huán)行葉柵的使用，沿著葉高的方向流動特性不同。 2）葉根截面（root）， 平均截面（middle），頂部截面（top），3）第14頁/共126頁第十四頁，共126頁。151） 由于h-s圖上等壓線沿比熵增方向發(fā)散，故嚴格說， 但由于噴嘴損失很小，因此在使用中常認

9、為2）m越大，hb越大，則蒸汽對動葉柵的反動(fndng)力也越大；3） 反動(fndng)度沿動葉高度是不相同的 對于較短的直葉片級，用平均反動(fndng)度m表示，可不計反動(fndng)度沿動葉高度的變化； 對于長葉片級，在計算不同截面時，必須用相應(yīng)截面的反動(fndng)度。00nbthhh 00nbthhh 第15頁/共126頁第十五頁，共126頁。162.1 概述(i sh)三、級的分類(fn li)1. 分類依據(jù)：反動度直接(zhji)影響葉片形狀的設(shè)計、運行的安全性和經(jīng)濟性。 沖動級靠沖動力做功的級，反動度小的級。級的分類 反動級靠反動力做功的級，反動度大的級。第16頁/共1

10、26頁第十六頁，共126頁。172.1 概述(i sh)三、級的分類(fn li)2. 沖動(chngdng)級（1）純沖動級 1）=0，蒸汽只在噴嘴中膨脹，而在動葉中不膨脹，只改變流動方向。 2）p1=p2 ，hb=0, ht*=hn*。 3）效率較低，很少使用。第17頁/共126頁第十七頁，共126頁。18d、P1P2，hn hb ； 蒸汽作用在動葉上的主要是沖動力(dngl)，小部分是反動力(dngl)； 在最佳速比下，做功能力比反動級大，效率較純沖動級高，在汽輪機中得到了廣泛應(yīng)用。三、級的分類(fn li)2. 沖動(chngdng)級（2）帶反動度的沖動級 1）(0,0.5)，一般而

11、言 0.05,0.20 2）結(jié)構(gòu)特點： a. 動葉柵截面形狀近似對稱； b. 噴嘴前后壓差大，為了減少泄漏常用隔板結(jié)構(gòu)和隔板汽封； c. 動葉柵前后壓差小，軸向受力不大，采用葉輪式。 第18頁/共126頁第十八頁，共126頁。192.1 概述(i sh)三、級的分類(fn li)3. 反動(fndng)級 1）=0.5 2）p1p2 ，hb=0.5ht*=hn*。 3）效率比沖動級高，但是工作能力較小。 4）結(jié)構(gòu)特點： a. 噴嘴葉柵和動葉葉柵可采用相同的葉型； b. 動葉前后壓差大，常用轉(zhuǎn)鼓式結(jié)構(gòu)，不用葉輪式； c. 熱慣性大，還需設(shè)置平衡活塞以平衡軸向推力； d. 采用全周進汽。第19頁/

12、共126頁第十九頁，共126頁。20圖1.6 沖動(chngdng)式汽輪機示意圖圖1.7 反動(fndng)式汽輪機示意圖第20頁/共126頁第二十頁，共126頁。212.1 概述(i sh)壓力(yl)及流速變化曲線三、級的分類(fn li)第21頁/共126頁第二十一頁，共126頁。222.1 概述(i sh)四、級的其他(qt)分類方法 1調(diào)節(jié)級和非調(diào)節(jié)級 按級的通流面積是否隨負荷大小而變來劃分。 1）調(diào)節(jié)級可以通過改變進汽面積控制其進汽量的級 中小汽輪機用復速級作調(diào)節(jié)級；大型汽輪機常用(chn yn)單列沖動級作調(diào)節(jié)級；總是做成部分進汽。 2）非調(diào)節(jié)級不通過改變進汽面積控制其進汽量的

13、級?？梢允侨苓M汽，也可以是部分進汽 第22頁/共126頁第二十二頁，共126頁。232單列級和速度級 按蒸汽動能轉(zhuǎn)變(zhunbin)為轉(zhuǎn)子機械能的過程來劃分 1）單列級動能轉(zhuǎn)換為機械能只在一列動葉柵中完成的級。 特點： 這種級在葉輪上只裝一列動葉柵，故又稱為單列級； 壓力級可以是沖動級，也可以是反動級。 2）速度級動能轉(zhuǎn)換為機械能在一級多列動葉柵中完成的級 a. 有兩列動葉柵的速度級成為雙列級或復速級。 b. 復速級由一列噴嘴、一列導向葉柵核兩列動葉柵組成； c. 做功能力比單列級大。 特點： 復速級都是沖動式的； 做功能力大（較單列級而言），通常在一級內(nèi)要求承擔很大焓降時采用； 為提高復

14、速級效率，其設(shè)計時帶有一定的反動度。第23頁/共126頁第二十三頁，共126頁。242.1 概述(i sh)四、級的其他分類(fn li)方法 2單列級和速度(sd)級 第24頁/共126頁第二十四頁，共126頁。25五、級的類型(lixng)和特點小結(jié)反動度反動度結(jié)構(gòu)特點結(jié)構(gòu)特點做功能力做功能力（焓降）（焓降）效率效率純沖動級純沖動級m=0隔板葉輪型隔板葉輪型較高較高較低較低反動級反動級m=0.5轉(zhuǎn)鼓型轉(zhuǎn)鼓型最低最低最高最高沖動級沖動級m=0.050.3隔板葉輪型隔板葉輪型較低較低較高較高復速級復速級m=0.050.1隔板葉輪型隔板葉輪型最高最高最低最低第25頁/共126頁第二十五頁，共12

15、6頁。262.2 汽輪機級內(nèi)能量轉(zhuǎn)換(zhunhun)過程一、級內(nèi)模型(mxng)的簡化和基本方程式 1模型(mxng)常用簡化假設(shè)實際過程實際過程簡化過程簡化過程粘性流體粘性流體理想流體理想流體三元流動三元流動一元流動一元流動可壓縮性可壓縮性有時假設(shè)為不可壓縮流體有時假設(shè)為不可壓縮流體不絕熱不絕熱絕熱絕熱不穩(wěn)定過程不穩(wěn)定過程穩(wěn)定過程穩(wěn)定過程第26頁/共126頁第二十六頁，共126頁。271） 連 續(xù) 方 程 式 2）能 量 方 程 式 （1）噴嘴： q=0,W=0 (2)動葉：求W (3)級：求W (4)整臺汽輪機：求W3）狀 態(tài) 及 過 程 方 程 式等比熵過程(guchng)方程：多變程

16、方程. constvcAAcGRTpv .constpvk2.2 蒸汽(zhn q)在級內(nèi)的流動過程一、級內(nèi)模型的簡化(jinhu)和基本方程式 2. 基本方程式中：k 為定熵指數(shù)； 過熱蒸汽：k=1.3； 飽和蒸汽：k=1.035； 濕蒸汽： k=1.035+0.1x（x為過程初態(tài)干度）npvconstn 多變過程指數(shù)；實際流動過程Wchqch22211200第27頁/共126頁第二十七頁，共126頁。284）動 量 方 程 式 5）氣 動 方 程 式 0cdcdp kvppkal音速(yn s)的計算公式：acM l馬赫數(shù)M：M=1時為臨界狀態(tài)(ln ji zhun ti)第28頁/共12

17、6頁第二十八頁，共126頁。29二、蒸汽(zhn q)在噴嘴中的流動過程2.2 蒸汽(zhn q)在級內(nèi)的流動過程dxdcAG0dcdcAdA)cdcd(cdccdcdAdA10 cdcdpdpcdc1)1()1(2cdpdcdcdcccdcdpdcdcAdAddpa acMa )1(2MacdcAdA1汽流參數(shù)與噴嘴形狀的關(guān)系以下導數(shù)項為對流動(lidng)方向求導即 ，略去dx.（1）基本方程連續(xù)性方程：則有：由動量方程第29頁/共126頁第二十九頁，共126頁。30二、蒸汽在噴嘴中的流動(lidng)過程2.2 蒸汽(zhn q)在級內(nèi)的流動過程1汽流參數(shù)與噴嘴形狀(xngzhun)的關(guān)

18、系0cdc0AdA0AdA0AdA （2）流動過程分析 1）依據(jù)式 a. 截面變化=f (速度的變化，馬赫數(shù))。 在噴嘴中要進行膨脹加速，所以b. Ma1時：由于要進行膨脹加速，所以 即需要采用漸擴噴嘴。d. Ma=1時：由于要進行膨脹加速，所以 即噴嘴截面積達最小值。)Ma(cdcAdA12END 3第30頁/共126頁第三十頁，共126頁。31二、蒸汽(zhn q)在噴嘴中的流動過程2.2 蒸汽(zhn q)在級內(nèi)的流動過程1汽流參數(shù)(cnsh)與噴嘴形狀的關(guān)系*crcrcrpkkpkc0012（2）流動過程分析2）超音速的形成a. 縮放噴嘴b. 在現(xiàn)代大型汽輪機中，絕大部分噴嘴為漸縮噴嘴

19、，對于在出口帶斜切部分的漸縮噴嘴，汽流在斜切部分可達到超聲速。c. 臨界速度1*012kcrcrkkpp5460.cr577. 0cr)(xfcr對過熱蒸汽 k=1.3，對干飽和蒸汽 k=1.135，對濕蒸汽 k=1.035+0.1x，第31頁/共126頁第三十一頁，共126頁。32 2. 噴嘴出口的汽流速度（1）噴嘴出口的汽流理想速度 在進行噴嘴流動計算時，噴嘴前的參數(shù)(cnsh)是已知的條件。按等熵過程膨脹，其過程曲線如圖所示。則噴嘴出口汽流理想速度為： 或者為： 蒸汽流出噴嘴出口的理想速度（m / s )； 蒸汽按等熵過程膨脹的終態(tài)焓（J/kg )。201012c)hh(ctt20101

20、001112cppvpkkckkttc1th1二、蒸汽在噴嘴(pnzu)中的流動過程2.2 蒸汽在級內(nèi)的流動(lidng)過程第32頁/共126頁第三十二頁，共126頁。33)pp(vpkkckk*t101001112二、蒸汽(zhn q)在噴嘴中的流動過程2.2 蒸汽(zhn q)在級內(nèi)的流動過程 2. 噴嘴出口的汽流速度(sd)（1） 噴嘴出口的汽流理想速度(sd)第33頁/共126頁第三十三頁，共126頁。34tcc11*22212121)1 ()1 (2121(21nttnhCCChnh)1 (2*nnnhhn2.2 蒸汽(zhn q)在級內(nèi)的流動過程第34頁/共126頁第三十四頁，共

21、126頁。35crcrcrvkpvpkkc*0*0123. 噴嘴(pnzu)中汽流的臨界狀態(tài)1*0)12(kkcrkppcrcrcrcvp、2.2 蒸汽在級內(nèi)的流動(lidng)過程臨界(ln ji)參數(shù):1. 臨界速度2. 臨界壓力1*0)12(kkcrcrkpp對過熱蒸汽 k=1.3，對干飽和蒸汽 k=1.135，對濕蒸汽 k=1.035+0.1x第35頁/共126頁第三十五頁，共126頁。36壓力、焓降、截面積、汽流速度(sd)、音速、比容沿流動的變化規(guī)律2.2 蒸汽(zhn q)在級內(nèi)的流動過程3. 噴嘴(pnzu)中汽流的臨界狀態(tài)第36頁/共126頁第三十六頁，共126頁。374.

22、噴嘴(pnzu)流量計算（1）噴嘴的理想流量(liling) 計算 噴嘴的理想流量(liling) 可用下式計算: 式中， 為噴嘴出口處截面積， (m) ; 為噴嘴出口處理想汽流速度，(m/s) ; 為噴嘴出口處比容（m/ kg) 。 又有 , 則上式為： 稱 為噴嘴前后壓力比。ttntvcAG11nAtv1tc1k*t)pp(vv1010111)(1212*0*0kknknntvpkkAG*01ppntGtG2.2 蒸汽(zhn q)在級內(nèi)的流動過程與初速無關(guān)第37頁/共126頁第三十七頁，共126頁。38（2）噴嘴(pnzu)流量曲線 當噴嘴(pnzu)前的參數(shù) 和噴嘴(pnzu)出口截面

23、積一定時，通過噴嘴(pnzu)的流量 只取決于噴嘴(pnzu)前后壓力比。*0*0vp 、tGnA*n*kkntcrvpAvp)k(kAG000011124. 噴嘴流量(liling)計算2.2 蒸汽(zhn q)在級內(nèi)的流動過程 只與k值有關(guān)第38頁/共126頁第三十八頁，共126頁。39 （3） 通過噴嘴的實際流量的計算 通過噴嘴的實際流量為： 式中， 稱為噴嘴流量系數(shù)。對于過熱(u r)蒸汽，取 = 0.97；對于飽和蒸汽，取 = 1.02。 考慮了流量系數(shù)之后，通過噴嘴的實際流量為： 對于過熱(u r)蒸汽： 對于飽和蒸汽： 另外還可以用單一的計算公式表示： 稱為彭臺門系數(shù)。對于亞臨界

24、流動，1,對于臨界流動，=1。tntttttnnGGvvvvvcAvcAG1111111111vvtnnn*0*0647. 0vpAGncr*0*0648. 0vpAGncr*0*0648. 0vpAGncr4. 噴嘴流量(liling)計算2.2 蒸汽(zhn q)在級內(nèi)的流動過程第39頁/共126頁第三十九頁，共126頁。40 （3） 通過噴嘴(pnzu)的實際流量的計算 4. 噴嘴流量(liling)計算2.2 蒸汽在級內(nèi)的流動(lidng)過程第40頁/共126頁第四十頁，共126頁。415 . 蒸汽(zhn q)在噴嘴斜切部分的流動 為了使噴嘴中流出的汽流順利進入動葉通道，在噴嘴出口

25、處必須有一段斜切部分,如圖所示。這樣，實際噴嘴由兩部分所組成(z chn)：一部分是漸縮部分ABDE，AB為最小截面處。另一部分為斜切部分ABC。由于(yuy)斜切部分的存在，它將給汽流產(chǎn)生影響。2.2 蒸汽在級內(nèi)的流動過程第41頁/共126頁第四十一頁，共126頁。421. 當噴嘴出口壓力（背壓）大于或等于臨界壓力時，AB截面上的流速小于或等于音速，喉部壓力等于背壓（ ），汽流通過噴嘴，只在漸縮部分膨脹加速，而在斜切部分ABC處不膨脹加速。斜切部分只起導向作用。從噴嘴流出的汽流與動葉運動方向成一角度(稱為噴嘴出汽角 ）。 2. 當噴嘴出口壓力（背壓）小于臨界壓力時，汽流在AB截面上達臨界狀態(tài)

26、(ln ji zhun ti)，汽流在斜切部分要繼續(xù)膨脹加速，蒸汽壓力由臨界 壓力下降為 ，汽流速度由臨界速度到大于音速，并且汽流方向要發(fā)生擾動和偏轉(zhuǎn)。 bpp1111pcrp5 . 蒸汽在噴嘴(pnzu)斜切部分的流動2.2 蒸汽(zhn q)在級內(nèi)的流動過程END 4第42頁/共126頁第四十二頁，共126頁。43第43頁/共126頁第四十三頁，共126頁。44（1）偏轉(zhuǎn)(pinzhun)角1貝爾公式(gngsh)（2）極限(jxin)膨脹ccnnccncncvCtlvCAG11111sin111111)sin(vCtlvCAGnnnnnnllnncGG1111111sin)sin(cvc

27、vccddddcaMa11111sin)sin(dddccddcacvcv111111111sin)sin(dccdvcva11111sin第44頁/共126頁第四十四頁，共126頁。451211211001sinsin12kknckkkkdndkppkkndddcdkvpkkvkpca1000011112112kkndKncKndk111121sin001211sinppkkncdKncKndKcddcppvv1111111第45頁/共126頁第四十五頁，共126頁。46噴嘴(pnzu)及動葉汽流流動特性 噴嘴及動葉汽流流動特性動葉以圓周速度(sd)u旋轉(zhuǎn)；從噴嘴中以絕對速度(sd)c1流出

28、的汽流相對于動葉有一個相對運動（相應(yīng)的相對速度(sd)w1）；流入本級動葉；汽流以相對速度(sd)w2離開動葉，由于動葉以圓周速度(sd)u旋轉(zhuǎn)，故其出口絕對速度(sd)為c2；流入下級靜葉（噴嘴）； 由c、w、u構(gòu)成速度(sd)三角形。第46頁/共126頁第四十六頁，共126頁。47三. 蒸汽在動葉柵中的流動過程(guchng) 動葉通道的形狀與噴嘴相似，基本流動規(guī)律也類似。對動葉的研究主要著重于蒸汽動能到葉輪機械能的轉(zhuǎn)換問題。2.2 蒸汽(zhn q)在級內(nèi)的流動過程 1. 動葉進出口速度(sd)三角形 第47頁/共126頁第四十七頁，共126頁。48三. 蒸汽(zhn q)在動葉柵中的流

29、動過程2.2 蒸汽(zhn q)在級內(nèi)的流動過程 1. 動葉進出口速度(sd)三角形 第48頁/共126頁第四十八頁，共126頁。49三. 蒸汽在動葉柵中的流動(lidng)過程2.2 蒸汽(zhn q)在級內(nèi)的流動過程 1. 動葉進出口速度(sd)三角形 22111111111111222222222222222cossinsinarcsinarccos2cossinsinarcsinarccoswcucucctgwcucwuw uwwtgcwu第49頁/共126頁第四十九頁，共126頁。50三. 蒸汽在動葉柵中的流動(lidng)過程2.2 蒸汽在級內(nèi)的流動(lidng)過程 1. 動葉進

30、出口速度(sd)三角形 第50頁/共126頁第五十頁，共126頁。5122hht升到*22222)1 ()(21btbhWWh*bbhh與2*1bbbhh三. 蒸汽在動葉柵中的流動(lidng)過程2.2 蒸汽在級內(nèi)的流動(lidng)過程第51頁/共126頁第五十一頁，共126頁。523. 余速損失由速度三角形可知，蒸汽在動葉柵中作功之后，最后(zuhu)以絕對速度 離開動葉，其具有的動能稱為余速損失： 在多級汽輪機中，余速損失可以被下一級所利用，其利用程度可用余速利用系數(shù)表示，=01之間。 2c22221Chc)(22200cbntuhhhhch考慮了噴嘴損失(snsh)、動葉損失(sns

31、h)和余速損失(snsh)之后，汽輪機的級在h-s圖上的過程曲線如圖所示。級的輪周有效焓降： 三. 蒸汽在動葉柵中的流動(lidng)過程2.2 蒸汽在級內(nèi)的流動過程第52頁/共126頁第五十二頁，共126頁。53 （1） 蒸汽(zhn q)對動葉片的作用力 蒸汽(zhn q)在動葉柵通道中要改變方向、或者還要膨脹加速，其對動葉片的作用力可用下式進行計算： 圓周分力 或者 軸向分力 或者 合力 G 單位時間內(nèi)流過動葉柵的流量； Az 動葉通道軸向投影面積。 4. 蒸汽(zhn q)作用在動葉片上的力及輪周功)coscos(2211WWGFu)cosCcosC(GFu2211)()sinsin(

32、212211PPAWWGFzz)()sinsin(212211PPAccGFzz220zuFFF2.2 蒸汽(zhn q)在級內(nèi)的流動過程三. 蒸汽在動葉柵中的流動過程第53頁/共126頁第五十三頁，共126頁。54 （2）輪周功和輪周功率 蒸汽通過汽輪機的級在動葉片上所作的有效(yuxio)機械功稱為輪周功。而單位時間內(nèi)作出的輪周功稱為輪周功率。輪周功率為圓周分力和圓周速度的乘積： 或者， 用G除以上二式，得到每1kg蒸汽所作出的輪周功。輪周功表示作功能力，用Wu1 表示： 或者， 結(jié)合速度三角形和余弦定理，輪周功還可以用下式表示：)cosccosc(u*Gu*FNuu2211)coscos

33、(2211wwGuNu)coscos(22111ccuWu)coscos(22111wwuWu)()(21212222211wwccWu4. 蒸汽作用(zuyng)在動葉片上的力及輪周功2.2 蒸汽在級內(nèi)的流動(lidng)過程三. 蒸汽在動葉柵中的流動過程第54頁/共126頁第五十四頁，共126頁。555. 動葉柵出口汽流相對速度和絕對速度 通過動葉通道(tngdo)的能量方程式可得到動葉柵出口汽流相對理想速度為： 結(jié)合圖，焓降 稱為動葉柵理想焓降。 這樣， 其中，稱為動葉柵的滯止焓降。 由于通過動葉柵的流動是有損失的，為了說明問題 引用動葉速度系數(shù)。這樣，動葉出口的實際相對速度為21212

34、)(2whhwtttbhhh21*tbhh*b*tmthwhw22212121*21wbbbhhWhh*222bthww2.2 蒸汽(zhn q)在級內(nèi)的流動過程第55頁/共126頁第五十五頁，共126頁。56作業(yè)(zuy)與思考題1、已知機組某級級前壓力 =1.85MPa ，溫度 =340 ；級后蒸汽壓力為 =1.5MPa 。級的反動度 =0.12 。噴嘴出汽角 =11.1 ，動葉出汽角 =18.3 。若級的速度(sd)比 =0.54，噴嘴速度(sd)系數(shù) =0.97 ，進入噴嘴的初速度(sd) =52.3m/s ，試計算動葉出口相對速度(sd) 及絕對速度(sd) ，并繪制動葉進出口速度(

35、sd)三角形(標出速度(sd)、角的符號和數(shù)值）。2、已知汽輪機的第三級前壓力 =5.13MPa ，溫度 =467.5 ；級后蒸汽壓力為 =4.37MPa 。進口初速動能 = 1.214 kJ/kg，級的平均直徑 =998.5 mm，級的反動度為 = 0.0794 。噴嘴出汽角 =10.78 ，動葉出汽角 =17.9 。噴嘴和動葉的速度(sd)系數(shù)分別為 =0.97、 =0.935 ，機組轉(zhuǎn)速n = 3000r/m。試繪制動葉進出口速度(sd)三角形(標出速度(sd)、角的符號和數(shù)值）。 3、分析噴嘴截面積的變化規(guī)律。4、分析蒸汽在噴嘴斜切部分的流動規(guī)律。5、畫出漸縮噴嘴的流量曲線圖。0p0t

36、C0m1211cux 0c2w2c2p004p0tC02p0chmdm1200第56頁/共126頁第五十六頁，共126頁。57 蒸汽在級內(nèi)所具有的理想能量不能百分之百地轉(zhuǎn)變?yōu)檩喼芄Γ嬖谥鴵p失。為了(wi le)描述蒸汽在汽輪機級內(nèi)能量轉(zhuǎn)換的完善程度，通常用各種不同的效率來加以說明。 一. 輪周效率與速度比 1. 輪周效率：蒸汽在汽輪機級內(nèi)所作出輪周功 與它在級內(nèi)所具有的理想能量 之比稱為級的輪周效率,即 2. 級的理想能量：一般來說，級的理想能量是級的理想焓降、進入本級的動能和本級余速動能被下一級所利用部分的代數(shù)和，即：001EhEWuuu0E1uW21221200022c*tthhchcE

37、2.3 汽輪機級的輪周效率(xio l)和最佳速度比第57頁/共126頁第五十七頁，共126頁。583.3.級的理想速度：為了研究方便，這里引入一個級的理想速度：為了研究方便，這里引入一個(y )(y )級的級的理想速度理想速度 , ,定義：定義：4.4.級的輪周效率：級的輪周效率：或者或者 式中，式中， 分別為噴嘴損失、動葉損分別為噴嘴損失、動葉損失和余速損失與級的理想能量之比，稱為噴嘴、動葉和余速失和余速損失與級的理想能量之比，稱為噴嘴、動葉和余速能量損失系數(shù)。能量損失系數(shù)。bntahhhC*221aC22122211)coscos(2CCCCuau21)1 (1cbnu2cbn、2.3

38、汽輪機級的輪周效率(xio l)和最佳速度比第58頁/共126頁第五十八頁，共126頁。595.5.速度速度(sd)(sd)比：比：2.3 汽輪機級的輪周效率(xio l)和最佳速度比第59頁/共126頁第五十九頁，共126頁。606.最佳(zu ji)速度比：2.3 汽輪機級的輪周效率和最佳(zu ji)速度比第60頁/共126頁第六十頁，共126頁。616.最佳最佳(zu ji)速度比：速度比：2.3 汽輪機級的輪周效率和最佳(zu ji)速度比第61頁/共126頁第六十一頁，共126頁。626.最佳最佳(zu ji)速度比：速度比：2.3 汽輪機級的輪周效率和最佳(zu ji)速度比EN

39、D 5第62頁/共126頁第六十二頁，共126頁。632.4 2.4 汽輪機級通流部分(b fen)(b fen)主要尺寸的確定一、葉柵的幾何(j h)特征1. 什么(shn me)是葉柵 ？葉柵：由相同葉片構(gòu)成汽流流道的組合體。 2. 葉型及葉型參數(shù)（1）葉型：葉片的橫斷面形狀，包括等截面葉型和變截面葉型。（2）葉型參數(shù) 1）葉柵幾何特性參數(shù) dm平均直徑。 l葉片高度。 t葉柵節(jié)距。 B葉柵寬度。 b葉柵弦長。 第63頁/共126頁第六十三頁，共126頁。642.4 2.4 汽輪機級通流部分主要尺寸(ch cun)(ch cun)的確定一、葉柵的幾何(j h)特征2. 葉型及葉型參數(shù)（1）

40、葉型：葉片(ypin)的橫斷面形狀，包括等截面葉型和變截面葉型。（2）葉型參數(shù) 1）葉柵幾何特性參數(shù) dm平均直徑。 l葉片(ypin)高度。 t葉柵節(jié)距。 B葉柵寬度。 b葉柵弦長。 出口邊厚度。 a進口邊寬度。 a1、a2出口邊寬度。 am喉部寬度。 l /d, b/ llb/ tt，分別為相對節(jié)距、相對高度、相對長度。第64頁/共126頁第六十四頁，共126頁。652.4 2.4 汽輪機級通流部分主要(zhyo)(zhyo)尺寸的確定一、葉柵的幾何(j h)特征 2）汽流相關(guān)參數(shù) 0、1、1、2分別為噴嘴(pnzu)葉柵進口汽流角、動葉葉柵進口汽流角、噴嘴(pnzu)葉柵出口汽流角、動葉

41、葉柵出口汽流角。 s、s葉柵的安裝角。 0g、1g、1g、2g分別為噴嘴(pnzu)葉柵葉型進口角、動葉葉柵葉型進口角、噴嘴(pnzu)葉柵葉型出口角、動葉葉柵葉型出口角。 汽流沖角葉型進口角與汽流進口角之差。 第65頁/共126頁第六十五頁，共126頁。662.4 2.4 汽輪機級通流部分主要尺寸(ch cun)(ch cun)的確定二、葉柵及葉型參數(shù)(cnsh)的選擇 1葉柵類型的選擇 依據(jù)：Ma。 * 亞聲速葉柵Ma1.4 由于超聲速葉柵的工藝性能和變工況性能較差，且亞聲速葉柵可利用其斜切部分的繼續(xù)膨脹實現(xiàn)(shxin)超聲速，仍可采用亞聲速葉柵。 2. 汽流出口角1、2的選擇 （1）高

42、壓級：選擇出口角較小的葉型，沖動級1=11-14，反動級1=14-20。 由于體積流量小，為了不使葉片高度太小，減少端部損失。 （2）中、低壓部分：選擇出口角較大的葉型，1=13-17。 由于體積流量大，為了不使葉片高度太大。 3. 葉片個數(shù)和高度的選擇 氣動特性相對節(jié)距計算葉片數(shù)目； 強度核算高度。 4. 葉片寬度的選擇 通過葉片制造工藝和通用性的要求進行選擇。 第66頁/共126頁第六十六頁，共126頁。672.4 2.4 汽輪機級通流部分主要(zhyo)(zhyo)尺寸的確定二、葉柵及葉型參數(shù)(cnsh)的選擇第67頁/共126頁第六十七頁，共126頁。682.4 2.4 汽輪機級通流(

43、tn li)(tn li)部分主要尺寸的確定三、反動(fndng)度的選擇要使動葉根部不發(fā)生(fshng)吸汽和漏汽，必須抑制泵浦效應(yīng)、射汽抽汽效應(yīng)，并使隔板的漏汽全部通過平衡孔流入級后。 第68頁/共126頁第六十八頁，共126頁。692.4 2.4 汽輪機級通流部分主要(zhyo)(zhyo)尺寸的確定四、噴嘴(pnzu)葉柵尺寸的確定 已知參數(shù)：級前蒸汽參數(shù)p0、t0和c0，級后壓力p2和反動度（p1可計算出）。任務(wù)： 1）噴嘴形式的選擇。 2）通流面積(min j)和葉片高度的確定。 在進行噴嘴尺寸計算之前，應(yīng)根據(jù)噴嘴壓力比n選擇噴嘴型式。當ncr時，應(yīng)采用漸縮斜切噴嘴；當0.3n0.

44、3時，才采用縮放斜切噴嘴，這是因為縮放噴嘴加工較困難，且工況效率低，故在汽輪機中應(yīng)盡量避免采用縮放斜切噴嘴。 第69頁/共126頁第六十九頁，共126頁。702.4 2.4 汽輪機級通流部分(b fen)(b fen)主要尺寸的確定四、噴嘴葉柵尺寸(ch cun)的確定 第70頁/共126頁第七十頁，共126頁。712.4 2.4 汽輪機級通流部分主要尺寸(ch cun)(ch cun)的確定四、噴嘴(pnzu)葉柵尺寸的確定 第71頁/共126頁第七十一頁，共126頁。722.4 2.4 汽輪機級通流部分(b fen)(b fen)主要尺寸的確定四、噴嘴葉柵尺寸(ch cun)的確定 第72

45、頁/共126頁第七十二頁，共126頁。732.4 2.4 汽輪機級通流部分主要尺寸(ch cun)(ch cun)的確定五、動葉柵尺寸(ch cun)的確定 第73頁/共126頁第七十三頁，共126頁。742.4 2.4 汽輪機級通流部分主要尺寸(ch cun)(ch cun)的確定五、動葉柵尺寸(ch cun)的確定 第74頁/共126頁第七十四頁，共126頁。752.4 2.4 汽輪機級通流部分主要尺寸(ch cun)(ch cun)的確定五、動葉柵尺寸(ch cun)的確定 保持一定的蓋度對減少流動損失有利，但是蓋度過大反而助長了汽流在徑向(jn xin)的突然膨脹，形成旋渦。 第75頁

46、/共126頁第七十五頁，共126頁。762.4 2.4 汽輪機級通流(tn li)(tn li)部分主要尺寸的確定六、其他結(jié)構(gòu)因素(yn s)的確定 1. 級的動、靜葉柵面積比2. 級的間隙(jin x)（軸向間隙(jin x)和徑向間隙(jin x)r） 第76頁/共126頁第七十六頁，共126頁。77 在進行汽輪機熱力設(shè)計時，通常是按級的平均直徑處的平均反動度進行計算的。但級的反動度沿葉高是變化(binhu)的，這樣，平均反動度為： ( 1- 128 ) 葉根反動度為： ( 1 -129 )式中， 動葉柵的平均直徑、葉高。 )(1(1bbbrmdld )(1(1bbbbmtldldbbld

47、 、圖1-36第77頁/共126頁第七十七頁，共126頁。78 確 定 某 一 級 的 反 動 度 ， 除 了 合 理 選 用 動 靜 葉 柵 之 葉 型 之 外 ， 主 要 是 靠 通 過 一 定 的 動 靜 葉 柵 出 口 面 積 比 ( f）來 實 現(xiàn) 的 。 即 一 定 的 反 動 度 對 應(yīng) 一 定 的 動 靜 葉 柵 出 口 面 積 比 （ f） 。 面 積 比 隨 著 反 動 度 的 增 加 而 減 小 。 汽 輪 機 中 反 動 度 與 動 靜 葉 柵 出 口 面 積 比 的 對 應(yīng) 范 圍 為 ： 1 . 直 葉 片 級 f = 1.86 - 1.65 . 2. 扭 葉 片

48、級 = 0.2 - 0.4 , f = 1.7 -1.4 . 3. 復 速 級 復 速 級 的 反 動 度 在 = 0.030.08 范 圍 內(nèi) ， 則 其 面 積 比 為 ： ,20. 005. 0mmmm).2 . 34( : )35. 26 . 2( : )45. 16 . 1 ( :1:21bgbbnffff第78頁/共126頁第七十八頁，共126頁。79 2.5 汽輪機級內(nèi)損失(snsh)和級效率 噴嘴損失(snsh) 動葉損失(snsh) 余速損失(snsh) 葉高損失(snsh) 扇形損失(snsh) 葉輪摩擦損失(snsh) 部分進汽損失(snsh) 漏汽損失(snsh) 濕汽

49、損失(snsh)lhhfhehleakhxhbh2chnh不是(b shi)每一級都同時具有這些所有損失，而是根據(jù)具體情況分別分析計算其不同的損失。如只有在部分進汽的級才有部分進汽損失，工作在濕蒸汽區(qū)的級才有濕汽損失。汽輪機級內(nèi)損失第79頁/共126頁第七十九頁，共126頁。80一一 . 級內(nèi)損失級內(nèi)損失(snsh)1. 葉高損失 將噴嘴和動葉中與葉高有關(guān)的損失稱為級的葉高損失或叫端部損失。當葉片較短（一般說葉高l 10 12 時時 ， 級級 應(yīng)應(yīng) 該該 采采 用用 等等 截截 面面 直直 葉葉 片片 。等。等 截截 面面 直直 葉葉 片片 的的 設(shè)設(shè) 計計 和和 加加 工工 都都 比比 較較

50、 容容 易易 ， 但但 存存 在在 著著 扇扇 形形 損損 失失 ； 當當 10的級，則應(yīng)采用扭的級，則應(yīng)采用扭 葉片葉片 。 h0Eh2)1(7 . 0bbld / 2.5 汽輪機級內(nèi)損失(snsh)和級效率 一一 . 級內(nèi)損失級內(nèi)損失(snsh)第81頁/共126頁第八十一頁，共126頁。82 3. 葉輪(yln)摩擦損失 fh1）葉輪輪面與蒸汽的摩擦2）蒸汽及蒸汽之間的摩擦3）靠近葉輪輪面?zhèn)鹊恼羝|(zhì)點隨葉輪一起轉(zhuǎn)動，在葉輪兩側(cè)的汽室中就形成了渦流(wli)運動（1）原因(yunyn) 2.5 汽輪機級內(nèi)損失和級效率 一一 . 級內(nèi)損失級內(nèi)損失第82頁/共126頁第八十二頁，共126頁。8

51、3 葉 輪 摩 擦 損 失 可 用 以 下 經(jīng) 驗 公 式 計 算 ： , (k W) 式 中 ， k ：過熱蒸汽(zhn q)，k=1，對于飽和蒸汽(zhn q)，k=1.21.3； d 、l、u:級的平均直徑、葉高、圓周速度； v2t - 動葉出口蒸汽(zhn q)比容 。 葉輪摩擦損失也可用焓降來表示： = =tbbfvuldkN23211)100()(13600DNffh0Effh或者(huzh)313sin10*75. 0abbfXld 2.5 汽輪機級內(nèi)損失(snsh)和級效率 第83頁/共126頁第八十三頁，共126頁。84 4. 部分(b fen)進汽損失 eh（1） “鼓風”

52、損失 發(fā)生在沒有噴嘴葉片(ypin)的弧段內(nèi)。動葉通過這一弧段時，要象鼓風機一樣把滯留在這一弧段內(nèi)的蒸汽鼓到出汽邊而耗功。 （2）“斥汽損失” 發(fā)生在安裝有噴嘴葉片的弧段內(nèi)。動葉片由非工作區(qū)進入工作區(qū)弧段時，動葉通道中滯留的蒸汽要靠工作區(qū)弧段中噴嘴噴出的主流蒸汽將其吹出，要消耗輪周功。另外，如圖由于葉輪(yln)作高速旋轉(zhuǎn)，這樣，在噴嘴出口端的A點存在著漏汽；而在B點又存在著抽吸作用，將一部分蒸汽吸入動葉通道，干擾主流，同樣會引起損失。這樣就形成了斥汽損失 。 2.5 汽輪機級內(nèi)損失和級效率 一一 . 級內(nèi)損失級內(nèi)損失第84頁/共126頁第八十四頁，共126頁。85 總的部分進汽損失由以上(y

53、shng)兩部分所組成 ，即 而swehhh30)5 . 01 (1acewXEeeeBhamngssXEdZeCh01上 三 式 中 ， e - 部分進汽度； ec= 1- e ; E - 級 的 理 想 能 量；Xa - 級 的 速 度 比 ；Bc -系數(shù)(xsh)，單列級:Bc =0 . 15,雙 列 級: Bc=0.55;Zng-噴嘴組數(shù)；Cs-經(jīng)驗系數(shù)(xsh)，單列級，Cs=0.012,雙列級，Cs = 0.016 。c 4. 部分(b fen)進汽損失 he 2.5 汽輪機級內(nèi)損失和級效率 一一 . 級內(nèi)損失級內(nèi)損失第85頁/共126頁第八十五頁，共126頁。86 5.漏汽損失(

54、snsh) leakh (1) 隔板漏汽損失 1）原因： a. 動靜兩部分的間隙； b. 壓差的作用； c. 漏汽不但不作功反而干擾主流。 2）解決辦法： 葉輪盤上開設(shè)平衡孔，讓隔板漏汽從平衡孔漏出， 而不干擾主流 。 (2) 葉頂損失原因：反動度的存在，動葉前后有壓力差,有一部分蒸汽不通過(tnggu)動葉通道而從葉頂間隙漏到級后。 2.5 汽輪機級內(nèi)損失(snsh)和級效率 一一 . 級內(nèi)損失級內(nèi)損失第86頁/共126頁第八十六頁，共126頁。87 漏汽損失是由于壓力差和間隙的存在而引起的。減少(jinsho)漏汽損失、減小漏汽量，就應(yīng)該減小間隙面積和蒸汽壓力差。通常采用齒形軸封來解決這一

55、問 題。漏汽量和漏汽損失計算方法如下： （ 1）隔板漏汽量的計算 （ 2）動葉頂漏汽量的計算ptnpptppppZvhAvCAG1*172.44tttbbttttttvhldvCAG2*272.44)( 2.5 汽輪機級內(nèi)損失(snsh)和級效率 一一 . 級內(nèi)損失級內(nèi)損失(snsh) 5.漏汽損失 leakh第87頁/共126頁第八十七頁，共126頁。88（ 3）隔板損失(snsh)計算 *npnpulpphZAAhGGh （ 4 ）葉頂漏汽損失(snsh)計算 ultthGGh 2.5 汽輪機級內(nèi)損失(snsh)和級效率 一一 . 級內(nèi)損失級內(nèi)損失 5.漏汽損失 leakh第88頁/共12

56、6頁第八十八頁，共126頁。896 .濕汽損失(snsh) 蒸汽在汽輪機最后幾級時便進入(jnr)濕蒸汽區(qū)，這里將產(chǎn)生濕汽損失。產(chǎn)生濕汽損失的原因在于： （ 1 ）一部分蒸汽在膨脹加速過程中凝結(jié)成水滴，減少了作功蒸汽量； （ 2 ）水滴不膨脹作功，反為高速汽流所夾帶前進(qinjn)，要消耗一部分輪周功 ； （3 ）由于水滴前進(qinjn)速度低于蒸汽速度。這樣，從動葉進口速度三角形上分析，水滴從噴嘴中流出時，正好打擊動葉背弧，阻止動葉前進(qinjn)，減小了有用 功；而水滴從動葉流出之后又打擊下一級噴嘴的背弧。水滴長期沖蝕片，使 葉片進口邊背弧被打擊成許多麻點，嚴重時，會打穿葉片。 2.

57、5 汽輪機級內(nèi)損失和級效率 一一 . 級內(nèi)損失級內(nèi)損失第89頁/共126頁第八十九頁，共126頁。90濕汽損失通常用下面經(jīng)驗公式(gngsh)計算： )1 (umxhXh式 中 ， X - 級 的 平 均 蒸 汽 干 度 ；m)(2*hhhhhhlcbntuh見如濕蒸汽會引起濕汽損失(snsh)和沖蝕葉片，就必須采取一些去濕措施。即：采用去濕裝置，如捕水槽、捕水室等，以減少蒸汽中的水分。提高葉片本身的抗?jié)衲芰?，主要是設(shè)法增強葉片進汽邊背弧的抗?jié)裥阅?。如，在動葉片進汽邊背弧加焊硬質(zhì)合金、電火花處理等 。 2.5 汽輪機級內(nèi)損失(snsh)和級效率 6 .濕汽損失 一一 . 級內(nèi)損失級內(nèi)損失第90

58、頁/共126頁第九十頁，共126頁。91二、級的相對內(nèi)效率(xio l)和內(nèi)功率 級內(nèi)許多損失存在。則進入級的蒸汽所具有的理想能量就不可能全轉(zhuǎn)化為有效功。但損失又轉(zhuǎn)換為熱能，加熱蒸汽本身，使動葉出口排汽焓值升高?？紤]了各種損失之后級的實際熱力過程曲線如圖所示。其中，0點為級前滯止狀態(tài)點，3為有余速利用(lyng)時的下一級級前進口狀態(tài)點。 hi為級的有效焓降，它表示1kg蒸汽所具有的理想能量最后轉(zhuǎn)化為有效功的能量hi越大，級的內(nèi)效率就越高 。 1. 級的實際(shj)熱力過程曲線 2.5 汽輪機級內(nèi)損失和級效率 第91頁/共126頁第九十一頁，共126頁。92 2.級的相對(xingdu)內(nèi)效

59、率（級效率） )(12*00cxleakeflbntirihhhhhhhhhhEEh級效率是衡量級內(nèi)能量(nngling)轉(zhuǎn)換完善成度的最后指標。 3. 級級 的的 內(nèi)內(nèi) 功功 率率 3600ilihDNiihGN或者(huzh) 2.5 汽輪機級內(nèi)損失和級效率 二、級的相對內(nèi)效率和內(nèi)功率第92頁/共126頁第九十二頁，共126頁。93作業(yè)(zuy)與思考題1、級的熱力計算：已知汽輪機轉(zhuǎn)速n = 3000r/m，通過級的流量G=65t/h，級的平均直徑(zhjng) =1.44 m，級的理想焓降 =125.6kJ/kg，蒸汽初速 =91.5m/s，級前壓力 = 0.0981MPa ，干度 =0

60、.99，級的反動度 =0.2，噴嘴出汽角 =19 。要求：（1）確定靜、動葉柵通流面積、葉高；（2）級的速度三角形；（3）級的內(nèi)功率、內(nèi)效率；（4）級的熱力過程曲線。 2、提高葉片抗蝕的辦法有哪些？3、汽輪機的級共有哪些損失？其產(chǎn)生原因，如何減??？0pmd010 xm0cth第93頁/共126頁第九十三頁，共126頁。94一、級的熱力計算的主要內(nèi)容(nirng):進行噴嘴的熱力計算,確定噴嘴通流面積和高度;進行動葉的熱力計算,確定動葉通流面積和高度;畫出動葉的進出口速度三角形;計算級的內(nèi)效率和內(nèi)功率;畫出級的熱力過程線.第94頁/共126頁第九十四頁，共126頁。95二、級的熱力(rl)計算舉