第7章 凝結(jié)與沸騰換熱

1、第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling Heat Transfer1第七章第七章 凝結(jié)與沸騰換熱凝結(jié)與沸騰換熱Condensation and Boiling Heat TransferCondensation and Boiling Heat TransferGod helps those who help themselves !God helps those who help themselves !第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling Heat Transfer2第第五、六章五、六章我們分析了無相變我們分析了無相變(

2、single phase)的對流的對流換熱，包括換熱，包括強制對流換熱強制對流換熱和和自然對流換熱自然對流換熱下面我們即將遇到的是有相變的對流換熱，也稱之為下面我們即將遇到的是有相變的對流換熱，也稱之為相變換熱相變換熱，本章介紹，本章介紹凝結(jié)凝結(jié)換熱和換熱和沸騰沸騰換熱。換熱。相變換熱的相變換熱的特點特點：由于有潛熱釋放和相變過程的復(fù)：由于有潛熱釋放和相變過程的復(fù)雜性，比單相對流換熱更復(fù)雜，因此，目前，工程雜性，比單相對流換熱更復(fù)雜，因此，目前，工程上也只能助于經(jīng)驗公式和實驗關(guān)聯(lián)式。上也只能助于經(jīng)驗公式和實驗關(guān)聯(lián)式。第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling He

3、at Transfer3第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling Heat Transfer4工質(zhì)在飽和溫度下由氣態(tài)轉(zhuǎn)變成液態(tài)的過程工質(zhì)在飽和溫度下由氣態(tài)轉(zhuǎn)變成液態(tài)的過程凝結(jié)或冷凝凝結(jié)或冷凝(Condensation) 沸騰沸騰(Boiling) 在飽和溫度下，由液態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)闅鈶B(tài)的過程在飽和溫度下，由液態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)闅鈶B(tài)的過程第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling Heat Transfer57.1 7.1 凝結(jié)換熱凝結(jié)換熱 condensation heat transfercondensation heat transfer凝結(jié)換熱

4、現(xiàn)象凝結(jié)換熱現(xiàn)象(condensation phenomena) 冬季由室外進入室內(nèi)冬季由室外進入室內(nèi),眼鏡結(jié)露眼鏡結(jié)露 制冷劑在冰箱的冷凝器中冷凝制冷劑在冰箱的冷凝器中冷凝 寒冷冬天窗戶上的冰花寒冷冬天窗戶上的冰花 許多其他的工業(yè)應(yīng)用過程許多其他的工業(yè)應(yīng)用過程第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling Heat Transfer6第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling Heat Transfer7歐洲“火星快車”探測器在火星北極拍攝到水凝結(jié)成的冰 第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling Heat

5、 Transfer81 凝結(jié)過程凝結(jié)過程沿整個壁面形成一層薄膜，并且在重力沿整個壁面形成一層薄膜，并且在重力的作用下流動，凝結(jié)放出的汽化潛熱必的作用下流動，凝結(jié)放出的汽化潛熱必須通過液膜，因此，液膜厚度直接影響須通過液膜，因此，液膜厚度直接影響了熱量傳遞。了熱量傳遞。當(dāng)凝結(jié)液體不能很好的浸潤壁面時，則在壁面當(dāng)凝結(jié)液體不能很好的浸潤壁面時，則在壁面上形成許多小液珠，此時壁面的部分表面與蒸上形成許多小液珠，此時壁面的部分表面與蒸汽直接接觸，因此，換熱速率遠大于膜狀凝結(jié)汽直接接觸，因此，換熱速率遠大于膜狀凝結(jié)（可能大幾倍，甚至一個數(shù)量級）（可能大幾倍，甚至一個數(shù)量級）gswttgswtt 膜狀凝結(jié)膜

6、狀凝結(jié)珠狀凝結(jié)珠狀凝結(jié)第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling Heat Transfer9 雖然珠狀凝結(jié)換熱遠大于膜狀凝結(jié)，但可惜的是，珠雖然珠狀凝結(jié)換熱遠大于膜狀凝結(jié)，但可惜的是，珠狀凝結(jié)很難保持，因此，大多數(shù)工程中遇到的凝結(jié)換熱大狀凝結(jié)很難保持，因此，大多數(shù)工程中遇到的凝結(jié)換熱大多屬于膜狀凝結(jié)多屬于膜狀凝結(jié)第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling Heat Transfer102 2 純凈飽和蒸汽層流膜狀凝結(jié)換熱的分析純凈飽和蒸汽層流膜狀凝結(jié)換熱的分析 1916年，年，Nusselt提出的簡單膜狀凝結(jié)換熱分析是近代提出的簡單

7、膜狀凝結(jié)換熱分析是近代膜狀凝結(jié)理論和傳熱分析的基礎(chǔ)。膜狀凝結(jié)理論和傳熱分析的基礎(chǔ)。 自自1916年以來，各種修正或發(fā)展都是針對年以來，各種修正或發(fā)展都是針對Nusselt分析分析的限制性假設(shè)而進行，并形成了各種實用的計算方法。的限制性假設(shè)而進行，并形成了各種實用的計算方法。 所以，我們首先了解所以，我們首先了解Nusselt對純凈飽和蒸汽膜狀凝結(jié)對純凈飽和蒸汽膜狀凝結(jié)換熱的分析。換熱的分析。第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling Heat Transfer11物理模型物理模型 physical model假定假定：（）單一組分純蒸氣在壁上凝結(jié)成層流液膜，氣、液

8、物性為常量；（）相變發(fā)生在氣液交界面上，液膜表面溫度t等于ts（飽和溫度），即蒸氣-液膜交界面無溫度梯度，僅發(fā)生凝結(jié)換熱而無對流換熱與輻射換熱；第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling Heat Transfer12（）蒸氣是靜止的，即無宏觀速度，且認為蒸氣對液膜表面無粘滯應(yīng)力作用，故液膜表面 （）液膜很薄且流動速度緩慢，忽略液膜的慣性力；（）液膜內(nèi)僅有導(dǎo)熱作用，即認為向下流動的液膜好似一個變厚度的導(dǎo)熱平壁，膜內(nèi)任何高度處的溫度分布都是線性的；0yyu第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling Heat Transfer13（）忽略

9、液膜的過冷度，即凝液的焓為飽和液體的焓H（實際凝結(jié)液的溫度總低于飽和溫度ts，故蒸氣不但放出潛熱，還放出顯熱）；（7）蒸氣的密度相對于凝結(jié)液密度可忽略不計；（8）液膜表面沒有波動。動量微分方程 )yx(ypY)yxu)yuxu(xpX)yuxuuu22222222（凝結(jié)液膜的流動和換熱符合邊界層的薄層性質(zhì)凝結(jié)液膜的流動和換熱符合邊界層的薄層性質(zhì) 22yudxdpgyuxuulll液膜 gdxdpV蒸氣 考慮假定（）和（）為液膜在x方向的壓強梯度，此壓強梯度可按y=處液膜表面蒸氣壓強梯度計算 dxdp第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling Heat Transf

10、er15假設(shè)(4),忽略慣性力 22yudxdpgyuxuulll0)(22gdyudvgdxdpV微元體上的力只有粘滯應(yīng)力和重力 邊界條件 0y0uy0dydu221yyguintegrationV液膜動量微分方程 考慮假定（7）第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling Heat Transfer1622ytaytxtul能量微分方程Energy equation 假設(shè)（5） 022dytdwtt stt 邊界條件B.C. 0yyyttttwsw)(integration我們關(guān)心的問題：h第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling

11、 Heat Transfer17液膜微元段熱平衡關(guān)系式為 dxdxdMMHdxdydtHMdMHwdxttdgrws22grdxt -td2ws3)(4/12(4grttxws分離變量積分 dgdM22yttttwsw)(HHr 不同高度（不同高度（x x）處的液膜厚度）處的液膜厚度( () )？取壁寬1m，高度dx第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling Heat Transfer18221yygu3320gudyMintegration0yx處斷面1m寬壁面的凝液質(zhì)流量 質(zhì)流量M在dx距離內(nèi)的增量為 dddMdxdxdddMdxdxdMdgdM22不同高度（

12、不同高度（x x）處的液膜厚度處的液膜厚度( () )？dxdxdMMHdxdydtHMdMHw第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling Heat Transfer19dx微元段內(nèi)的凝結(jié)換熱量等于該段膜層的導(dǎo)熱量 dxttdxtthdqwswsxx)()(xh4/132)(4wsxttxrgh4/1032)(943. 0431lwslxxttlrghdxhlh對于與水平面夾角為 的傾斜壁 ,將 g改為gsin4/12(4grttxws不同高度（不同高度（x x）處的）處的h hx x及平均及平均h h？第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and B

13、oiling Heat Transfer20水平圓管 4/1ws32)tt (drg725. 0h定性溫度 2)(wsmttt定型尺寸 垂直壁:高度l 水平管:直徑d 因此，只要不是很短的管子，橫放時管外的凝結(jié)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)將高于豎放，例如，在相同條件下，當(dāng)l/d=50時，水平管的平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)是垂直管的2倍多（按層流分析），故冷凝器設(shè)計中，通常多采用水平布置 橫管與豎管的對流橫管與豎管的對流換熱系數(shù)之比：換熱系數(shù)之比：4177.0dlhhVgHg垂直壁流態(tài)判斷垂直壁流態(tài)判斷: :um底部液膜斷面的平均流速，底部液膜斷面的平均流速，m/s；de該膜層斷面的當(dāng)量直徑，該膜層斷面的當(dāng)量直徑，m。二

14、、層流膜狀凝結(jié)換熱準(zhǔn)則關(guān)聯(lián)式memecudvudRe對水平管，用對水平管，用d代替上式中的代替上式中的l 即即可。并且橫管一般都處于層流狀態(tài)可。并且橫管一般都處于層流狀態(tài)rtthlwsc)(4ReMumc44RerMl )tt ( hws14L/L4U/f4de(熱平衡熱平衡)(1)(2)Re的另一種形式rtthlwsc)(4Re4/1032)(943. 0431lwslxxttlrghdxhlh水平圓管 4/1ws32)tt (drg725. 0h垂直壁 Co=1.47Rec-1/3 Co=1.51Rec-1/3 凝結(jié)準(zhǔn)則 Co3/1223ghCo反映凝結(jié)換熱的強弱反映凝結(jié)換熱的強弱 Co,

15、Rec Co,Rec (7-1b)(7-2a)第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling Heat Transfer23垂直壁膜狀凝結(jié)理論解與實驗關(guān)聯(lián)式的比較垂直壁膜狀凝結(jié)理論解與實驗關(guān)聯(lián)式的比較 垂直壁的理論解在Rec30以后就逐漸偏低于實驗關(guān)聯(lián)式。 這是前述理論解的假定條件（）、（）造成的 4/132)(13. 1wsttlrgh實用計算式：實用計算式： 或 Co=1.76Rec-1/3 第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling Heat Transfer24 Rec1800液膜流態(tài)將轉(zhuǎn)變?yōu)槲闪?垂直壁垂直壁: 水平管水平管:

16、Rec3600液膜流態(tài)將轉(zhuǎn)變?yōu)槲闪?流態(tài)判斷水平管理論解與實驗結(jié)果非常接近，可直接應(yīng)用式（7-2） 第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling Heat Transfer25三三 湍流膜狀凝結(jié)換熱湍流膜狀凝結(jié)換熱五五 水平管束管外平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)水平管束管外平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)四四 水平管內(nèi)凝結(jié)換熱水平管內(nèi)凝結(jié)換熱Self-studySelf-studySelf-study第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling Heat Transfer26【例7-1】一臺臥式蒸汽熱水器，黃銅管外徑d=16mm，表面溫度tw=60,，水蒸汽飽和溫度t

17、s=140 ，熱水器垂直列上共有12根管，求凝結(jié)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)?！纠?-2】略【例7-3】略第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling Heat Transfer277-1-3 7-1-3 影響膜狀凝結(jié)的因素及增強換熱的措施影響膜狀凝結(jié)的因素及增強換熱的措施*Self-study第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling Heat Transfer287-1-3 7-1-3 影響膜狀凝結(jié)的因素及增強換熱的措施影響膜狀凝結(jié)的因素及增強換熱的措施一、影響因素一、影響因素 工程實際中所發(fā)生的膜狀凝結(jié)過程往往比較復(fù)雜，受各種因工程實際中所發(fā)生的

18、膜狀凝結(jié)過程往往比較復(fù)雜，受各種因素的影響。素的影響。1. 1. 不凝結(jié)氣體不凝結(jié)氣體 不凝結(jié)氣體增加了傳遞過程的阻力，同時使飽和溫度下不凝結(jié)氣體增加了傳遞過程的阻力，同時使飽和溫度下 降，減小了凝結(jié)的驅(qū)動力降，減小了凝結(jié)的驅(qū)動力ht 。2. 2. 蒸氣流速蒸氣流速 流速較高時，蒸氣流對液膜表面產(chǎn)生模型的粘滯應(yīng)力。流速較高時，蒸氣流對液膜表面產(chǎn)生模型的粘滯應(yīng)力。 如果蒸氣流動與液膜向下的流動同向時，使液膜拉薄，如果蒸氣流動與液膜向下的流動同向時，使液膜拉薄， 增大；反之使增大；反之使 減小。減小。h第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling Heat Transf

19、er29、蒸氣含油、蒸氣含油 如果油不溶于凝結(jié)液（如水蒸氣和氨蒸氣中的潤如果油不溶于凝結(jié)液（如水蒸氣和氨蒸氣中的潤滑油），則油可能沉積在壁上形成油垢，增加了熱滑油），則油可能沉積在壁上形成油垢，增加了熱阻。阻。 5. 5. 過熱蒸氣過熱蒸氣 要考慮過熱蒸氣與飽和液的焓差。要考慮過熱蒸氣與飽和液的焓差。 、表面粗糙度當(dāng)凝結(jié)雷諾數(shù)較低時，凝液易于積存在、表面粗糙度當(dāng)凝結(jié)雷諾數(shù)較低時，凝液易于積存在粗糙的壁上，從而使液膜增厚表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)可低于光滑粗糙的壁上，從而使液膜增厚表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)可低于光滑壁壁30%；但當(dāng)；但當(dāng)Rec140后后，表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)又可高于光滑壁，這，表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)又可高于光滑壁，這種現(xiàn)象

20、類似于粗糙壁對單相流體對流換熱的影響。種現(xiàn)象類似于粗糙壁對單相流體對流換熱的影響。第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling Heat Transfer30 1. 改變表面的幾何形狀改變表面的幾何形狀強化凝結(jié)換熱的原則是強化凝結(jié)換熱的原則是盡量減薄粘滯在換熱表盡量減薄粘滯在換熱表面上的液膜的厚度。面上的液膜的厚度。可用各種帶有尖峰可用各種帶有尖峰 的表面使在其上冷的表面使在其上冷 凝的液膜拉薄，或凝的液膜拉薄，或 者使已凝結(jié)的液體者使已凝結(jié)的液體 盡快從換熱表面上盡快從換熱表面上 排泄掉。排泄掉。二、增強換熱的措施二、增強換熱的措施第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Cond

21、ensation and Boiling Heat Transfer31、有效地排除不凝氣體為此應(yīng)使設(shè)備正壓運行，對于負壓運行的冷凝器（如發(fā)電廠冷凝器），則需加裝抽氣裝置。、加速凝結(jié)液的排除加裝中間導(dǎo)流裝置、使用離心力、低頻振動和靜電吸引等方法加速凝結(jié)液的排泄。、關(guān)于形成珠狀凝結(jié)的方法，目前正在研究的主要有：在凝結(jié)壁面上涂鍍凝結(jié)液附著力很小的材料（如聚四氟乙烯、鍍金）；在蒸氣中加促進劑（如油酸）以促進珠狀凝結(jié)的形成。 第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling Heat Transfer327-2 沸騰換熱沸騰換熱 boiling heat transfer 蒸汽

22、鍋爐蒸汽鍋爐 燒開水燒開水 制冷劑在蒸發(fā)器中蒸發(fā)制冷劑在蒸發(fā)器中蒸發(fā)1 生活中的例子生活中的例子2 分類分類大空間沸騰大空間沸騰池沸騰池沸騰(pool boiling) 有限空間沸騰有限空間沸騰受迫對流沸騰受迫對流沸騰(forced flow boiling)， 當(dāng)壁溫高于液體的飽和溫度時,發(fā)生沸騰過程每種又分為每種又分為: 過冷沸騰過冷沸騰(subcooled boiling) 飽和沸騰飽和沸騰(saturated boiling)。第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling Heat Transfer33大空間沸騰大空間沸騰(池內(nèi)沸騰池內(nèi)沸騰)： 高于飽和溫度

23、的熱壁面沉浸在具有自由表面高于飽和溫度的熱壁面沉浸在具有自由表面的液體中所發(fā)生的沸騰，稱為大空間沸騰。的液體中所發(fā)生的沸騰，稱為大空間沸騰。加熱表面加熱表面此時產(chǎn)生的此時產(chǎn)生的汽泡能自由汽泡能自由浮升，穿過浮升，穿過液體自由表液體自由表面進入容器面進入容器空間?？臻g。5301205001050103410510610710210103自然對流泡態(tài)過渡態(tài)膜態(tài)ABCDEq (W/m )2tct = t - t ()s一、大空間飽和沸騰過程和沸騰曲線一、大空間飽和沸騰過程和沸騰曲線壁溫與飽和溫度之差稱為過熱度或沸騰溫差t。 水的大空間飽和沸騰 Pure freeconvectionNucleate

24、boilingTransitionfrom nucleateboiling to filmboilingStable film boiling沸騰溫差沸騰時的熱流密度第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling Heat Transfer35大空間飽和沸騰過程動畫演示大空間飽和沸騰過程動畫演示AB段段自然對流沸騰自然對流沸騰Pure free convection 加熱壁面的過熱度t很小（t5），壁面上只有少量氣泡產(chǎn)生，而且這些氣泡不能脫離壁面而浮升。因此，看不到沸騰現(xiàn)象，熱量依靠自然對流由壁面?zhèn)鬟f到液體主體，蒸發(fā)在液體自由表面進行。 可近似按單相流體自然對流換熱計

25、算其表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)。5301205001050103410510610710210103自然對流泡態(tài)過渡態(tài)膜態(tài)ABCDEq (W/m )2tct = t - t ()sBC段段泡泡(核核)態(tài)沸騰態(tài)沸騰(nucleate boiling) 在加熱面上的一些固定位置(核化點nucleation site)生成越來越多的氣泡,并長大或發(fā)生合并,向上浮升，最后至容器自由液面,進入氣相空間。換熱熱流密度q隨t急劇增大，直到達到它的峰值qc（稱做臨界熱流密度 critical heat flux）。 在這個區(qū)段的沸騰換熱，氣泡的生成及運動起著決定性的影響，對應(yīng)壁面過熱度約530。 5301205001050

26、103410510610710210103自然對流泡態(tài)過渡態(tài)膜態(tài)ABCDEq (W/m )2tct = t - t ()s沸騰臨界點,相應(yīng)的t稱臨界溫度差 泡態(tài)沸騰具有過熱度較小和換熱強烈的特點，是工程應(yīng)用中最重要、最常見的沸騰形態(tài)，一般工業(yè)設(shè)備的沸騰換熱都設(shè)計在這個范圍內(nèi)。CD段段過渡沸騰過渡沸騰 點以后，隨著過熱度t繼續(xù)增高，熱流密度q呈降低趨勢。這是因為生成的氣泡越來越多，氣泡匯聚而形成氣膜覆蓋在加熱面上，而且氣膜不穩(wěn)定，會突然破裂變成大氣泡躍離壁面，這種氣膜阻礙了傳熱，使換熱狀況惡化。這種情況持續(xù)到最低熱流密度qmin為止（見圖7-7中D點，D點對應(yīng)的溫差約為120）。53012050

27、01050103410510610710210103自然對流泡態(tài)過渡態(tài)膜態(tài)ABCDEq (W/m )2tct = t - t ()sDE段段膜態(tài)沸騰膜態(tài)沸騰 形成穩(wěn)定氣膜蓋。汽化只能在氣液界面上進行，汽化所需熱量除依靠導(dǎo)熱和對流方式通過氣膜傳遞外，還以輻射方式傳遞。此時加熱面溫度很高，輻射換熱量將隨熱力學(xué)溫度4次冪急劇增加，使D點以后的沸騰換熱熱流密度又繼續(xù)隨t增大。此區(qū)段稱為穩(wěn)定的膜態(tài)沸騰(film boiling)。 膜態(tài)沸騰與膜狀凝結(jié)比較，共同之處是熱量傳遞都必須通過膜層，但前者的膜層為氣膜，后者為液膜，氣膜熱阻較大，故膜態(tài)沸騰換熱系數(shù)要比膜狀凝結(jié)小。 53012050010501034

28、10510610710210103自然對流泡態(tài)過渡態(tài)膜態(tài)ABCDEq (W/m )2tct = t - t ()s以上過程是依靠控制壁溫以改變沸騰工況實現(xiàn)的。大多數(shù)沸騰換熱設(shè)備是靠控制熱流密度作為調(diào)節(jié)工況的基本手段，例如電加熱器、核反應(yīng)堆（加熱循環(huán)冷卻水）以及大型高壓鍋爐的爐內(nèi)輻射加熱等，這時必須特別注意防止發(fā)生事故。5301205001050103410510610710210103自然對流泡態(tài)過渡態(tài)膜態(tài)ABCDEq (W/m )2tct = t - t ()s沸騰臨界點故一般熱力設(shè)備的熱流密度設(shè)計必須低于qc的峰值，以免燒毀。燒毀點 設(shè)用來做容器的紙的耐熱設(shè)用來做容器的紙的耐熱溫度為溫度為

29、180，導(dǎo)熱系數(shù)為，導(dǎo)熱系數(shù)為0.93 W/mK 。容器中裝有水，。容器中裝有水，在容器底下用在容器底下用1100的火焰的火焰加熱，使水在大氣壓下沸騰。加熱，使水在大氣壓下沸騰。設(shè)火餡側(cè)的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為設(shè)火餡側(cè)的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為93 W/m2K，水側(cè)表面?zhèn)鳠嵯?，水?cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為數(shù)為2330 W/m2K，紙的厚度，紙的厚度為為0.2mm。 在山區(qū)或者海濱野營，當(dāng)沒有鍋盆等容器的時候，常用紙做成盒子煮開水。為什么這種裝了水的紙制容器能耐火？請對其中的道理給予說明。An interesting question:第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling Heat Tr

30、ansfer42二、泡態(tài)沸騰機理二、泡態(tài)沸騰機理 略!第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling Heat Transfer43三、大空間泡態(tài)沸騰表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的計算三、大空間泡態(tài)沸騰表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的計算影響泡態(tài)沸騰的因素主要是過熱度和核影響泡態(tài)沸騰的因素主要是過熱度和核化中心數(shù)，而核化中心數(shù)又受到壁面材料化中心數(shù)，而核化中心數(shù)又受到壁面材料及其表面狀況、壓力、物性的支配。及其表面狀況、壓力、物性的支配。由于影響的因素復(fù)雜，文獻中提出的計由于影響的因素復(fù)雜，文獻中提出的計算式算式分歧較大分歧較大，本節(jié)給出兩種類型的計算式本節(jié)給出兩種類型的計算式第7章 凝結(jié)與沸騰換熱

31、Condensation and Boiling Heat Transfer441對于水，米海耶夫推薦在（140）105Pa壓力下大容器飽和沸騰的計算式為15. 07 . 0533. 0pqh W/（m2K） 5 . 033. 2122. 0pththq2.羅森瑙（Rohsenow）熱流密度計算式-不同工質(zhì) 23,2/1/Pr)()(mWrcttcgrqsllwswlpvll第7章 凝結(jié)與沸騰換熱 Condensation and Boiling Heat Transfer45四、四、 泡態(tài)沸騰換熱的增強泡態(tài)沸騰換熱的增強一般來說,沸騰屬于強對流換熱,表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)相對 較高。例如，水的沸騰表面?zhèn)鳠嵯?/p>