地勘-畢業(yè)設計

1、一、工程概況1、建筑物性質(zhì)某房地產(chǎn)開發(fā)有限公司擬建項目，場地位于市路號（號地塊）。由中國建筑西南設計研究院有限公司設計。擬建物總建筑面積125866.97m2，由2棟含裙樓的11層及5棟18層的高層建筑組成。場地內(nèi)均設有一層地下室，局部（在3號樓及中庭院）為二層地下室，地下總建筑面積為29958.50。擬建物及地下室基礎埋深在0.00以下6.010.5m。各擬建物主要建筑建筑特征見下表。 擬建物主要建筑特征一覽表 表1棟號安全等級建筑層數(shù)建筑高度（m）結(jié)構(gòu)類型基礎型式基底埋深（m）基礎荷載（kN/）地下室層數(shù)埋深（m）1、7棟二級1133剪力墻筏板620015.12、4、5、6棟二級1854剪

2、力墻筏板6.530015.13棟二級1854剪力墻筏板10.530029中庭二級地下室框架獨立柱基9.64300KN29本工程屬高層建筑物群，其建筑結(jié)構(gòu)安全等級二級，建筑物抗震等級丙類，三級抗震，地基基礎安全等級乙級。按巖土工程勘察規(guī)范（GB 50021-2001）（2009年版）和高層建筑巖土工程勘察規(guī)程(JGJ722004)的規(guī)定，擬建的各棟住宅工程重要性等級為二級，場地等級為二級中等復雜場地，地基等級為二級中等復雜地基，巖土工程勘察等級為乙級。2、勘察目的與技術要求我公司受房地產(chǎn)開發(fā)有限公司的委托，承擔了該工程場地的詳細巖土工程勘察工作。本次勘察目的是查明場地內(nèi)巖土工程情況，為設計和施工

3、提供可靠的地質(zhì)依據(jù)及相關計算參數(shù)。因此，本勘察依據(jù)現(xiàn)行規(guī)范及規(guī)程的有關規(guī)定，并結(jié)合擬建物的平面形狀、特點及設計的技術要求，確定本次勘察工作的主要任務、目的和要求如下：1）搜集附有坐標和地形的建筑總平面圖，場區(qū)的地面現(xiàn)狀標高，建筑物的性質(zhì)、規(guī)模、荷載、結(jié)構(gòu)特點，基礎形式、埋置深度，地基允許變形等資料；2）查明不良地質(zhì)作用的類型、成因、分布范圍、發(fā)展趨勢和危害程度，提出整治方案的建議；3）查明擬建物范圍內(nèi)巖土層的類型、深度、分布、工程特性，分析和評價地基的穩(wěn)定性、均勻性和承載力；4）查明埋藏的河道、溝浜、墓穴、防空洞等對工程不利的埋藏物；5）查明地下水的類型、埋藏條件、補給及排泄條件、腐蝕性、初見

4、及穩(wěn)定水位；提供季節(jié)變化幅度和各主要地層的滲透系數(shù)；提供基坑開挖工程應采取的地下水控制措施，當采用降水控制措施時，應分析評價降水對周圍環(huán)境的影響；6）對地基土層的工程特性和地基的穩(wěn)定性進行分析評價，提出各巖土層的地基承載力特征值；論證采用天然地基基礎形式的可能性，對持力層選擇、基礎埋深等提出建議；7）預測地基沉降、差異沉降和傾斜等變形特征，提供計算變形所需的計算參數(shù)；8）對可能采用的復合地基或樁基類型、適宜性、持力層選擇提出建議；提供樁的極限側(cè)阻力、極限端阻力和變形計算的有關參數(shù)；對成樁可行性、施工時對環(huán)境的影響及樁基施工中應注意的問題提出意見；9）對基坑工程的設計、施工方案提出建議；10）對

5、不良地質(zhì)作用的防治提出意見，并提供所需計算參數(shù)對擬建物場地的工程地質(zhì)條件進行分析評價，選擇良好的地基持力層，根據(jù)場地地基土的性質(zhì)和特點，對基礎形式提出建議。二. 勘察技術方法及完成的工作量1、勘察技術依據(jù)為達到上述勘察要求，本次勘察工作在充分收集區(qū)域地質(zhì)資料及鄰近場地勘察資料與基礎施工經(jīng)驗的基礎上，主要依據(jù)下列規(guī)范、規(guī)定、地方標準的有關技術標準執(zhí)行：（1）、高層建筑巖土工程勘察規(guī)程JGJ722004；（2）、巖土工程勘察規(guī)范GB500212001（2009年版）;（3）、建筑地基基礎設計規(guī)范GB500072002;（4）、成都地區(qū)地基基礎設計規(guī)范DB51/T0262001；（5）、建筑抗震設計

6、規(guī)范GB500112010；（6）、建筑樁基技術規(guī)范JGJ942008；（7）、動力觸探技術規(guī)定TBJ1887；（8）、土工試驗方法標準GB/T501231999；（9）、建筑地基處理技術規(guī)范JGJ792002、J222002。2、勘察技術方法2.1勘探點的布置本次勘察根據(jù)甲方提供的建筑規(guī)劃總平面上的各建筑物特點，分別按擬建物的輪廓線或柱列線布置勘探點，同時經(jīng)與設計部門商定以擬建物的地下室范圍為本次勘察的輪廓線，共布設勘探點114個，其中高層部分87個，地下室及商業(yè)用房27個。其中回旋鉆孔7個，取樣鉆孔占鉆孔總數(shù)的1/3為33個，控制性鉆孔37個，波速測試孔7個；剖面線72條，孔距為10.02

7、0.0m?？碧近c深度依據(jù)高層建巖土工程勘察規(guī)程(JGJ722004)及巖土工程勘察規(guī)范(GB500212001)計算，高層和多層建筑物的勘探孔深分別擬定為15.0m25.00m和8.013.0m。2.2勘探點的施測按照委托方提供的總平面圖，由我公司測量人員采用GTS102N全站儀，根據(jù)黃海高程系施測，高程以場地外的已知點TP=609.79m引測而得。由于場地內(nèi)已有建筑未拆遷的原因，個別鉆孔稍作了移位，勘探點的孔位詳見附圖:01。2.3勘察技術手段本次勘探工作采用沖孔取樣方法提取土樣、采用回旋鉆進方法提取卵石土樣，并與原位動力觸探、標貫試驗相結(jié)合的方法進行勘察工作。 具體勘探方法如下：（1）、鉆

8、探采用3臺SH-30型鉆機沖孔鉆進取樣，對各孔上部土層進行了全斷面連續(xù)的取芯鑒別并分層詳細編錄，以查明地基土土層結(jié)構(gòu)性質(zhì)，確定地層分界。采用2臺XG-1T100型回旋鉆機對先行采用N120超重型動力觸探試驗的ZK3、ZK19 、ZK27、ZK37、 ZK54、ZK78 、ZK100進行SM植物膠全孔取芯鉆進（巖芯采取率達75%以上），以直觀揭露卵石土地層，并與同位的N120超重型動力觸探測試對比以綜合查明地基土結(jié)構(gòu)性質(zhì)、鑒別巖土類別及特性。（2）、現(xiàn)場原位測試波速測試：采用瞬態(tài)瑞雷面波法，野外數(shù)據(jù)采集，對擬建筑場地內(nèi)ZK3、ZK19 、ZK27、ZK37、 ZK54、ZK78 、ZK100號孔

9、位進行了波速測試工作，以測試場地縱橫波速，計算場地卓越周期、土層等效剪切波速及土的動力學參數(shù)。超重型動力觸探試驗：對卵石層進行了連續(xù)的原位測試，結(jié)合鉆探取芯對比，以確定地基土的強度、變形參數(shù)和承載力等工程設計參數(shù)。(3) 室內(nèi)試驗現(xiàn)場采取砂土、卵石土的擾動樣進行室內(nèi)試驗，用以確定其物理力學指標與顆粒組成等相關參數(shù)。(4) 水質(zhì)分析采取地下水樣3件進行水質(zhì)分析，以評價場地內(nèi)地下水對建筑材料的腐蝕性。(5) 土質(zhì)分析采取場地土土樣3件進行腐蝕性分析，以評價場地土對建筑材料的腐蝕性。 (6) 水位觀測主要是在勘探孔內(nèi)進行地下水初見水位與靜止水位的測量。3、完成工作量本次勘察于年月日進場，于月日出場，

10、完成了全部野外工作，轉(zhuǎn)入室內(nèi)資料整理、數(shù)據(jù)統(tǒng)計分析、資料出版等工作。本次勘察完成工作量如下表2。完成工作量統(tǒng)計表 表2序號工作內(nèi)容單位工作量1測放與鉆探施工個1142其中：回旋鉆孔個73鉆探總進尺米2094.204上部細砂土層抽芯鉆探米/孔184.00/1145N120超重型動力觸探測試米1910.206回旋鉆探米159.907標準貫入試驗次/8采取原狀樣與室內(nèi)試驗（素填土）件39采取擾動樣與室內(nèi)試驗（砂、卵石）件3010現(xiàn)場取水樣件311簡易水文觀測次11412鉆孔高程測量次11413場地波速測試次7三、場地工程地質(zhì)條件及水文地質(zhì)條件1、場地自然地理狀況及地形地貌勘察場地位于市路，交通方便，

11、地勢開闊，地形較平坦，地貌單元為湔江沖洪積扇中段?，F(xiàn)場測得場區(qū)鉆孔的孔口高程介于610.30611.80m，整個場地相對高差為1.50m。各擬建物地段地面標高統(tǒng)計見表3。 各擬建物地段地面標高統(tǒng)計一覽表(單位:m) 表3樓號范 圍 值高差平均值0.001#610.40-611.200.8610.802#610.80-610.900.10610.05-0.753#611.00-611.800.80611.400.64#611.20-611.800.60611.500.75#611.40-611.800.40611.600.806#611.20-611.800.60611.500.77#610.3

12、0-611.200.9610.75-0.05商業(yè)用房地下室610.40-611.801.4611.100.3整個場地610.30-611.801.50611.050.252、氣象氣候條件場地地處成都平原，屬亞熱帶濕潤氣候區(qū)，多年年平均氣溫16.2，極端最高為37.3，極端最低-5.9。多年年平均降水量911.6983.9mm，豐水期為69月份，其降水量占全年的降水量的75%，枯水期為10月至次年的5月。多年年平均蒸發(fā)量為1020.5mm，相對濕度多年年平均為82.1%；多年年平均風速1.35m/s，極大風速27.4m/s（1961年6月2日），多年年平均風壓力為140Pa，最大風壓力250Pa

13、，最多風向為北及北東向。成都地區(qū)大氣影響深度為3m，大氣影響急劇深度為1.35m。3、地質(zhì)構(gòu)造場地位于新華夏系笫三沉降帶四川盆地西緣。據(jù)區(qū)域地質(zhì)資料，成都地區(qū)所處的地殼為一穩(wěn)定的殼塊，東距龍泉山褶斷帶大約20km，西距龍門山褶斷帶大約50 km。本次勘察查明的場地地層結(jié)構(gòu)特征表明，場區(qū)內(nèi)地基土層位連續(xù)，未發(fā)現(xiàn)不良地質(zhì)現(xiàn)象，無誘發(fā)地震的斷裂構(gòu)造，但屬地震波及區(qū)，區(qū)域地質(zhì)構(gòu)造穩(wěn)定，故場地屬穩(wěn)定區(qū)，適宜建筑。 成都平原位置及構(gòu)造略圖4、場地地層結(jié)構(gòu)及特征經(jīng)鉆探資料揭示，擬建物場區(qū)勘探深度范圍內(nèi)地層主要由第四系全新統(tǒng)人雜填土（Q4ml）、耕土（Q4pd）和第四系沖洪積層（Q4al+pl）構(gòu)成，按地基土

14、的構(gòu)成自上而下分述如下：（1）、雜填土（Q4ml）：灰黃色，松散，干，成份由回填的砂、卵石、粘性土及碎磚塊、石灰渣等建筑垃圾、生活垃圾組成，厚度變化較大，厚約0.602.80m。（2）、耕土（Q4pd）：灰黃色，松散稍密，稍濕，成份以粘性土為主，含大量的植物根須，厚約0.401.20m。（3）素填土（Q4ml）：灰黃色，稍密，稍濕，成份以粉質(zhì)粘土為主，含少量的粉砂等，厚約0.501.40m。（4）、卵石（Q4al+pl）：灰色、雜色，松散密實，稍濕，成份以巖漿巖為主，沉積巖次之，磨圓度佳，呈圓形次圓形，分選性較好。砂粒成分以石英、長石、云母和巖屑為主，一般粒徑為20150mm，大者可達200m

15、m以上。局部地段在3.04.0處見有漂石，卵石層上部呈中等風化，磨圓度較好，呈圓次圓狀。室內(nèi)試驗表明卵石含量約50%86%，充填物以中粗砂為主，含少量的粘性土及圓礫，向下粘粒含量增加，含量為20%40%，該層未揭穿。卵石層頂界埋深界于0.72.80m，相應標高界于610.10608.00m，卵石層頂界平均標高約為609.50m。回旋鉆提取的巖芯見下圖：（ZK37的巖芯）（ZK54的巖芯）根據(jù)鉆探揭露，結(jié)合超重型動力觸探N120錘擊數(shù)型判別，按照成都地區(qū)地基基礎設計規(guī)范DB51/T0262001第4.2.3條規(guī)定可將卵石層劃分為松散、稍密、中密、密實四個亞層：指標分類顆粒組成百分比（%）粒徑大小

16、平均值d(mm)60202055220.50.50.250.250.0750.0750.05卵石66.23礫粒10.128.40砂粒6.384.602.66粉粒3.09松散卵石：中等風化，部分卵石風化嚴重、松散狀、稍濕，卵石排列混亂、大部分不接觸；卵石粒徑2025mm，砂為細粒中粒；卵石含量50%55%，N120錘擊數(shù)為24擊，呈層狀或透鏡體分布于卵石層上部或?qū)又?。稍密卵石：中等風化，卵石粒徑2025mm為主，卵石含量55%60%，含約30%35%的砂及礫石；N120錘擊數(shù)為47擊；主要以層狀或透鏡體分布于中密卵石上部或?qū)又?。中密卵石：中等風化微風化，卵石粒徑以30110mm為主，卵石含量60

17、%70%，砂及礫石含量約25%30%；N120錘擊數(shù)為710擊，主要以層狀或透鏡體分布天稍密卵石或密實卵石層中。密實卵石：微風化，卵石粒徑30150mm，構(gòu)成卵石層主體，主要連續(xù)分布于卵石層中下部，少量透鏡狀分布于中上部，卵石交錯緊密壘疊，含量75%，含約25%的中粗砂。N120錘擊數(shù)大于10擊。以上地基土的分布埋藏特征詳見工程地質(zhì)剖面圖。5、地基土物理力學性質(zhì)按照勘察方案，本次勘察對粉質(zhì)粘土、細砂進行標準貫入試驗，對粉質(zhì)粘土、細砂、卵石取樣室內(nèi)土工試驗，對卵石層進行N120超重型動力觸探，以查明其物理力學性質(zhì)。試驗測試成果分別統(tǒng)計于表4、表5。N120超重型動力觸探錘擊數(shù)統(tǒng)計表 表4土層名稱

18、范圍值（擊）統(tǒng)計數(shù)（次）平均值（擊）標準差（）變異系數(shù)（）統(tǒng)計修正系數(shù)（i）標準值（擊）松散卵石24432.980.4780.0110.9972.9稍密卵石472675.370.7310.1380.9865.3中密卵石71024678.340.8560.1030.9968.3密實卵石1014332912.371.9410.1570.99512.3注：變異系數(shù)=f /m 統(tǒng)計修正系數(shù) i=1-1.704/ +4.678/n2 修正值k=im注：N120擊數(shù)14擊，按14擊計。卵石顆粒分析成果統(tǒng)計表 表5 統(tǒng)計結(jié)果反映出，場地內(nèi)素填土屬低強度高壓縮性的不均勻性土；下部卵石層中，松散及稍密卵石為強度

19、中等的中低壓縮性的不均勻性土；中密卵石及密實卵石為強度較高高的低壓縮性土，較均勻。根據(jù)勘探結(jié)果，場地表層的雜填土和耕土均為強度低、壓縮性高的極不均勻性土。6、場地水文地質(zhì)條件場地內(nèi)地下水主要為由下而上賦存于第四系砂卵石層中的孔隙潛水，地下水位升降變化為主要受大氣降水、地下水徑流的補給，主要以地下水徑流、蒸發(fā)、人工抽降方式排泄為主。根據(jù)四川省地質(zhì)礦產(chǎn)局、成都水文工程地質(zhì)隊成都市水文地質(zhì)工程地質(zhì)環(huán)境地質(zhì)綜合勘察報告（1988年6月1990年10月）第3.3.3條所述：該區(qū)地下水動態(tài)具有明顯季節(jié)化特征，潛水位一般從45月開始上升至8月下旬，最高峰出現(xiàn)于78月，最低在13月、12月中交替出現(xiàn)，動態(tài)曲線

20、上峰谷起伏，動態(tài)變化明顯。該區(qū)地下水枯水期24m，洪季13m，年變幅一般為23m。歷年最高水位1.5m，相對應標高609.30m。本次勘察期間系枯水期，經(jīng)鉆探揭露，采用測鐘按規(guī)范測得，場區(qū)內(nèi)地下穩(wěn)定水位埋深為2.13.5m之間，穩(wěn)定水位高程為608.70607.30m?；A施工前應進一步核實地下水水位，需進行降水設計與施工時，宜進行抽水試驗測定。根據(jù)區(qū)域水文地質(zhì)資料和鄰近場地的降水施工資料，場地內(nèi)砂卵石層為透水性良好的富水層，上部填土為透水性較差的弱透水層，場區(qū)內(nèi)卵石層的滲透系數(shù)k根據(jù)公式： k= 0.366Q(lgR lgrw) / H1sw 式中：R=250m rw=300mm H1=20

21、.0m sw=7.0m Q=4583.7m3 計算得k =35m/d根據(jù)巖土工程勘察規(guī)范GB500212001附錄G，本次勘察場地環(huán)境為類。本次勘察采取場地內(nèi)地下水3件，依據(jù)地下水水質(zhì)分析結(jié)果，場地地下水為HCO3-SO2-4Ca2+型水，其腐蝕性判定列表如下：地下水腐蝕性判定表 表6評 價類 型腐 蝕 介 質(zhì)測 試 值評定標準環(huán)境類型為類腐 蝕等 級評 價結(jié) 果混凝土結(jié)構(gòu)SO42-(mg/L)100.32102.72300微對混凝土結(jié)構(gòu)具有微腐蝕性Mg2+(mg/L)12.7713.742000微NH4+(mg/L)0.2500微OH-(mg/L)0.0043000微總礦化度(mg/L)37

22、9.7396.120000微備 注按（GB500212001）（2009版）12.2條評價根據(jù)上表結(jié)果判定：場地地下水對混凝土具有微腐蝕性。本次勘察采取場地內(nèi)素填土3件作土壤易溶鹽試驗分析以判別土的腐蝕性，見下表。場地素填土腐蝕性判定表 表7評 價類 型腐 蝕 介 質(zhì)測 試 值評定標準環(huán)境類型為類腐蝕等級評 價結(jié) 果混凝土結(jié) 構(gòu)SO42-(mg/kg)89.7102.4450微對混凝土結(jié)構(gòu)具有微腐蝕性Mg2+(mg/kg)22.125.23000微砼結(jié)構(gòu)中的鋼筋CI- (mg/kg)25.331.25.5微對鋼結(jié)構(gòu)具有微腐蝕性備 注按（GB500212001）（2009版）12.2條評價根據(jù)區(qū)

23、域資料，場地土無化工污染源。根據(jù)取土樣分析知，場地內(nèi)素填土對混凝土及混凝土中的鋼筋具有微腐蝕性，對鋼結(jié)構(gòu)具有微腐蝕性。 四、場地地震效應1、場地穩(wěn)定性場地地處川中地臺的川西臺凹邊緣，位于東距龍泉山褶斷帶約20km，西距龍門斷皺帶約50km的大地構(gòu)造穩(wěn)定地塊上，新構(gòu)造運動和地震活動均較弱。據(jù)地震觀測記載，成都地區(qū)地震活動及受地震波及的歷史最高烈度均7度以下。2008年5月12日14點28分，距離場地約90km的汶川縣發(fā)生了里氏8.0級的強烈地震，場地所在位置地震感強烈。場地地貌為單一的平坦沖洪積扇中段，勘察表明，場地內(nèi)無滑坡、塌陷、泥石流及暗浜、古河道等不良地質(zhì)作用，場地穩(wěn)定。2、場地地震效應2

24、.1抗震設防烈度及分組根據(jù)建筑抗震設計規(guī)范GB500112001（2008年版）的劃分：該場地地震設防烈度7度，設計地震加速度0.15g，設計地震分組為第二組。2.2場地土的液化判別場地內(nèi)上覆土層中分布有雜填土、耕土、素填土層。根據(jù)建筑抗震設計規(guī)范（GB500112001）第4.3條和成都地區(qū)地基基礎設計規(guī)范（DB51/T0262001）的規(guī)定：場地內(nèi)無液化土層。3、波速測試本次勘察共在7個鉆孔內(nèi)進行單孔檢層法波速測試（詳見波速測試成果報告），綜合分析場地等效剪切波平均波速為323m/s, 該場地類別為II類，該場地卓越周期約為0.22s。場地鉆孔卓越周期、等效剪切波速以及各地層的剪切波速及其

25、他動力參數(shù)見表8、表9。場地卓越周期和等效剪切波速表 表8鉆孔號計算場地卓越周期Tg(s)場地等效剪切波速Vse(m/s)ZK30.23298ZK190.20332ZK270.23318ZK370.21329ZK540.20314ZK780.24350ZK1000.22323平均值0.22323地基土層波速及動力學參數(shù)統(tǒng)計表 表9 參數(shù)土名縱波Vp(m/s)橫波Vs(m/s)容重r(kN/m3)動剪切模量Gd(MPa)動彈性模量Ed(MPa)動泊松比Ud耕土28512617.0074270.38雜填土29813217.0082300.38稍密卵石67135821.007032710.30中密卵

26、石81545122.0011464480.28密實卵石95754523.0017246840.264、土的類型及場地類型擬建場區(qū)地面以下15m深度范圍內(nèi)受地震影響較明顯的土層是雜填土、耕土、素填土層，屬松散軟弱地基土抗震性能較差，在動力作用下將產(chǎn)生不同程度的壓縮和變形，抗剪強度及承載力值將極度降低，容易導致不均勻深陷或地基失效。松散卵石屬中軟土，稍密密實卵石屬中硬土；根據(jù)該場地的瑞雷波速測試，該場地等效剪切波速為Vse=323m/s，場地卓越周期0.22s。場地屬II類建筑場地，為中硬場地土，處于建筑抗震有利地段，設計特征周期0.40s。五、地基土巖土工程性能評價1、地基土物理力學指標建議根據(jù)

27、本次報告第三章第4、5條對地基土物理力學性質(zhì)及地基土結(jié)構(gòu)和分布特點，其工程性能評價如下：場地內(nèi)雜填土、耕土、素填土之力學性能均不能作為擬建物的地基基礎持力層，它們均處在基底標高以上，屬挖除范圍，不能作為擬建物的地基基礎持力層。除上述地層，場地內(nèi)松散卵石不宜直接作為天然地基土；稍密密實的卵石層厚度大，分布穩(wěn)定，可作為天然地基土。根據(jù)本次勘察進行的室內(nèi)及原位試驗測試結(jié)果，結(jié)合鉆探情況及當?shù)亟ㄖ?jīng)驗，場地內(nèi)地基土主要物理力學指標建議如下表。地基土物理力學指標建議值 表10指標土名狀態(tài)重度r(kN/m3)承載力特征值fk(kPa)壓縮（變形）模量ES（E0）（MPa）內(nèi)聚力CK（kPa）內(nèi)摩擦角（）基

28、床系數(shù)（kN/m3）素填土稍密18.2602.0814卵石松散20.0180(17.0)0352.6104稍密21.0300(28.0)0382.8104中密22.0560(40.0)0403.0104密實23.0800(8.0)0434.01042、地基土均勻性評價根據(jù)高程建筑巖土工程勘察規(guī)程JGJ722004第8.2.4條，擬定高層建筑采用筏板基礎，中庭（地下室）及商業(yè)用房均采用獨立柱基。擬建物3號樓基底埋深0.00以下10.50m，相應基底標高為600.30m；中庭（地下室）基底埋深0.00以下9.50m，相應基底標高為601.30m；1號、7號樓基底埋深均在0.00以下6.00m，相應

29、基底標高為604.80m；2號、46號樓基底埋深均在0.00以下6.50m，相應基底標高為604.30m。據(jù)此，對地基土作均勻性評價如下：根據(jù)勘察已知的場地特點及地基土物理力學性質(zhì)，本場地為處在同一地貌單元和工程地質(zhì)單元上的低壓縮性地基，僅在地基土各處存在壓縮性差異，其均勻性評價根據(jù)高程建筑巖土工程勘察規(guī)程JGJ722004第8.2.4.3條，由地基壓縮性不均勻系數(shù)K進行，具體判定見表11：K= Esmax /Esmin Es=Ai/（Ai/Esi） 地基土均勻性判定 表11樓號剖面號鉆孔壓縮層深度Zn（m）壓縮模量當量值（MPa）不均勻系數(shù)界限值K判別結(jié)果1號樓25-25ZK6215.842

30、.741.042.5均勻ZK5244.2426-26ZK6741.161.132.5均勻ZK5846.572號樓37-37ZK9516.243.741.022.5均勻ZK8543.0438-38ZK10047.001.012.5均勻ZK9147.293號樓32-32ZK8116.249.401.112.5均勻ZK7444.4933-33ZK8444.711.042.5均勻ZK7842.974號樓9-9ZK1216.243.381.072.5均勻ZK1946.5310-10ZK1643.821.082.5均勻ZK2247.25號樓4-4ZK116.240.981.162.5均勻ZK847.585

31、-5ZK547.211.022.5均勻ZK1146.276號樓14-14ZK3016.246.391.082.5均勻ZK2342.7915-15ZK3344.691.032.5均勻ZK2746.157號樓19-19ZK4115.843.831.012.5均勻ZK3444.2020-20ZK4444.411.032.5均勻ZK3745.81注：1) 1棟： b=19.50m，L=73.8m， d=6.0m；7棟：b=19.50m，L=45.3m， d=6.0m2棟、4棟、5棟、6棟： b=20.3m，L=71.4m、49.6m、47.2m、45.3m， d=6.0m3棟： b=20.3m，L=4

32、7.6m , d=10.5m2）場地內(nèi)ES平均值20MPa， ESmax/ESmin2.5，地基不均勻。判定結(jié)果：場地內(nèi)ES平均值20MPa， ESmax/ESmin2.5，故地基均勻。3、建筑物變形及相對傾斜評價根據(jù)高層建筑巖土工程勘察規(guī)程JGJ722004附錄B第B.0.1式 i=n S=spb(i-i-1)/ Eoi i=1 計算建筑物沉降量及相對傾斜值：天然地基沉降量及相對傾斜計算 表12樓號剖面號鉆孔號沉降量(mm)沉降差(mm)鉆孔間距(m)相對傾斜1號樓1-1ZK112.81 5.9219.50.0003036ZK218.733-3ZK721.518.0319.50.000411

33、8ZK813.482號樓6-6ZK1226.075.7720.30.0002842ZK1320.938-8ZK1822.964.6920.30.0002310ZK1918.273號樓11-11ZK2324.672.2420.30.0001103ZK2426.9113-13ZK3032.360.7820.30.0000384ZK3133.144號樓20-20ZK4626.853.420.30.0001675ZK4030.2521-21ZK4430.100.9920.30.0000488ZK3831.095號樓26-26ZK5926.543.7120.30.0001828ZK6030.2525-2

34、5ZK6326.224.0320.30.0001985ZK6430.256號樓32-32ZK6927.651.7920.3 0.00008818ZK7029.4431-31ZK7329.062.6620.30.0001310ZK7426.407號樓38-38ZK7818.200.2519.50.00001282ZK7917.9537-37ZK8218.203.0719.50.0001574ZK8315.13備 注3#樓：基底標高:600.6m ，b=20.3m，L=47.6m，基底壓力P0=324 Kpa；1# 、7#樓：基底標高:605.10m ， b=19.5m L=73.8、45.3m，

35、基底壓力P0=198 Kpa； 2#樓、4#樓、5#樓、6#樓：基底標高:604.6m ，b=20.3m L=71.4、49.6、47.2、45.3m，基底壓力P0=324 Kpa。3#樓基礎底面處在0.00以下10.50m時，附加應力經(jīng)估算取324Kpa，計算得沉降深度16.20m；1#、7#樓基礎底面處在0.00以下6.00m時，附加應力經(jīng)估算取198Kpa，計算得沉降深度15.80m；2#、4#6#樓基礎底面處在0.00以下6.50m時，附加應力經(jīng)估算取324Kpa，計算得沉降深度16.20m；計算的沉降差為0.258.03mm，相對傾斜度0.000012820.0004118，滿足設計

36、要求。各棟高層建筑根據(jù)成都地區(qū)地基基礎設計規(guī)范DB51/T50262001第5.2.9條，卵石地基上高層建筑地基最終沉降計算式：s=ss=s(p0zn / Es)計算得：場地內(nèi)高層建筑地基中心位置的（平均）最終沉降量最大為33.14mm，小于基礎沉降容許值。4、軟弱下臥層驗算根據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范（GB50072002）第5.2.7條規(guī)定，應選擇場地最不利地段進行軟弱下臥層驗算。本次勘察場地中，在鉆探提示范圍內(nèi)未見軟弱下臥層。5、基坑的抗浮評價擬建物均設有一層地下室（車庫），局部地段為二層地下室。一層地下室底板埋深約0.00以下6.50m，標高604.30m；二層地下室底板埋深約0.00以下

37、10.50m，標高600.30m。根據(jù)前述場地水文地質(zhì)條件及規(guī)范JGJ722004第8.6.2條，抗浮水位按歷年最高水位約1.50m，即標高609.30m考慮，一層地下室底板與抗浮水位高差為5.00m，二層地下室底板與抗浮水位高差為9.00m，結(jié)合上部建筑荷載情況，合理考慮抗浮問題。根據(jù)高層建筑巖土工程勘察規(guī)程(JGJ722004)第8.6節(jié)的規(guī)定，抗浮樁和抗浮錨桿的抗拔承載力應通過現(xiàn)場抗拔靜載荷試驗確定?？垢″^桿土體與錨固體粘結(jié)強度特征值frb建議值見表13，建議對地下室抗浮進行專門的巖土工程設計。 土體與錨固體粘結(jié)強度特征值 表13土的名稱土的狀態(tài)frb值（kPa）卵石松散 35 稍密70

38、中密90密實120六、地基與基礎方案評價1、天然地基評價1.1地下室地下室基礎型式擬采用獨立柱基，基礎埋深在0.00m以下6.50m10.50m（標高604.30m600.30m），即自然地坪以下6.20m10.20m，基礎持力層的主體為稍密或稍密以上的卵石層，厚度大，結(jié)構(gòu)較穩(wěn)定，其物理力學性能較好，是良好的基礎持力層。 1.2商業(yè)用房（裙樓）1F商業(yè)用房的基礎型式擬采用獨立柱基，基礎埋深為0.00m以下6.00m（標高604.80m），即自然地坪以下5.80m，基礎持力層的主體為稍密或稍密以上的卵石層，厚度較大，結(jié)構(gòu)較穩(wěn)定，其物理力學性能較好，是良好的基礎持力層。1.3高層建筑高層建筑擬采用

39、筏板基礎，剪力墻結(jié)構(gòu)，基礎埋深：3#樓為0.00m以下10.50m（標高600.30m），即自然地坪以下10.20m；1號、7號樓基底埋深均在0.00以下6.00m，相應基底標高為604.80m，即自然地坪以下5.80m；2號、46號樓基底埋深均在0.00以下6.50m，相應基底標高為604.30m,即自然地坪以下6.20m。所對應的基礎持力層主體為密實卵石，部分為稍密和中密卵石，整個卵石層厚度大，結(jié)構(gòu)穩(wěn)定，物理性能較好，是良好的基礎持力層。2、地基土的承載力評價2.1地基土的承載力設計值計算 （1）根據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范(GB500072002)第5.2.4條公式計算地基承載力的設計值：f

40、a=fak+b（b-3）+dm(d-0.5) 式中： fa修正后的地基承載力特征值（kPa）； fak地基承載力特征值（kPa），按本規(guī)范第5.2.3條確定； b、d基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù)，按基底下土的類別查表5.2.4取值；基礎底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度；m基礎底面以上土的加權平均重度，地下水位以下取浮重度；d基礎埋置深度（m）。b基礎底面寬度（m），當基寬小于3m按3m取值，大于6m按6m取值。1#、7#樓修正后的地基承載力特征值 表14指標土名b(m)d(m)bdfa(kPa)松散卵石65.703.04.4795稍密卵石65.703.04.4947中密卵石65.7

41、03.04.41239密實卵石65.703.04.415103#樓修正后的地基承載力特征值 表15指標土名b(m)d(m)bdfa(kPa)松散卵石610.203.04.41171稍密卵石610.203.04.41343中密卵石610.203.04.41654密實卵石610.203.04.419462#、4#6#樓修正后的地基承載力特征值 表16指標土名b(m)d(m)bdfa(kPa)松散卵石66.203.04.4836稍密卵石66.203.04.4991中密卵石66.203.04.41285密實卵石66.203.04.41559（2） 根據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范(GB500072002)第5

42、.2.5條公式計算地基承載力的設計值: fa=Mbb+ Mdmd+ Mcck 式中： fa由土的抗剪強度指標確定的地基承載力特征值(kPa)； Mb、Md、Mc承載力系數(shù)，按表5.2.5確定；b基礎底面寬度，大于6m時按6m取值，對于砂土小于3m時按3m取值； ck基底下一倍短邊寬深度內(nèi)土的粘聚力標準值。1#、7#樓土的抗剪強度指標確定的地基承載力特征值 表17指標土名b(m)d(m)MbMdMcmfa (kPa)松散卵石65.703.807.739.620191293稍密卵石65.705.009.4410.8021201706中密卵石65.705.8010.8411.7322212063密實

43、卵石65.707.0012.9413樓土的抗剪強度指標確定的地基承載力特征值 表18指標土名b(m)d(m)MbMdMcmfa (kPa)松散卵石610.203.807.739.620191954稍密卵石610.205.009.4410.8021202556中密卵石610.205.8010.8411.7322213088密實卵石610.207.0012.9413.1323223870 2#、4#6#樓土的抗剪強度指標確定的地基承載力特征值 表19指標土名b(m)d(m)MbMdMcmfa (kPa)松散卵石66.203.807.739.620191367稍密卵石66.

44、205.009.4410.8021201801中密卵石66.205.8010.8411.7322212120密實卵石66.207.0012.94132地基土的極限承載力計算根據(jù)高層建筑巖土工程勘察規(guī)范JGJ72-2004附A公式計算地基極限承載力估算值： fu=1/2Nb+Nqq0d+Ncc ck式中：fu地基極限承載力標準值（kPa）；、q、c基礎形狀系數(shù)，按表5.1.10-1確定； N、Nq、Nc地基承載和系數(shù)，按表5.1.10-2確定； 、0分別為基底以上和基底組合持力層的土體平均重力密度（kN/m3）ck基礎持力層代表性粘聚力標準值（kPa）； b基礎底面短邊

45、邊長，b大于6m取6m； d基礎埋置深度（m）。各地基極限承載力估算值見下表：1號樓地基極限承載力估算值表 表202號樓地基極限承載力估算值表 表21指標土名Lbdqc0fu松散卵石47.665.700.8301.2981.30820197319密實卵石47.665.700.8301.3331.340232248609稍密卵石47.665.700.8301.3571.363212016918中密卵石47.665.700.8301.3971.4012221288183號樓地基極限承載力估算值表 表22指標土名Lbdqc0fu松散卵石73.8610.200.8941.1851.191201910626稍密卵石73.8610.200.8941.2061.211212017035中密卵石73.8610.200.8941.2221.225222124060密實卵石73.8610.200.8941.2461.249232240452指標土名Lbdqc0fu松散卵石49.666.200.8361.2861.29520197719密實卵石49.666.200.8361.3201.326232212519稍密卵