化工原理蒸餾試題

1、   蒸餾一. 填空題1.蒸餾是分離 _的一種方法，蒸餾分離的依據(jù)是_。2. 氣液兩相呈平衡狀態(tài)時，氣液兩相溫度_，但氣相組成_液相組成。3. 氣液兩相組成相同時，則氣相露點溫度_液相泡點溫度。4. 在精餾過程中，增大操作壓強，則物系的相對揮發(fā)度_，塔頂溫度_，塔釜溫度_，對分離過程_。5. 兩組分溶液的相對揮發(fā)度是指溶液中_的揮發(fā)度對_的揮發(fā)度的比值，a=1表示_。6. 所謂理論板是指該板的氣液兩相_，且塔板上_。7. 某兩組分物系，其相對揮發(fā)度=3，對第n，n-1兩層理論板，在全回

2、流條件下，已知xn=0.3，則yn-1 =_。8. 某精餾塔的溫度精餾段操作線方程為y=0.75 +0.24，則該精餾塔的操作回流比是_，餾出液組成為_。9.精餾塔的塔頂溫度總是低于塔底溫度，其原因是_和_。10. 在總壓為103.3kPa溫度為95下，苯與甲苯的飽和蒸汽分別為 =155.7kPa  =63.3 kPa，則平衡時苯的液相組成為 =_，氣相組成為y=_，相對揮發(fā)度為=_。11. 精餾塔有_進料熱狀態(tài)，其中_進料q值最大，進料溫度 _泡點 。12. 在操作的精餾塔

3、中，測得相鄰兩塔板的兩相四個組成為0.62，0.70，0.75，0.82.則=_， =_， =_， =_.13. 對于不同的進料熱狀態(tài)， ， 與 的進料關(guān)系為 （1）冷液進料， _ ， _ （2）飽和液體進料， _ ， _（3）氣液混合物進料， _ ， _（4）飽和蒸汽進料， _ ， _（5）過熱蒸汽進料, _ ， _14. 某連續(xù)精餾塔中，若精餾

4、段操作線方程的截距等于零，則：回流比等于_，餾出液量等于_，操作線方程為_。15. 板塔式的流體力學性能包括_，_，_，_，_，_。16. 塔板負荷性能圖由_，_，_，_，_五條線組成，五條線圍成的區(qū)域為_，操作點應(yīng)在_。17. 加大板間距，則液泛線_；減少塔板開孔率，則漏液線_；增加降業(yè)管面積，則液相負荷上限線_。18. 塔板的操作彈性是指_。二 選擇題1. 精餾操作時，增大回流比，其他操作條件不改變，則精餾段液氣比L/V（  ），餾出液組成 （   ），釜殘液組成

5、0;（      ）。A. 增加              B. 不變        C. 不確定           D. 減少2. 精餾塔的設(shè)計中，若進料熱

6、狀態(tài)由原來的飽和蒸汽進料改為液體進料，其他條件不變，則所需理論板數(shù)n(   ),   L(   ),   V(   ),   L´(   ),    V´(   )A. 減少         

7、0;B. 不變              C. 增加                 D.不確定3. 對于飽和蒸汽進料，則L´(   ) L, V´(   )V.A. 等

8、于         B. 小于                C. 大于                D. 不確定4. 某減壓操作的精餾塔，若真空度

9、加大，其他條件不變，則塔釜殘液組成 (   ),餾出液組成(     )。A. 減小        B. 不變         C. 增加              &#

10、160;     D. 不確定5. 操作中的精餾塔， ， , , ，V´不變，減小 ，則有（     ）A.  D增大，R減??；                   B.   D不

11、變，R增加；C.   D減小，R增加；                  D.   D減小，R不變6. 操作中的精餾塔，保持 ， ， , 不變，增加 ，則 （   ），V´（     ）。 

12、A. 不確定        B. 增加         C. 不變                    D. 減少7. 操作中的精餾塔，保持 ， ， 

13、;, 不變，增加塔頂產(chǎn)品D，則 （    ），V´（     ）。 A. 增加        B. 不變         C. 減少           

14、60;        D.不確定8. 用某精餾塔分離二元混合物，規(guī)定產(chǎn)品組成 、 。當進料為 時，相應(yīng)的回流比為 ；當進料為 時，相應(yīng)的回流比為 。若  ，進料熱狀況不變，則（    ）。A.         B.       &

15、#160;   C.              D. 無法判斷9. 精餾塔設(shè)計中，增大操作壓強，則相對揮發(fā)度（     ），塔頂溫度（      ），塔釜溫度（   ）A. 增大       

16、; B. 不變         C. 減少                    D.不確定10. 精餾塔中由塔頂向下的第 、 、 層塔板，其氣體組成關(guān)系為（     ）。A. ；

17、    B.  ； C. ；         D.不確定11. 二元混合物，其中A為易揮發(fā)組分，液相組成為 ，相應(yīng)的泡點溫度為 ，氣相組成為 ，相應(yīng)的露點溫度為 ，則（     ）A.        B.    

18、;     C.      D. 不能確定12. 二元混合物，進料量為100kmol/h， ，要求餾出液的組成 不小于0.9，則塔頂最大產(chǎn)量為（     ）A.  60       B.  66.7     C.  90

19、      D. 不能確定13. 下列塔板屬于錯流塔板的有（      ）。A. 浮閥塔板       B. 穿流塔板      C.刨罩塔板     D. 淋降篩板14. 精餾塔設(shè)計中，增加塔板開孔率，可使漏液線（  

20、      ）。A. 上移      B. 不動      C.下移     D. 無法確定15完成某分離任務(wù)需理論板數(shù)為 （包括再沸器），若 ，則塔內(nèi)實際板數(shù)為（          ）。  

21、0;A. 14層      B. 10層     C.12層     D. 無法確定三、計算題     1. 計算含苯0.4（摩爾分數(shù)）的苯甲苯混合液在壓強101.33 下的泡點溫度。   苯（A）和甲苯（B）的飽和蒸汽壓數(shù)據(jù)如下：溫度t80.1859095100105110.6101.33116.9135.

22、8155.7179.2204.2240.240.046.054.063.374.386.0101.33  2. 試根據(jù)題1中的飽和蒸汽壓數(shù)據(jù)，計算苯甲苯混合液在壓強101.33 、90時的氣液平衡組成。    3. 試根據(jù)題1中的飽和蒸汽壓數(shù)據(jù)，計算苯甲苯混合液在85100下的平均相對揮發(fā)度。    4. 在連續(xù)精餾塔中分離含苯0.4（摩爾分數(shù)，下同）的苯甲苯混合液，要求餾出物組成為0.95，苯的回收率不低于90%，試求：（1）餾出液的采出率 ；

23、（2）釜殘液組成 。    5. 在連續(xù)精餾塔中分離二硫化碳（A）和四縷化碳（B）混合液，原料液流量為10000kg/h、組成為0.3（質(zhì)量分數(shù)，下同）。若要求釜殘液組成不大于0.05，二硫化碳回收率為88%，試求餾出液流量和組成，分別以摩爾流量和摩爾分率表示。   6在連續(xù)精餾塔中分離兩組分混合液，已知進料液量為100kg/h、組成為0.45（摩爾分數(shù)，下同）。飽和液體進料；操作回流比為2.6，餾出液組成為0.96，釜殘液組成為0.02，試求：     

24、易揮發(fā)組分的回收率；    （2）精餾段操作線方程；    （3）提餾段操作線方程；   7.在連續(xù)精餾塔中分離兩組理想溶液，原料液流量為100kmol/h，泡點進料。精餾段操作線方程和提餾段操作方程分別為         和      試求精餾段和提餾段上升蒸汽量。8. 在常壓連續(xù)蒸餾塔中，分離含甲醇0.4（摩爾分數(shù)）的甲醇水

25、混合液。試求進料溫度為40時的熱狀況參數(shù)。已知進料泡點溫度為75.3。操作條件下甲醇的氣化熱為1055kJ/kg、比熱容為2.68kJ/(kg.)；水的氣化熱為2320kJ/kg、比熱容為4.19 kJ/(kg.)。9. 在常壓連續(xù)精餾塔中分離含苯0.4（摩爾分數(shù)，下同）的苯甲苯混合液。飽和液體進料，餾出液組成為0.9，釜殘液組成為0.06。塔頂采用混凝器，泡點回流，操作回流比為最小回流比的1.5倍。在操作條件下，物系的平均相對揮發(fā)度為2.47。試求理論板數(shù)和進料位置。10. 在連續(xù)的精餾塔中，分離兩組理想溶液。已知原料組成為0.3（摩爾分數(shù)，下同），泡點進料，餾出液組成為

26、0.9，釜殘液組成為0.05，操作回流比為2.5，試寫出精餾段操作線方程和提餾段操作線方程。11. 在連續(xù)的精餾塔中分離理想溶液，原料液組成為0.35（摩爾分數(shù)，下同），餾出液組成為0.95，回流比取為最小回流比的1.3倍，物系的平均度為2.0，試求以下兩種進料情況下的操作回流比。（1）飽和蒸汽進料；（2）飽和液體進料；12. 在常壓連續(xù)精餾塔中分離理想兩組分溶液。餾出液組成為0.94（摩爾分數(shù)，下同），釜殘液組成為0.04，操作回流比為最小回流比的1.2倍，物系的平均相對揮發(fā)度為2，進料方程為 。試求：    （1）進料組

27、成和進料熱狀況參數(shù)；    （2）精餾段操作方程；13. 在連續(xù)精餾塔中分離理想兩組分溶液。塔頂采用全凝器，泡點回流。物系的平均相對揮發(fā)度為3.0。實驗測得塔頂?shù)谝粚铀宓膯伟迓?#160;EML1=0.6，且已知精餾塔操作線方程為 ，試求離開塔頂?shù)诙拥纳仙羝M成 。14. 在常壓連續(xù)精餾塔中分離理想兩組分溶液。實驗測得餾出液組成為0.95（摩爾分數(shù)，下同），回流比為3.5，精餾段內(nèi)某相鄰兩板的上升蒸汽組成分別為 ， 。已知物系的平均相對揮發(fā)度為3，試求以氣相組成表示的第n層板的單板效率。1

28、5. 在常壓連續(xù)板式精餾塔中，分離兩組分溶液。原料液流量為50kmol/h，組成為0.3（摩爾分數(shù)，下同），泡點進料。餾出液組成為0.95，釜殘液組成為0.05，操作回流比為2.5，圖解所需理論板數(shù)為21（包括再沸器），全塔效率為50%?？账馑贋?.8m/s，板間距為0.4m。全塔平均溫度為70，平均壓強為103.3kpa.試求：   （1）塔的有效高度；   （2）塔徑。  參考答案一、填空題  1. 均相混合物   揮發(fā)度差異 &

29、#160;   2. 相同    3.大于    4. 下降  升到    升高   不利  5.易揮發(fā)組分   難揮發(fā)組分  不能用蒸餾方法分離   6.互呈平衡  液相組成均勻一致 7.  0.794  &

30、#160;8.  R=3     9.塔頂易揮發(fā)組分含量高  塔低壓力高于塔頂10.          =2.46      11. 五種      冷液體     小于    12.

31、60;                       13.  （1）       （2）=          （3）     &#

32、160;  （4）  =    （5）  14.      0         15. 塔板壓降   液泛   霧沫夾帶   漏液   液面落差16霧沫夾帶線  液泛線  液相負荷

33、上限   適宜操作區(qū)   適宜操作區(qū)內(nèi)    17. 上移 下移  右移    18. 操作線與負荷性能圖上曲線的兩個交點所對應(yīng)的氣體流量的上限與下限的比值。二、選擇題 1.   A   A   A     2.  A  

34、;B  B  C  C    3.  A   B   4.  A  C    5.  C   6. C 7.  A   A     8. C   &#

35、160;9. C   A    A    10. C     11. A    12. B    13.  A、C   14. A   15.  C三、計算題 1.   2.    

36、;   3.    4.（1）   （2）     5.   D=35.7kmol/h ,         6.(1)   (2) ；(3     7.    8.  q=1.07

37、3   9. , 10.          11.(1)R=5.65   (2)R=3.29 12. (1)       (2)        13. 14. =50%      

38、 15.(1)       (2)D=0.77m1蒸餾操作的依據(jù)                         。 解：液體均具有揮發(fā)成蒸汽的能力，但液體不同揮發(fā)性不同。蒸餾操作是借混合液體中各組分揮發(fā)性差異而達到分離目的的。  2兩組分

39、物系的相對揮發(fā)度越大，則表示采用精餾方法分離該物系越（  A  ）。 A容易                          B困難 C完全           

40、60;              D無法判斷 解：相對揮發(fā)度是溶液中兩組分揮發(fā)度之比，相對揮發(fā)度越大越易采用精餾的方法分離。  3某精餾塔的餾出液量是50kmol/h，回流比是3，則精餾段的回流量是          。 解：回流比R=L/D，帶入數(shù)據(jù)得L=150 kmol/h  4.&#

41、160;某精餾塔的餾出液量是80 kmol/h，進料量為120 kmol/h，則釜殘液的流量是         。 解：由總物料衡算式：F=D+W，帶入數(shù)據(jù)W=40 kmol/h  5某二元混合物，進料量為100 kmol/h，xF = 0.6，要求塔頂xD 不小于0.9，則塔頂最大產(chǎn)量為          

42、   。 解：由易揮發(fā)組分物料衡算式：  FXF=DXD+WXW，進塔易揮發(fā)組分為60 kmol/h，DXD60，解得D=66.7 kmol/h 6精餾塔的主要部件有             。 解：精餾塔應(yīng)包括塔身，塔頂冷凝器，及塔釜再沸器。 7精餾（多級蒸餾）的本質(zhì)是       &#

43、160;           。 解：精餾的核心是回流，是否具有回流也是精餾與蒸餾的本質(zhì)區(qū)別。 8精餾時若為全回流則回流比R為          ，理論板數(shù)為          （最多，最少）。 解：精餾操作中兩個極限狀態(tài)是全回流與最小回流，全回流時對應(yīng)的L最

44、大，D=0，因此，R=，所需理論板最多。因此操作時，增大回流量可以提高塔頂輕組分組成。 9精餾操作中有幾種進料熱狀況。 解：精餾操作中有5種進料熱狀況，分別為冷液進料理q>1 ，汽液混合進料0<q<1 過熱蒸氣進料q<0 , 飽和液體進料q=1, 飽和蒸汽進料q=0, 10在連續(xù)精餾塔中分離苯和甲苯混合液。已知原料液流量為12000kg/h，苯的組成為40%（質(zhì)量分率，下同）。要求餾出液組成為97%，釜殘液組成為2%。試求餾出液和釜殘液的流量kmol/h；餾出液中易揮發(fā)組分的回收率和釜殘液中

45、難揮發(fā)組分的回收率。   11.將含24%（摩爾分數(shù)，下同）易揮發(fā)組分的某液體混合物送入一連續(xù)精餾塔中。要求餾出液含95%易揮發(fā)組分，釜液含3%易揮發(fā)組分。送入冷凝器的蒸氣量為850kmol/h，流入精餾塔的回流液為650kmol/h，試求： （1）每小時能獲得多少kmol/h的餾出液？多少kmol/h的釜液？ （2）回流比R為多少？ （3）精餾段操作線方程？                

46、60;              12.在苯-甲苯的精餾系統(tǒng)中，若已知物料的相對揮發(fā)度為=2.4，原料液、餾出液組成分別為XF=0.5，XD=0.96（以上均為摩爾分數(shù)），實際采用回流比R=2.0，塔頂采用全凝器，泡點進料，試計算從上先下數(shù)，第二塊塔板的氣液相組成。 因為是全凝器：y1=xD=0.96            &#

47、160;                     帶入平衡方程和操作線方程依次計算：   x1=0.909，y2=0.929，x2=0.845   化工原理蒸餾部分模擬試題及答案一、填空1精餾過程是利用 部分冷凝 和 部分汽化 的原理而進行的。精餾設(shè)計中，回流比越 大 ，所需理論板越少，操作能耗 增加 ，隨著回流比的逐漸增大，操作費和設(shè)備

48、費的總和將呈現(xiàn) 先降后升 的變化過程。2精餾設(shè)計中，當回流比增大時所需理論板數(shù) 減小 （增大、減?。?，同時蒸餾釜中所需加熱蒸汽消耗量 增大 （增大、減?。?，塔頂冷凝器中冷卻介質(zhì)消耗量 減小 （增大、減?。杷?增大 （增大、減?。?。3分離任務(wù)要求一定，當回流比一定時，在5種進料狀況中, 冷液體 進料的q值最大，提餾段操作線與平衡線之間的距離 最遠 , 分離所需的總理論板數(shù) 最少 。4相對揮發(fā)度=1，表示不能用 普通精餾分離 分離，但能用 萃取精餾或恒沸精餾分離。5某二元混合物，進料量為100kmol/h，xF=0.6，要求得到塔頂xD不小于0.9，則塔頂最大產(chǎn)量為 66.7 kmol/h

49、 。6精餾操作的依據(jù)是 混合液中各組分的揮發(fā)度差異 ，實現(xiàn)精餾操作的必要條件包括 塔頂液相回流 和 塔底上升蒸氣 。7負荷性能圖有 五 條線，分別是 液相上限線 、 液相上限線 、 霧沫夾帶線 、 漏液線 和 液泛線 。二、選擇1 已知q=1.1，則加料中液體量與總加料量之比為 C 。A 1.1:1 B 1:1.1 C 1:1 D 0.1:12 精餾中引入回流，下降的液相與上升的汽相發(fā)生傳質(zhì)使上升的汽相易揮發(fā)組分濃度提高，最恰當?shù)恼f法是 D 。A 液相中易揮發(fā)組分進入汽相； B 汽相中難揮發(fā)組分進入液相； C 液相中易揮發(fā)組分和難揮發(fā)組分同時進入汽相，但其中易揮發(fā)組分較多；D 液相中易揮發(fā)組分

50、進入汽相和汽相中難揮發(fā)組分進入液相必定同時發(fā)生。3 某二元混合物，其中A為易揮發(fā)組分，液相組成xA=0.6，相應(yīng)的泡點為t1，與之相平衡的汽相組成yA=0.7，相應(yīng)的露點為t2，則_A_A t1=t2 B t1<t2 C t1>t2 D 不確定4某二元混合物，進料量為100kmol/h，xF=0.6，要求得到塔頂xD不小于0.9，則塔頂最大產(chǎn)量為_B_。A 60kmol/h B 66.7kmol/h C 90kmol/h D 不能定5精餾操作時，若F、D、xF、q、R、加料板位置都不變，而將塔頂泡點回流改為冷回流，則塔頂產(chǎn)品組成xD變化為_B_A 變小 B 變大 C 不變 D 不確

51、定6在一二元連續(xù)精餾塔的操作中，進料量及組成不變，再沸器熱負荷恒定，若回流比減少，則塔頂溫度 A ，塔頂?shù)头悬c組分濃度 B ，塔底溫度 C ，塔底低沸點組分濃度 A 。A 升高 B 下降 C 不變 D 不確定7某二元混合物，a=3，全回流條件下xn=0.3，則yn-1=_B_。A 0.9 B 0.3 C 0.854 D 0.7948 某二元混合物，其中A為易揮發(fā)組分，液相組成xA=0.4，相應(yīng)的泡點為t1，氣相組成為yA=0.4，相應(yīng)的露點組成為t2，則 B 。A t1=t2 B t1<t2 C t1>t2 D 不能判斷9某二元混合物，a=3，全回流條件下xn=0.3，則yn-1=

52、 D A 0.9 B 0.3 C 0.854 D 0.79410精餾的操作線是直線，主要基于以下原因 D 。 A 理論板假定 B 理想物系 C 塔頂泡點回流 D 恒摩爾流假設(shè) 11某篩板精餾塔在操作一段時間后，分離效率降低，且全塔壓降增加，其原因及應(yīng)采取的措施是 B 。A 塔板受腐蝕，孔徑增大，產(chǎn)生漏液，應(yīng)增加塔釜熱負荷B 篩孔被堵塞，孔徑減小，孔速增加，霧沫夾帶嚴重，應(yīng)降低負荷操作 C 塔板脫落，理論板數(shù)減少，應(yīng)停工檢修D(zhuǎn) 降液管折斷，氣體短路，需更換降液管 12板式塔中操作彈性最大的是 B 。 A篩板塔 B 浮閥塔 C 泡罩塔13下列命題中不正確的為 A 。A上升氣速過大會引起漏液 B 上

53、升氣速過大會引起液泛 C上升氣速過大會使塔板效率下降 D 上升氣速過大會造成過量的液沫夾帶14二元溶液連續(xù)精餾計算中，進料熱狀態(tài)的變化將引起以下線的變化 B 。A平衡線 B 操作線與q線 C平衡線與操作線 D 平衡線與q線15下列情況 D 不是誘發(fā)降液管液泛的原因。A液、氣負荷過大 B 過量霧沫夾帶 C塔板間距過小 D 過量漏液三、計算1某塔頂蒸汽在冷凝器中作部分冷凝，所得的氣、液兩相互成平衡。氣相作產(chǎn)品，液相作回流，參見附圖。塔頂產(chǎn)品組成為：全凝時為，分凝時為。設(shè)該系統(tǒng)符合恒摩爾流的假定，試推導此時的精餾段操作線方程。解： 由精餾段一截面與塔頂（包括分凝器在內(nèi)）作物料衡算。 1 2yo分凝器

54、， 若回流比為R 則 y1對于全凝時 xD精餾段操作線 可知：當選用的回流比一致，且時兩種情況的操作線完全一致。在圖上重合，分凝器相當于一塊理論板。2用一精餾塔分離二元液體混合物，進料量100kmol/h，易揮發(fā)組分xF=0.5，泡點進料，得塔頂產(chǎn)品xD=0.9，塔底釜液xW=0.05（皆摩爾分率），操作回流比R=1.61，該物系平均相對揮發(fā)度=2.25，塔頂為全凝器，求：(1) 塔頂和塔底的產(chǎn)品量（kmol/h）；(2) 第一塊塔板下降的液體組成x1為多少；(3) 寫出提餾段操作線數(shù)值方程；(4) 最小回流比。解：（1）塔頂和塔底的產(chǎn)品量（kmol/h）； F=D+W=100 （1） （2）

55、上述兩式聯(lián)立求解得 W=47.06kmol/h D=52.94kmol/h（2）第一塊塔板下降的液體組成x1為多少； 因塔頂為全凝器， （3）寫出提餾段操作線數(shù)值方程； 則 （4）最小回流比。泡點進料，q=1, 3一精餾塔，原料液組成為0.5（摩爾分率），飽和蒸氣進料，原料處理量為100kmol/h，塔頂、塔底產(chǎn)品量各為50kmol/h 。已知精餾段操作線程為y=0.833x+0.15，塔釜用間接蒸氣加熱，塔頂全凝器，泡點回流。試求： （1） 塔頂、塔底產(chǎn)品組成；（2） 全凝器中每小時冷凝蒸氣量；（3） 蒸餾釜中每小時產(chǎn)生蒸氣量（4） 若全塔平均=3.0，塔頂?shù)谝粔K塔板默弗里效率Eml=0.6

56、，求離開塔頂?shù)诙K塔板的氣相組成。解：（1）塔頂、塔底產(chǎn)品組成； 因 ， R=5 又 ， 由物料衡算 得 （2）全凝器中每小時冷凝蒸氣量； V=（R+1）D=300kmol/h（3）蒸餾釜中每小時產(chǎn)生蒸氣量； q=0，V´=V - F=300 -100=200kmol/h（4）求離開塔頂?shù)诙K塔板的氣相組成。 ， 故 4在一常壓精餾塔內(nèi)分離苯和甲苯混合物，塔頂為全凝器，塔釜間接蒸汽加熱，平均相對揮發(fā)度為2.47，飽和蒸汽進料。已知進料量為150kmol/h，進料組成為0.4（摩爾分率），回流比為4，塔頂餾出液中苯的回收率為0.97，塔釜采出液中甲苯的回收率為0.95。試求：（1）塔頂餾出液及塔釜采出液組成；（2）精餾段操作線方程；（3）提餾段操作線方程；（4）回流比與最小回流比的比值；（5）若全回流操作時，塔頂?shù)谝粔K塔板的氣相默弗里板效率為0.6，全凝器液相組成為0.98，求由塔頂?shù)诙K板上升的氣相組成。 解：（1）塔頂餾出液及塔釜采出液組成； 由 （a） （b） F=D+W+150 （c） （d）聯(lián)立（a）、（b）、（c）和（d）求解得： W=87.3kmol/h， D=62.7kmol/h xW=0.0206， xD=0.928（2）精餾段操作線方程； （3）提餾段操作線方程； 飽和蒸氣